C616型普通車床改造為經濟型數控車床設計論文說明書

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1、C616型普通車床改造為經濟型數控車床 畢 業(yè) 設 計（論 文） 設計（論文）題目： C616型普通車床改造為經濟型數控車床 系 別：機械工程系 專 業(yè)：機電一體化 班 級： 姓 名： 學 號： 指導老師： 完成時間： 目錄 序言 --------------------------------------------------------------------------------------3 一、 設計方案的確定--------------------------------

2、---------------------------------4 （一） 設計任務------------------------------------------------------------------------4 （二） 總體設計方案的確定---------------------------------------------------------4 二、機械部分改造與設計------------------------------------------------------------4 （一） 縱向進給系統(tǒng)的設計與計算------------------

3、------------------------------4 （二） 橫向進給系統(tǒng)的設計與計算------------------------------------------------10 三、步進電機的選擇------------------------------------------------------------------13 （一）步進電機選用的基本原則---------------------------------------------------13 （二）步進電機的選擇-----------------------------------------

4、----------------------14 四、機床導軌改造---------------------------------------------------------------------15 五、自動轉位刀架的選用------------------------------------------------------------16 六、經濟型數控機床改造時數控系統(tǒng)的選用------------------------------------17 七、典型零件的工藝設計及應用程序的編制------------------------------------18

5、（一）工藝分析------------------------------------------------------------------------18 （二）工作坐標系的設定------------------------------------------------------------19 （三）手動鉆孔------------------------------------------------------------------------19 （四）編制加工程序--------------------------------------------------

6、----------------19 小結---------------------------------------------------------------------------------------21 參考文獻---------------------------------------------------------------------------------22 序言 畢業(yè)設計課題：C616型普通車床改造為經濟型數控車床 課題簡介： 本課題是圍繞將普通機床改造成經濟型數控機床展開設計的，經濟型數控機床是指價格低廉、操作使用方便，適

7、合我國國情的裝有簡易數控系統(tǒng)的高效自動化機床。中小型企業(yè)為了發(fā)展生產，常希望對原有舊機床進行改造，實現數控化、自動化。經濟型數控機床系統(tǒng)就是結合現實的的生產實際，結合我國國情，在滿足系統(tǒng)基本功能的前提下，盡可能降低價格。價格便宜、性能價格比適中是其最主要的特點，特別適合在設備中占有較大比重的普通車床改造，適合在生產第一線大面積推廣。企業(yè)應用經濟型數控型系統(tǒng)對設備進行改造后，將提高產品加工精度和批量生產的能力，同時又能保持“萬能加工”和“專用高效”這兩種屬性，提高設備自身對產品更新換代的應變能力，增強企業(yè)的競爭能力。 利用微機改造現有的普遍車床，主要應該解決的問題是如何將機械傳動的進給和手工控

8、制的刀架轉位，進給改造成由計算機控制的刀架自動轉位以及自動進給加工車床，即經濟型數控車床。 進行數控機床的改造是非常有必要的。數控機床可以很好地解決形狀復雜、精密、小批量及多變零件的加工問題。能夠穩(wěn)定加工質量和提高生產效率，但是數控機床的運用也受到其他條件的限制。如：數控機床價格昂貴，一次性投資巨大等，因此，普通車床的數控改造，大有可為。它適合我國的經濟水平、教育水平和生產水平，已成為我國設備技術改造主要方向之一。 現我選用C616普通車床為例進行數控改造。 一、設計方案的確定 C616型車床是一種加工效率高，操作性能好，社會擁有量大的普通車床。實踐證明，把這種車床改造為數控

9、車床，已經收到了良好的經濟效果。 （一） 設計任務 本設計任務是對C616普通車床進行數控改造。利用微機對縱橫進給系統(tǒng)進行開環(huán)控制。縱向脈沖當量為0.01mm/脈沖，橫向脈沖當量為0.005mm/脈沖，驅動元件采用步進電機，傳動系統(tǒng)采用滾珠絲杠副，刀架采用自動轉位刀架。 (二)總體設計方案的確定 由于是經濟型數控改造，所以在考慮具體方案時，基本原則是在滿足使用要求的前提下，對機床的改動盡可能減少，以降低成本.根據C616車床有關資料以及數控車床的改造經驗，確定總體方案為:采用微機對數據進行計算處理，由I/O接口輸出步進脈沖。經一級齒輪減速后,帶動滾珠絲杠轉動，從而實現縱向、橫向進給運動

10、。 二、機械部分改造設計與計算 1． 縱向進給系統(tǒng)的設計 經濟型數控車床的改造一般是步進電機經減速驅動絲杠，螺母固定在溜板箱上，帶動刀架左右移動。步進電機的布置，可放在絲杠的任意一端。對車床改造來說，外觀不必象產品設計要求那么高，而從改造方便、實用方面來考慮，一般把步進電機放在縱向絲杠的右端。 2． 縱向進給系統(tǒng)的設計計算 已知條件： 工作臺重量： W=80kgf=80N(根據圖紙粗略計算) 時間常數： T=25ms 滾珠絲杠基本導程：L0=6mm 行程： S=640mm 脈沖當量： δp=

11、0.01mm/step 步距角： α=0.75°/step 快速進給速度： Vmax=2mm/min (1)切削計算 由〈〈機床設計手冊〉〉可知，切削功率 Nc=NηK 式中 N——電機功率，查機床說明書，N=4KW； η——主傳動系統(tǒng)總效率，一般為0.6～0.7取η=0.65； K——進給系統(tǒng)功率系數，取為K=0.96。 則： Nc=4×0.65×0.96=2.496KW 又因為 NC=

12、 FZ= 所以 式中 v——切削線速度，取v=100m/min。 主切削力 FZ =152.76(kgf)=1527.6(N) 由〈〈金屬切削原理〉〉可知，主切削力 FZ=CFz apx Fz fYFz KFz 查表得： CFz=188kgf/mm21880Mpa XFz=1 YFz=0.75 KFz=1 則可計算FZ 如表（1）所示： 表（1） FZ計算結果

13、 ap(mm) 2 2 2 8 8 8 f(mm) 0.2 0.3 0.4 0.2 0.3 0.4 FZ(N) 1125 1524 1891 1687 2287 2837 當FZ=1520N 時，切削深度ap=2mm, 走刀量f=0.3mm，以此參數做為下面計算的依據。 從〈〈機床設計手冊〉〉中可知，在一般外圓車削時： FX =（0.1～0.6）FZ FZ=(0.15～0.7) FZ 取： FX=0.5 FZ=0.5×1527.6=763.8N

14、 FY=0.6 FZ=0.6×1527.6=916.5N (2)滾珠絲杠設計計算 綜合導軌車床絲杠的軸向力： P=KFX+f′(FZ+W) 式中 K=1.15，f′=0.15～0.18，取為0.16。 則 P=1.15×763.8+0.16×(1527.6+800)=1250.8N 1) 強度計算： 壽命值 L1= n1== 取工件直徑 D=80 mm,查表得T I=15000h 則： n1==20r/min L1==18 最大動負載 Q= 查表得：

15、 運轉系數 fw=1.2 硬度系數 fH=1 則 Q=×1.2×1×1250.8=39933.6N 根據最大動負載Q的值，可選擇滾珠絲杠的型號。例如，滾珠絲杠參照漢江機床廠的產品樣本選取FC1B系列，滾珠絲杠直徑為φ32mm,型號為FC1B32×6—5—E2，其額定動載荷是10689N，所以強度足夠用。 2）效率計算：根據〈〈機械原理〉〉的公式，絲杠螺母副的傳動效率η為： η= 式中 摩擦角ψ=10′　　螺旋升角γ=3°25′ 則 η= 3)剛度驗算：滾珠絲杠受到工作負載P引起的導程的變化量

16、 △L1=± 式中 L0=6mm=0.6cm； E=20.6×166N/ cm2。 滾珠絲杠截面積 F=()2π=（）2×3.14 則 △L1=±=±5.9×10-6㎝ 滾珠絲杠受扭矩引起的導程變化量△L2很小,可忽略,即：△L=△L1。所以： 導程變形總誤差△為 △ ==×5.9×10-6=9.8μm/m 查表知E級精度絲杠允許的螺距誤差（1m長）為15μm/m，故剛度足夠。 4）穩(wěn)定性驗算：由于機床原絲杠直徑為φ30mm，現選用的滾珠絲杠直徑為φ32 mm，支承方式不變

17、，所以穩(wěn)定性不存在問題。 (3)齒輪及轉距的有關計算 1）有關齒輪計算 傳動比 i===1.25 故取 Z1=32mm Z2=40 m=2mm b=20mm α=20° d1=m Z1=2×32=64mm d2= m Z2=2×40=80mm dα1 =d1 +2ha*=68mm dα2=d2+2ha*=84mm α===72㎜ 2) 轉動慣量計算 工作臺質量折算到電機軸上的轉動慣量： J1=()2W=()2×80=0

18、.468㎏·㎝2 =4.68N·㎝2 絲杠的轉動慣量： JS=7.8×10-4×D4L1=7.8×10-4×3.24×140.3 =11.475㎏·㎝2=114.75N·㎝2 齒輪的轉動慣量： JZ1=7.8×10-4×6.44×2=2.617㎏·㎝2=26.17 N·㎝2 JZ2=7.8×10-4×84×2=6.39㎏·㎝2=63.9 N·㎝2 電機轉動慣量很小可以忽略。 因此,總的轉動慣量： J=(JS+JZ2)+ JZ1+ J1 =(11.475+6.39)+2.617+0.468 =14.519㎏·㎝2=

19、145.19N·㎝2 3）所需轉動力矩計算 快速空載啟動時所需力矩 M=Mamax＋Mf＋M0 最大切削負載時所需力矩 M=Mat＋Mf＋M0＋Mt 快速進給時所需力矩 M= Mf＋M0 式中 Mamax ——空載啟動時折算到電機軸上的加速度力矩； Mf ——折算到電機軸上的摩擦力矩； M0 ——由于絲杠預緊所引起，折算到電機軸上的附加摩擦力矩； Mat ——切削時折算到電機軸上的加速度力矩； Mt ——折算到電機軸

20、上的切削負載力矩。 Ma=×10-4N·m 當n=nmax時 Mamax =Ma nmax===416.7r/min Mamax=×10-4=2.52N·m=25.72㎏f·㎝ 當n=nt時 Ma=Mat nt====24.88r/min Mat=×10-4=0.1505N·m=1.536㎏f·㎝ Mf == 當η0=0.8 f′=0.16時 Mf ==1.223㎏f·㎝ M0 =(1-η02) 當η0=0.9時預加載荷P0=Fx則： M0===0.462㎏f·㎝=4.62N·㎝ Mt===7.297㎏f·㎝=72.97 N·㎝ 所

21、以, 快速空載啟動時所需力矩： M=Mamax＋Mf＋M0 =25.72＋1.223＋0.462=27.405㎏f·㎝ =274.05N·㎝ 切削時所需力矩： M=Mat＋Mf＋M0＋Mt =1.536＋1.223＋0.462＋7.297=10.518㎏f·㎝ =105.18 N·㎝ 快速進給時所需力矩： M= Mf＋M0=1.223＋0.462=1.685㎏f·㎝ =16.85 N·㎝ 由以上分析計算可知： 所需最大力矩Mmax發(fā)生在快速啟動時， Mmax=27.405㎏f·㎝=274.05 N·㎝ (二)橫向進給系統(tǒng)的設計和計算 1. 橫向進給系統(tǒng)的設計 經

22、濟型數控改造的橫向進給系統(tǒng)的設計比較簡單,一般是步進電機經減速后驅動滾珠絲杠,使刀架橫向運動。步進電機安裝在大拖板上，用法蘭盤將步進電機和機床大拖板連接起來，以保證其同軸度，提高傳動精度。 2．橫向進給系統(tǒng)的設計和計算 由于橫向進給系統(tǒng)的設計和計算與縱向類似，所用到的公式不再詳細說明，只計算結果。 已知條件： 工作臺重（根據圖紙粗略計算） W=30㎏f=300N 時間常數 T=25ms 滾珠絲杠基本導程 L0=4㎜ 左旋 行程 S=190㎜ 脈沖當量

23、 δp=0.005㎜/step 步距角 α=0.75°/ step 快速進給速度 vmax=1m/min (1)切削力計算 橫向進給量為縱向的1/2～1/3，取1/2，則切削力約為縱向的1/2 FZ=0.5×152.76=76.38㎏f=763.8N 在切斷工件時： Fy=0.5 FZ=0.5×76.38=38.19㎏f=381.9N (2)滾珠絲杠設計計算 1）強度計算：對于燕尾型導軌： P=KFy＋f′(Fz＋W) 取K=1.4 f′=0.2 則 P=1

24、.4×38.19＋0.2(76.38＋30) =74.74㎏f=747.4N 壽命值 L1===13.5 最大動負載 Q===213.55㎏f=2135.5N 根據最大動負載Q的值，可選擇滾珠絲杠的型號。例如，滾珠絲杠參照漢江機床廠的產品樣本選取FC1B系列，滾珠絲杠公稱直徑為φ20㎜，型號為FC1B20×4—5—E2左，其額定動負載為5393N，所以強度足夠用。 2）效率計算：螺旋升角γ=3°38′，摩擦角ψ=10′　　 則傳動效率 η===0.956 3）剛度驗算：滾珠絲杠受工作負載P引起的導程的變化量 △L1=±=±=±5.96×10-6㎝ 滾珠絲杠受扭矩引起的

25、導程變化量△L2很小，可忽略，　即：△L=△L1所以導程變形總誤差為 △= 查表知E級精度絲杠允許的螺旋誤差（1m長）為15μm/m，故剛度足夠。 4）穩(wěn)定性驗算：由于選用滾珠絲杠的直徑與原絲杠直徑相同，而支承方式由原來的一端固定、一端懸空，一端固定，一端徑向支承，所以穩(wěn)定性增強，故不再驗算。 (3)齒輪及轉矩有關計算 1）有關齒輪計算 傳動比 i= 故取 Z1=18 Z2=30 m =2㎜ b=20㎜ α=20° d1=36㎜ d2=20㎜ dα

26、1 =40㎜ dα1=64㎜ a=48㎜ 2)傳動慣量計算 工作臺質量折算到電機軸上的轉動慣量： J1=㎏·㎝2 絲杠的轉動慣量： JS=7.8×10-4×D4L1=7.8×10-4×24×50=0.624㎏·㎝2 齒輪的轉動慣量： JZ1=7.8×10-4×3.64×2=0.262㎏·㎝2 JZ2=7.8×10-4×64×2=2.022㎏·㎝2 電機轉動慣量很小可以忽略。 因此，總的轉動慣量： J= =1.258㎏·㎝2 3）所需轉動力矩計算 nmax= Mamax=N·m=2.23㎏f·㎝ nt==33.17r/min Mat

27、==0.0174 N·m=0.1775 f·㎝ Mf===0.287㎏f·㎝=0.028 N·m M0=0.116㎏f·㎝=0.011 N·m Mt=1.824㎏f·㎝=0.182 N·m 所以，快速空載啟動時所需轉矩： M=Mamax＋Mf＋M0 =2.23＋0.287＋0.116=2.633㎏f·㎝=26.33N·㎝ 切削時所需力矩： M=Mat＋Mf＋M0＋Mt =0.1774＋0.287＋0.116＋1.824 =2.404㎏f·㎝=24.04 N·㎝ 快速進給時所需力矩： M= Mf＋M0=0.287＋0.116 =0.403㎏f·㎝=4.03 N·㎝ 從

28、以上計算可知：最大轉矩發(fā)生在快速啟動時，Mmax=2.633㎏f·㎝=26.33 N·㎝ 三、步進電機的選擇 (一) 步進電機的選擇的基本原則 合理選用步進電機是比較復雜的問題，需要根據電機在整個系統(tǒng)中的實際工作情況，經過分析后才能正確選擇?，F僅就選用步進電機最基本的原則介紹如下： 1． 步距角α　步距角應滿足：α≤ 式中 i——傳動比 αmin——系統(tǒng)對步進電機所驅動部件的最小轉角。 2． 精度 步進電機的精度可用步矩誤差或積累誤差衡量。積累誤差是指轉子從任意位置開始，經過任意步后，轉子的實際轉角與理論轉角之差的最大值。用積累誤差衡量精度比較實用。所以

29、選用不進電機應滿足 △Q≤i[△θs] 式中 △Q——步進電機的積累誤差； [△θs]——系統(tǒng)對步進電機驅動部件允許的角度誤差。 3．轉矩 為了使步進電機正常運行（不失步、不越步），正常啟動并滿足對轉速的要求，必須考慮： 1）啟動力矩 一般啟動力矩選取為： Mq≥ 式中 Mq——電動機啟動力矩； ML0——電動機靜負載力矩。 根據步進電機的相數和拍數，啟動力矩選取如表（2）所示。Mjm為步進電機的最大靜轉矩，是步進電機技術數據中給出的。 表(2) 步進電機相數、拍數、啟動力矩表 運行 方式 相數 3 3 4 4

30、5 5 6 6 拍數 3 6 4 8 5 10 6 12 Mg /Mjm 0.5 0.866 0.707 0.707 0.809 0.951 0.866 0.866 2）在要求的運行頻率范圍內，電動機運行力矩應大于電動機的靜載力力矩與電動機轉動慣量（包括負載的轉動慣量）引起的慣性矩之和。 3． 啟動頻率 由于步進電機的啟動頻率隨著負載力矩和轉動慣量的增大而降低，因此相應負載力矩和轉動慣量的極限啟動頻率應滿足： ft≥[fcp]m 式中 ft——極限啟動頻率； [fcp]m——要求步進電機最高啟動頻率。 （二）步進電機

31、的選擇 1．C616縱向進給系統(tǒng)步進電機的確定 Mq = 685.125 N·㎝ 為滿足最小步矩要求，電動機選用三相六拍工作方式，查表知：Mq/Mjm=0.866所以步進電機最大靜轉矩Mjm為： Mjm=791.14 N·㎝ 步進電機最高工作頻率 fmax=Hz 綜合考慮，查表選用110BF003型直流步進電機，能滿足使用要求。 4． C616橫向進給系統(tǒng)步進電機的確定 Mq = N·㎝ 電動機仍選用三相六拍工作方式，查表知： Mq/Mjm=0.866 所以，步進電機最大靜轉矩Mjm為： Mjm= N·㎝ 步進電機最高工作頻率 fmax==3333.3 H

32、z 為了便于設計和采購，仍選用110BF003型直流步進電機，能滿足使用要求。 四、機床導軌改造 臥式車床上的運動部件，如刀架、工作臺都是沿著機床導軌面運動的。導軌就是支承和導向，即支承運動部件并保證運動部件在外力作用下，能準確的沿著一定的方向運動。導軌的導向精度、精度保持性和低速運動平穩(wěn)性，直接影響機床的加工精度、承載能力和使用性能。 數控機床上，常使用滑動導軌和滾動導軌。滾動導軌摩擦系數小，動靜摩擦系數接近，因而運動靈活輕便，低速運行時不易產生爬行現象。精度高，但價格貴。經濟型數控一般不使用滾動導軌，尤其是數控改造，若使用滾動導軌，將太大增加機床床身的改造工作量和改造成本。因此，數

33、控改造一般仍使用滑動導軌。 滑動導軌具有結構簡單，剛性好，抗振性強等優(yōu)點。普通機床的導軌一般是鑄鐵—鑄鐵或鑄鐵—淬火鋼導軌。這種導軌的缺點是靜摩擦系數大，且動摩擦系數隨速度的變化而變化，低速時易產生爬行現象，影響行動平穩(wěn)性和定位精度，為克服滑動導軌的上述缺點，數控改造一般是將原機床導軌進行修整后貼塑，使其成為貼塑導軌。 貼塑導軌摩擦系數小，且動靜摩擦系數差很小，能防止低速爬行現象；耐磨性、抗咬傷能力強、加工性和化學性能穩(wěn)定，且 有良好的自潤滑性和抗振性，加工簡單，成本低。 目前應用較多的聚四氟乙稀（PTEE）貼塑軟帶，如美國生產的Twrcite—B和我國生產的TSF軟帶材料，次、此種軟帶

34、厚度為0.8㎜、1.6㎜、3.2㎜等幾種規(guī)格。考慮承載變形，宜厚度小的規(guī)格，如果考慮到加工余量，選用厚度為1.6㎜為宜。 貼塑軟帶粘貼工藝非常簡單，可直接粘結在原有的滑動導軌面上，不受導軌形式的限制，各種組合形式的滑動導軌均可粘結。粘結前按導軌精度要求對金屬導軌面進行加工修理。根據導軌尺寸長度放大3～4㎜，切下貼塑軟帶。金屬粘結面與軟帶結面應清洗干凈，用特殊配制的粘合劑粘結，加壓固化，待其完全固化后進行修整加工。作為導軌面的表面，根據需要可進行磨、銑、刮研、開油槽、鉆孔等加工，以滿足裝配要求。 五、自動轉位刀架的選用 自動轉位刀架的選用是普通機床數控改造機械方面的關鍵，而由數控系統(tǒng)控制的

35、自動轉位刀架，具有重復定位精度高，工件剛性好，性能可靠，使用壽命長以及工藝性能襖等優(yōu)點。 經濟型數控車床的自動刀架，在生產中最常用的是常州武進機床數控設備廠生產的系列刀架，具有重復定位精度高，工作剛性好，使用壽命長，工藝性能好等優(yōu)點達到國內先進水平，在生產中大量使用。現選用常州武進機床數控設備廠生產的LD4—工型系列四工位自動刀架。C616適配刀架。 刀架技術參數： 刀位數：4 電動功率：60W 電機轉速：1400r/min 夾緊力：1t 上刀體尺寸：152×152 下刀體尺寸：161×171 技術指標：重復定位精度：≤0.005㎜ 工作可靠性：＞30000次 換刀時間：

36、90° 180° 270° 2.9s 3.4s 3.9s 六、經濟型數控機床改造時數控系統(tǒng)選用 數控系統(tǒng)是一臺數控機床的核心。對系統(tǒng)的選擇在機床數控改造中是至關重要的 現從系統(tǒng)的經濟性和實用性選擇為開環(huán)伺服系統(tǒng)為JWK—15T。 現將該經濟性數控系統(tǒng)性能參數列表如下： 1 生產廠家 南京微分電機廠江南機床數控工程公司 2 用戶容量 24K 3 設定單位 X=0.005 Z=0.01 4 控制軸數 X、Z兩軸 5 聯動軸數 二軸 6 編程尺寸 ±9999.99 7 快速(X/Z)向 316/

37、㎜ 8 G功能 G00～G04 G22～G29 G32、G33、G36、G37、G9、G80、G92 9 M功能 M00～M09 M20～M29 M92～M99 10 S功能 S01～S04 S05～S10 11 T功能 T1X～T8X 12 步進電機 ～220V ±10%50HZ 13 控制精度 1步 14 功耗W 360 15 環(huán)境溫度 0～40°C 16 相對溫度 80%（25°C） 17 外形尺寸（㎜） 340×400×220 18 系統(tǒng)重量 17 kg 七、典型零件的工藝設計及應用程序編制 所需加工零件的

38、材料為45號鋼，加工零件如下圖所示： （一）工藝分析 1、該零件分七個工步來完成加工，即先用φ16的麻花鉆來鉆孔；再粗車外圓；第三步粗鏜孔；第四步精鏜內孔；第五步精車外圓；第六步車M30的細牙螺紋（螺距F=0.75）；最后切斷。 2、較為突出的問題是如何保證φ38、φ18和長度50的尺寸公差，長度方向的中間凹槽，粗車、粗車刀的副偏角大于45°，棒料伸出三爪卡盤65mm裝夾工件。 3、選擇01號車刀（副偏角大于45°），02號螺距紋刀、03號內孔鏜刀，04號割槽刀共四把刀。 4、G73進行外圓粗加工時，單邊粗車吃刀量1.75，U=1.75，R是切削次數4次，精車余量0.5mm；

39、G71進行內孔粗加工時，單邊粗車吃刀量1mm,U=1,R退刀量的值0.5mm,精車余量0.5mm。 （二）工件坐標系的設定 選取工件的右端面的中心點O為工件坐標系的原點。 （三）手動鉆孔 夾好工件，用φ16的麻花鉆手動鉆孔，孔深55mm。 （四）編制加工程序 23 N001 G94G54T1 M03S700M08 N002 G00Z0X32 N003 G01X-1F30 N004 G00Z1X30.6 N005 G01Z-44F80 N006

40、 G00X31Z1 N007 G00X27 N008 GO1Z-22.4F80 N009 G00X28Z1 N010 G00X25 N011 G01Z-22.4F80 N012 G00X26Z1 N013 G00X23.9 N014 G01Z-20 N015 G00Z1X25 N016 G00X80Z120M09M05 N017 T2M06M08M03 N018 G00Z0X24 N019 G01X2.5F30 N020 G01X23.9 CHF=2 N021 G01Z-8F80 N022 G01X

41、22Z-9.6 N023 G01Z-19.8 N024 G01X24.6 N025 G01X27 N026 G01X30.5Z-38.4 N027 G01Z-44 N028 G00X31Z-8 N029 G00X24 N030 G01X23.9 N031 G01X20.8Z-9.6 N032 G01Z-19.8 N033 G02X24.6Z-22.4CR=5.6F50 N034 GO1X30.4Z-38.4 N035 G01Z-44 N036 G00X80Z100M09M05 N037 T3M06M0

42、8M03 N038 G00Z3X23.3 N039 G33Z-11K=0.75 N040 G00X25 N041 G00Z3 N042 G00X23.1 N043 G33Z-11K=0.75 N044 G00X25 N045 G00Z3 N046 G00X23 N047 G33Z-11K=0.75 N048 G00X25 N049 G00X80Z120M09M05 N050 T4M06M08M03 N051 G00Z3X0 N052 G01Z-44F15 N053 G01Z3F50 N054

43、G00X80Z120M09M05 N055 T5M06M08M03 N056 G00X14.2Z1 N057 G01Z-41F50 N058 GOOX14Z1 N059 GOOX14.4 N060 G01Z-41 N061 G00X14Z1 N062 G00X16Z0 N063 G01X14.4Z-8 N064 G00Z0 N065 G00X17.6 N066 G01X14.4Z-8 N067 G00Z1 N068 G00X80Z120M09M05 N069 T6M06M08M03 N070 G00

44、X32Z-40 N071 G01X12F30 N072 G00X80Z120 N073 M05M09M02 小結 三年的大學學習，讓我們對機械設計與制造方面的知識有了一個系統(tǒng)而又全新的的認識。畢業(yè)設計是我們學習中最后一個重要的實踐性環(huán)節(jié)，是一個綜合性較強的設計任務，它為我們以后從事技術工作打下了一個良好的基礎，對我們掌握所學知識情況進行了全面而又直觀的檢測。為了能夠較好的完成這次畢業(yè)設計，我投入了 萬分的精力做了充分的準備工作。 首先，我先針對畢業(yè)課題來考慮，在指導老師的指點和幫助下，對所需的資料進行搜集和整理，根據設計的要求，再對資料做一個簡單的歸類。 其次，

45、依據指導老師給出的設計任務要求，先制定設計的總體方案，按照指導老師要求的設計進度，一步步的完成此次的設計任務。前幾周的數控拆裝綜合實驗，為我此次的畢業(yè)設計做了很好的鋪墊，讓我做起來沒有太多陌生的感覺，更加得心應手些。 畢業(yè)設計雖已結束，但想想我在其中所學到的知識，所遇到的困難，仍記憶猶新。它讓我明白了無論是設計新產品，還是改造原先的老產品，都是一個復雜的技術過程，容不得半點含糊。設計人員應先明白設計的目的，了解產品的價值和實用性，其次要對設計的產品進行構思，確定總體方案，查閱資料，最后編寫產品的設計說明書，進行繪圖。 這次的畢業(yè)設計培養(yǎng)了我獨立設計思考和分析解決問題的能力，拓寬了我的知識面，是一次很好的鍛煉機會！感謝指導老師主任和課外指導老師鄒工對我此次畢業(yè)設計的指導! 參考文獻 張新義 《經濟型數控機床設計》 機械工業(yè)出版社 余英良 《機床數控改造設計與實例》 機械工業(yè)出版社 何銘新 《機械制圖》 高等教育出版社 徐 灝 《機械設計手冊》第2版 第4卷 機械工藝出版社