直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)

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1、附一、 系統(tǒng)建模、仿真與控制實(shí)例 1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)2 基于雙閉環(huán)PID控制的一階倒立擺控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)3 龍門(mén)吊車(chē)重物防擺的魯棒PID控制方案4 龍門(mén)吊車(chē)重物防擺的滑模變結(jié)構(gòu)控制方案5 一階直線倒立擺系統(tǒng)的可控性研究7 問(wèn)題與探究-靈長(zhǎng)類(lèi)仿生機(jī)器人運(yùn)動(dòng)控制6 自平衡式兩輪電動(dòng)車(chē)運(yùn)動(dòng)控制技術(shù)研究 1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)一、系統(tǒng)建模 1.1 電動(dòng)機(jī)的數(shù)學(xué)模型 1.2 晶閘管整流裝置的數(shù)學(xué)模型 1.3雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型 二、電流環(huán)與轉(zhuǎn)速環(huán)調(diào)節(jié)器設(shè)計(jì) 2.1 雙閉環(huán)控制的目的 2.2 關(guān)于積分調(diào)節(jié)器的飽和非線性問(wèn)題 2.3 ASR與ACR的工程設(shè)計(jì)方法

2、三、仿真實(shí)驗(yàn) 3.1 起動(dòng)特性 3.2 抗擾性能 四、結(jié)論 1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)自70年代以來(lái),國(guó)內(nèi)外在電氣傳動(dòng)領(lǐng)域里,大量地采用了“晶閘管整流電動(dòng)機(jī)調(diào)速”技術(shù)(簡(jiǎn)稱(chēng)V-M調(diào)速系統(tǒng))。盡管當(dāng)今功率半導(dǎo)體變流技術(shù)已有了突飛猛進(jìn)的發(fā)展,但在工業(yè)生產(chǎn)中V-M系統(tǒng)的應(yīng)用還是占有相當(dāng)比重的。 automatic current regulator (ACR) 自動(dòng)電流調(diào)節(jié)器 automatic speed regulator (ASR)自動(dòng)速度調(diào)節(jié)器.實(shí)際上就是調(diào)速器 1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)建模根據(jù)額定勵(lì)磁下他勵(lì)直流電動(dòng)機(jī)的等效電路,可以寫(xiě)出回路中電壓和轉(zhuǎn)矩平衡

3、的微分方程 電動(dòng)機(jī)的數(shù)學(xué)模型通過(guò)對(duì)上面兩式進(jìn)行拉氏變換后,可以得到電動(dòng)機(jī)的數(shù)學(xué)模型(動(dòng)態(tài)傳遞函數(shù)形式) 其中 l LT R為電樞回路電磁時(shí)間常數(shù) 2375m e mGD RT C C為電機(jī)系統(tǒng)機(jī)電時(shí)間常數(shù) 1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)一、系統(tǒng)建模 1.1 電動(dòng)機(jī)的數(shù)學(xué)模型 1.2 晶閘管整流裝置的數(shù)學(xué)模型 1.3雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型 二、電流環(huán)與轉(zhuǎn)速環(huán)調(diào)節(jié)器設(shè)計(jì) 2.1 雙閉環(huán)控制的目的 2.2 關(guān)于積分調(diào)節(jié)器的飽和非線性問(wèn)題 2.3 ASR與ACR的工程設(shè)計(jì)方法 三、仿真實(shí)驗(yàn) 3.1 起動(dòng)特性 3.2 抗擾性能 四、結(jié)論 1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)晶閘管觸發(fā)

4、與整流裝置可以看成是一個(gè)具有純滯后的放大環(huán)節(jié),其滯后作用是由晶閘管裝置的失控時(shí)間引起的??紤]到失控時(shí)間很小,忽略其高次項(xiàng),則其傳遞函數(shù)可近似成一階慣性環(huán)節(jié),如下式所示 0( )( ) 1d sct sU s KU s T s 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)一、系統(tǒng)建模 1.1 電動(dòng)機(jī)的數(shù)學(xué)模型 1.2 晶閘管整流裝置的數(shù)學(xué)模型 1.3雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型 二、電流環(huán)與轉(zhuǎn)速環(huán)調(diào)節(jié)器設(shè)計(jì) 2.1 雙閉環(huán)控制的目的 2.2 關(guān)于積分調(diào)節(jié)器的飽和非線性問(wèn)題 2.3 ASR與ACR的工程設(shè)計(jì)方法 三、仿真實(shí)驗(yàn) 3.1 起動(dòng)特性 3.2 抗擾性能 四、結(jié)論 1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系

5、統(tǒng)設(shè)計(jì) 比例放大器、測(cè)速發(fā)電機(jī)和電流互感器的響應(yīng)通常都可以認(rèn)為是瞬時(shí)的,但是在電流和轉(zhuǎn)速的檢測(cè)信號(hào)中常含有交流分量(噪聲),故在反饋通道和給定信號(hào)前均加入濾波環(huán)節(jié)。 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)一、系統(tǒng)建模 1.1 電動(dòng)機(jī)的數(shù)學(xué)模型 1.2 晶閘管整流裝置的數(shù)學(xué)模型 1.3雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型 二、電流環(huán)與轉(zhuǎn)速環(huán)調(diào)節(jié)器設(shè)計(jì) 2.1 雙閉環(huán)控制的目的 2.2 關(guān)于積分調(diào)節(jié)器的飽和非線性問(wèn)題 2.3 ASR與ACR的工程設(shè)計(jì)方法 三、仿真實(shí)驗(yàn) 3.1 起動(dòng)特性 3.2 抗擾性能 四、結(jié)論 1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)1.啟動(dòng)的快速性問(wèn)題 借助于PI調(diào)節(jié)器的飽和非線性特性

6、,使得系統(tǒng)在電動(dòng)機(jī)允許的過(guò)載能力下盡可能地快速啟動(dòng)。 圖4-5 理想電動(dòng)機(jī)起動(dòng)特性 1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)2.提高系統(tǒng)抗擾性能 通過(guò)調(diào)節(jié)器的適當(dāng)設(shè)計(jì)可使系統(tǒng)“轉(zhuǎn)速環(huán)”對(duì)于電網(wǎng)電壓及負(fù)載轉(zhuǎn)矩的波動(dòng)或突變等擾動(dòng)予以控制(迅速抑制),在最大速降、恢復(fù)時(shí)間等指標(biāo)上達(dá)到最佳。 圖 雙閉環(huán)控制直流調(diào)速系統(tǒng)負(fù)載擾動(dòng)特性 1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)一、系統(tǒng)建模 1.1 電動(dòng)機(jī)的數(shù)學(xué)模型 1.2 晶閘管整流裝置的數(shù)學(xué)模型 1.3雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型 二、電流環(huán)與轉(zhuǎn)速環(huán)調(diào)節(jié)器設(shè)計(jì) 2.1 雙閉環(huán)控制的目的 2.2 關(guān)于積分調(diào)節(jié)器的飽和非線性問(wèn)題 2.3 ASR與ACR的工程

7、設(shè)計(jì)方法 三、仿真實(shí)驗(yàn) 3.1 起動(dòng)特性 3.2 抗擾性能 四、結(jié)論 1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)在圖4-7中給出了控制系統(tǒng)的PI控制規(guī)律動(dòng)態(tài)過(guò)程,從中我們可知: (a) (b)圖4-7 比例積分調(diào)節(jié)器結(jié)構(gòu)及其輸入輸出動(dòng)態(tài)過(guò)程 1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)1只要偏差U存在,調(diào)節(jié)器的輸出控制電壓Uc就會(huì)不斷地?zé)o限制地增加。因此,必須在PI調(diào)節(jié)器輸出端加限幅裝置。2當(dāng)U =0時(shí),Uc=常數(shù)。若要使Uc下降,必須使U 0。因此,在直流調(diào)速控制系統(tǒng)中,若要使ASR退出飽狀態(tài)(進(jìn)入線形控制狀態(tài)),就一定要產(chǎn)生超調(diào)現(xiàn)象。3對(duì)于前向通道帶有慣性環(huán)節(jié)的控制系統(tǒng),若控制器存在“積分作

8、用”,則在給定作用下,系統(tǒng)輸出一定會(huì)出現(xiàn)超調(diào)。 1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)一、系統(tǒng)建模 1.1 電動(dòng)機(jī)的數(shù)學(xué)模型 1.2 晶閘管整流裝置的數(shù)學(xué)模型 1.3雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型 二、電流環(huán)與轉(zhuǎn)速環(huán)調(diào)節(jié)器設(shè)計(jì) 2.1 雙閉環(huán)控制的目的 2.2 關(guān)于積分調(diào)節(jié)器的飽和非線性問(wèn)題 2.3 ASR與ACR的工程設(shè)計(jì)方法 三、仿真實(shí)驗(yàn) 3.1 起動(dòng)特性 3.2 抗擾性能 四、結(jié)論 1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)對(duì)于直流電動(dòng)機(jī)調(diào)速控制系統(tǒng),通常調(diào)節(jié)器均按PI形式設(shè)計(jì),將對(duì)象設(shè)計(jì)成典型系統(tǒng)。電流環(huán)調(diào)節(jié)器的設(shè)計(jì): 在穩(wěn)態(tài)上希望電流控制無(wú)靜差,以得到理想的堵轉(zhuǎn)特性,而且要求電流的跟隨

9、性能要好.因此,把電流環(huán)設(shè)計(jì)校正成典型I型系統(tǒng)。1電流調(diào)節(jié)器:1( ) iACR i isW s K s 取: i lT 12I iK Ti s oiT T T i sI iK KK R 4.1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì) 2轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器:1( ) n ASR n nsW s K s 取: 5n nT 2n i onT T T ( 1)2 e mn nh C TK h RT 轉(zhuǎn)速環(huán)調(diào)節(jié)器設(shè)計(jì): 按系統(tǒng)綜合成典型II型系統(tǒng)來(lái)設(shè)計(jì),這樣既可以保證轉(zhuǎn)速無(wú)靜差,又有較強(qiáng)的抗擾性。 1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)一、系統(tǒng)建模 1.1 電動(dòng)機(jī)的數(shù)學(xué)模型 1.2 晶閘管整流裝置的數(shù)學(xué)模

10、型 1.3雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型 二、電流環(huán)與轉(zhuǎn)速環(huán)調(diào)節(jié)器設(shè)計(jì) 2.1 雙閉環(huán)控制的目的 2.2 關(guān)于積分調(diào)節(jié)器的飽和非線性問(wèn)題 2.3 ASR與ACR的工程設(shè)計(jì)方法 三、仿真實(shí)驗(yàn) 3.1 起動(dòng)特性 3.2 抗擾性能 四、結(jié)論 1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)系統(tǒng)中采用三相橋式晶閘管整流裝置,基本參數(shù)如下:直流電動(dòng)機(jī):220V,13.6A,1480r/min,Ce=0.131V/(r/min),允許過(guò)載倍數(shù)=1.5;晶閘管裝置:Ks=76;電樞回路總電阻:R=6.58;時(shí)間常數(shù):Tl=0.018s,Tm=0.25s;反饋系數(shù):=0.00337V/(r/min),=0.4V/A;反饋

11、濾波時(shí)間常數(shù):Toi=0.005s,Ton=0.005s 。這里我們借助Simulink來(lái)分析一下雙閉環(huán)V-M系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)性能 1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì) 1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì) 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 50 500 1000 1500 2000 2500 3000 理論設(shè)計(jì)條件下輸出轉(zhuǎn)速曲線 t/s n/r/m in 轉(zhuǎn)速圖4-8 理論設(shè)計(jì)條件下輸出轉(zhuǎn)速曲線 圖4-8給出了基于上述理論設(shè)計(jì)的系統(tǒng)仿真結(jié)果,我們發(fā)現(xiàn):轉(zhuǎn)速有很大的超調(diào)(并不是8.3%)。 1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)究其原因有如下幾點(diǎn):1、前述的

12、理論設(shè)計(jì)沒(méi)有考慮“飽和非線性”的影響,由于起動(dòng)階段ASR飽和程度太大,當(dāng)轉(zhuǎn)速超調(diào)后需要很長(zhǎng)一段時(shí)間來(lái)退出飽和,退飽和這段時(shí)間轉(zhuǎn)速仍然在上升,這段時(shí)間的系統(tǒng)響應(yīng)特性與積分時(shí)間常數(shù)有很大的關(guān)系;2、系統(tǒng)設(shè)計(jì)中畢竟存在幾個(gè)環(huán)節(jié)的“近似處理”。所以,下面我們需要依據(jù)經(jīng)驗(yàn),對(duì)ASR與ACR的參數(shù)在理論設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上作適當(dāng)?shù)恼{(diào)整;調(diào)整后的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)與參數(shù)如圖4-9所示;下面進(jìn)行系統(tǒng)仿真實(shí)驗(yàn)與分析。 4.1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì) 圖4-9 V-M系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)結(jié)構(gòu)圖 4.1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)通過(guò)仿真實(shí)驗(yàn),對(duì)于圖4-10,4-11,4-12所示的系統(tǒng)工作過(guò)程可概括成如下幾點(diǎn):1

13、ASR從起動(dòng)到穩(wěn)態(tài)運(yùn)行的過(guò)程中,經(jīng)歷了兩個(gè)狀態(tài),即飽和限幅輸出與線性調(diào)節(jié)狀態(tài)。2ACR從起動(dòng)到穩(wěn)態(tài)運(yùn)行的過(guò)程中只工作在一種狀態(tài),即線性調(diào)節(jié)狀態(tài)。3圖4-10所示的電動(dòng)機(jī)起動(dòng)特性已十分接近理想特性,所以,該系統(tǒng)對(duì)于起動(dòng)特性來(lái)說(shuō),已達(dá)到預(yù)期目的。4對(duì)于系統(tǒng)性能指標(biāo)來(lái)說(shuō),起動(dòng)過(guò)程中電流的超調(diào)量為5.3%,轉(zhuǎn)速的超調(diào)量達(dá)21.3%,顯然這一指標(biāo)與理論最佳設(shè)計(jì)尚有一定的差距,尤其是轉(zhuǎn)速的超調(diào)量略高一些。 4.1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì) 0 0.14 0.28 0.42 0.56 0.7-4 -2 0 2 4 6 AS R輸 出/ V 0 400 800 1200 1600 2000 t/

14、s 轉(zhuǎn)速 n/r/ min ASR輸出 轉(zhuǎn)速圖4-10 ASR的輸出特性 4.1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì) 0 1 2 3 4 5 AC R輸 出/ V 0 0.14 0.28 0.42 0.56 0.7 0 400 800 1200 1600 2000 t/s 轉(zhuǎn)速 n/r/ min 轉(zhuǎn)速 ACR輸出圖4-11 ACR的輸出特性 4.1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì) 0 0.14 0.28 0.42 0.56 0.7-10 -2 6 14 22 30 電動(dòng) 機(jī)電 流/ A 0 400 800 1200 1600 2000 t/s 轉(zhuǎn)速 n/r/ min 電動(dòng)機(jī)電流 轉(zhuǎn)

15、速 =5.3% =21.3% 圖4-12 電動(dòng)機(jī)起動(dòng)特性 4.1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)一、系統(tǒng)建模 1.1 電動(dòng)機(jī)的數(shù)學(xué)模型 1.2 晶閘管整流裝置的數(shù)學(xué)模型 1.3雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型 二、電流環(huán)與轉(zhuǎn)速環(huán)調(diào)節(jié)器設(shè)計(jì) 2.1 雙閉環(huán)控制的目的 2.2 關(guān)于積分調(diào)節(jié)器的飽和非線性問(wèn)題 2.3 ASR與ACR的工程設(shè)計(jì)方法 三、仿真實(shí)驗(yàn) 3.1 起動(dòng)特性 3.2 抗擾性能 四、結(jié)論 4.1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì) 一般情況下,雙閉環(huán)直流電機(jī)調(diào)速控制系統(tǒng)的外部干擾主要是“負(fù)載突變與電網(wǎng)電壓波動(dòng)”兩種情況,因此圖4-13,4-14中分別給出了該系統(tǒng)電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速在突加

16、負(fù)載及電網(wǎng)電壓突減情況下動(dòng)態(tài)特性的仿真分析。 -10 -4 2 8 14 20 電動(dòng) 機(jī)電 流Id /A 0 1 2 3 4 50 400 800 1200 1600 2000 t/s 轉(zhuǎn)速 n/r/m in 1A 13A 轉(zhuǎn)速 電動(dòng)機(jī)電流圖4-13 突加負(fù)載抗擾特性 4.1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì) 0 100 200 300 400 500 Ud 0/V 0 1 2 3 4 50 400 800 1200 1600 2000 t/s 轉(zhuǎn)速 n/r/ min 轉(zhuǎn)速 Ud0圖4-14 電網(wǎng)電壓突加抗擾特性 4.1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)通過(guò)仿真實(shí)驗(yàn),對(duì)于該系統(tǒng)的抗

17、擾性能,我們可有如下幾點(diǎn)結(jié)論:1系統(tǒng)對(duì)負(fù)載的大幅度突變具有良好的抗擾能力,在I=12A的情況下系統(tǒng)速降為n=44r/min,恢復(fù)時(shí)間為tf=1.5s。2系統(tǒng)對(duì)電網(wǎng)電壓的大幅波動(dòng)也同樣具有良好的抗擾能力。在U=100V的情況下,系統(tǒng)速降僅為9r/min,恢復(fù)時(shí)間為tf=1.5s。3與理想的電動(dòng)機(jī)的起動(dòng)特性相比較,該系統(tǒng)的起動(dòng)和恢復(fù)時(shí)間顯得略長(zhǎng)一些(輕載狀態(tài)下接近4s)。 4.1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)一、系統(tǒng)建模 1.1 電動(dòng)機(jī)的數(shù)學(xué)模型 1.2 晶閘管整流裝置的數(shù)學(xué)模型 1.3雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型 二、電流環(huán)與轉(zhuǎn)速環(huán)調(diào)節(jié)器設(shè)計(jì) 2.1 雙閉環(huán)控制的目的 2.2 關(guān)于積分調(diào)節(jié)

18、器的飽和非線性問(wèn)題 2.3 ASR與ACR的工程設(shè)計(jì)方法 三、仿真實(shí)驗(yàn) 3.1 起動(dòng)特性 3.2 抗擾性能 四、結(jié)論 4.1 直流電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速/電流雙閉環(huán)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)1仿真結(jié)果與理論設(shè)計(jì)有一定的差距,由圖4-12可見(jiàn),電流動(dòng)態(tài)響應(yīng)的超調(diào)量為=5.3%(理論值為4.3%),轉(zhuǎn)速動(dòng)態(tài)響應(yīng)超調(diào)量為=21.3%(理論值為8.3%)。另外,ASR與ACR的參數(shù)與理論設(shè)計(jì)值也有差距。從仿真結(jié)果上看,系統(tǒng)還未調(diào)整到最佳狀態(tài),這一點(diǎn)可從動(dòng)態(tài)過(guò)渡時(shí)間及動(dòng)態(tài)恢復(fù)時(shí)間上來(lái)看,對(duì)于小功率電動(dòng)機(jī)來(lái)說(shuō)系統(tǒng)的響應(yīng)慢了一點(diǎn)。 2.如果我們?cè)趯?shí)際裝置上再對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)際調(diào)整,我們還會(huì)發(fā)現(xiàn):實(shí)際調(diào)試結(jié)果與仿真結(jié)果還將有一些差距,而與理論分析結(jié)果的差距可能更大一些(主要的調(diào)節(jié)器參數(shù))。 Thank you !

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