河南豫能控股公司辦公樓土木工程畢業(yè)論文

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1、河南豫能控股公司辦公樓 目 錄 1 緒 論……………………………………………………………..1 1.1 工程背景……………………………………………………...….……1 1.1.1 設計資料……….………………………………..…………………2 1.1.2 材料 ……………….………………………………………….……2 1.2 工程特點..……………..……………………….…………….…….…2 1.3 本章小結(jié)..……………..……………………….…………….…….…3 2 結(jié)構(gòu)設計……………………………………………………..……….4 2.1 框架結(jié)構(gòu)設計計算

2、………………………………………………...…4 2.1.1工程概況………………………..……………………………….…4 2.1.2設計資料…………………………..………………………….……4 2.1.3 梁柱截面、梁跨度及柱高度的確定………………………………5 2.1.4荷載計算…………………………..………………………….……7 2.2 板的計算……………………………………………...……...…10 2.2.1 設計資料…………………………………………………..………10 2.2.2 樓面板………………………………………..…………..………14 2.2.3 屋面板…………

3、……………………………..…………..………14 2.3 樓梯設計……………………………………………...……...…18 2.3.1計算簡圖及截面尺寸……………………………………….……18 2.3.2 設計資料…………………………………………………..………18 2.3.3 梯段板計算………………………………………………..………19 2.3.4 平臺板計算………………………………………………..………20 2.3.5 平臺梁計算………………………………………………..………21 2.4 基礎設計…………………………………………………………..22 2.4.1 設計資料……

4、…………………………………………..………22 2.4.2基礎截面確定…………………………………………..………23 2.4.3基礎梁內(nèi)力計算………………………………………..………24 3. 結(jié) 論……………………………………….………………..………27 致 謝………………………………………..…………………..….....28 參考文獻…………………………………….………………...………..29 1.緒 論 1.1 工程背景 本項目為9層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，占地面積約為960.96 m2，

5、總建筑面積約為8811.84 m2；層高3.6m,平面尺寸為18.3m52.0m。采用樁基礎，室內(nèi)地坪為0.000m，室外內(nèi)高差0.6m。 框架梁、柱、樓面、屋面板板均為現(xiàn)澆。 1.1.1 設計資料 1.1.1.1 氣象資料 夏季最高氣溫，冬季室外氣溫最低。 凍土深度25cm，基本風荷載W。=0.35kN/ m2；基本雪荷載為0.2 kN/ m2。 年降水量680mm。 1.1.1.2 地質(zhì)條件 建筑場地地形平坦，地基土成因類型為冰水洪積層。自上而下敘述如下： 新近沉積層（第一層），粉質(zhì)粘土，厚度0.5—1.0米，巖性特點，團粒狀大孔結(jié)構(gòu)，欠壓密。 粉質(zhì)粘土層（第二層），地

6、質(zhì)主要巖性為黃褐色分之粘土，硬塑狀態(tài)，具有大孔結(jié)構(gòu)，厚度約3.0米, qsk=35—40kPa。 粉質(zhì)粘土層（第三層），地質(zhì)巖性為褐黃色粉質(zhì)粘土，具微層理，含鐵錳結(jié)核，可塑狀態(tài)，厚度3.5米， qsk=30—35kPa。 粉質(zhì)粘土層（第四層），巖性為褐黃色粉質(zhì)粘土，具微層理，含鐵錳結(jié)核，硬塑狀態(tài)，厚度未揭露，qsk=40—60kPa,qpk=1500—2000kPa。 不考慮地下水。 1.1.1.3 地基土指標 自然容重1.90g/cm2，液限25.5％，塑性指數(shù)9.1，空隙比0.683，計算強度150kp/m2。 1.1.1.4 地震設防烈度 7度 1.1.1.5 抗震等級

7、 三級 1.1.1.6 設計地震分組 場地為1類一組Tg（s）=0.25s （表3.8《高層建筑結(jié)構(gòu)》） 1.1.2 材料 柱采用C30，縱筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，梁采用C30，縱筋采用HRB335，箍筋采用HPB235?；A采用C30，縱筋采用HRB400，箍筋采用HPB235。 1.2 工程特點 本工程為九層，主體高度為32.4米，屬高層建筑。 高層建筑采用的結(jié)構(gòu)可分為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)、鋼結(jié)構(gòu)、鋼-鋼筋混凝土組合結(jié)構(gòu)等類型。根據(jù)不同結(jié)構(gòu)類型的特點，正確選用材料，就成為經(jīng)濟合理地建造高層建筑的一個重要方面。經(jīng)過結(jié)構(gòu)論證以及設計任務書等實際情況，以及本建筑自身的特

8、點，決定采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。 在高層建筑中，抵抗水平力成為確定和設計結(jié)構(gòu)體系的關鍵問題。高層建筑中常用的結(jié)構(gòu)體系有框架、剪力墻、框架-剪力墻、筒體以及它們的組合。高層建筑隨著層數(shù)和高度的增加水平作用對高層建筑機構(gòu)安全的控制作用更加顯著，包括地震作用和風荷載，高層建筑的承載能力、抗側(cè)剛度、抗震性能、材料用量和造價高低，與其所采用的機構(gòu)體系又密切的相關。不同的結(jié)構(gòu)體系，適用于不同的層數(shù)、高度和功能?？蚣芙Y(jié)構(gòu)體系是由梁、柱構(gòu)件通過節(jié)點連接構(gòu)成，既承受豎向荷載，也承受水平荷載的結(jié)構(gòu)體系。這種體系適用于多層建筑及高度不大的高層建筑。本建筑采用的是框架機構(gòu)體系，框架結(jié)構(gòu)的優(yōu)點是建筑平面布置靈活，框架結(jié)構(gòu)

9、可通過合理的設計，使之具有良好的抗震性能；框架結(jié)構(gòu)構(gòu)件類型少，易于標準化、定型化；可以采用預制構(gòu)件，也易于采用定型模板而做成現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，本建筑采用的現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)。 由于本次設計是辦公樓設計，要求有靈活的空間布置，和較高的抗震等級，故采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系。 1.3 本章小結(jié) 本章主要論述了本次設計的工程概況、相關的設計資料、高層建筑的一些特點以及綜合本次設計所確定的結(jié)構(gòu)體系類型。 2.結(jié)構(gòu)設計 2.1框架結(jié)構(gòu)設計計算 2.1.1 工程概況 本項目為9層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，占地面積約

10、為960.96 m2，總建筑面積約為8811.84 m2；層高3.6m平面尺寸為18.3m52.0m。采用樁基礎，室內(nèi)地坪為0.000m，室外內(nèi)高差0.6m。 框架平面同柱網(wǎng)布置如下圖： 圖2-1 框架平面柱網(wǎng)布置 框架梁柱現(xiàn)澆，屋面及樓面采用100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土。 2.1.2 設計資料 2.1.2.1氣象條件: 基本風荷載W。=0.35kN/ m2;基本雪荷載為0.2 KN/ m2。 2.1.2.2樓、屋面使用荷載： 走道：2.5kN/ m2；消防樓梯2.5kN/ m2；辦公室2.0kN/ m2；機房 8.0kN/ m2，為安全考慮，均按2.5kN/ m2計算

11、。 2.1.2.3 工程地質(zhì)條件： 建筑物場地地形平坦，地基土成因類型為冰水洪積層。自上而下敘述如下： 新近沉積層（第一層），粉質(zhì)粘土，厚度0.5—1.0米，巖性特點，團粒狀大孔結(jié)構(gòu)，欠壓密。 粉質(zhì)粘土層（第二層），地質(zhì)主要巖性為黃褐色分之粘土，硬塑狀態(tài)，具有大孔結(jié)構(gòu)，厚度約3.0米, 粉質(zhì)粘土層（第三層），地質(zhì)巖性為褐黃色粉質(zhì)粘土，具微層理，含鐵錳結(jié)核，可塑狀態(tài)，厚度3.5米， 粉質(zhì)粘土層（第四層），巖性為褐黃色粉質(zhì)粘土，具微層理，含鐵錳結(jié)核，硬塑狀態(tài)，厚度未揭露， 不考慮地下水。 場地位1類一組Tg（s）=0.25s （表3.8《高層建筑結(jié)構(gòu)》） 2.1.2.4 屋面

12、及樓面做法： 屋面做法：20mm厚1：2水泥砂漿找平； 100～140mm厚（2%找坡）膨脹珍珠巖； 100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板； 15mm厚紙筋石灰抹灰。 樓面做飯：25mm厚水泥砂漿面層； 100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 15mm紙筋石灰抹灰 2.1.3 梁柱截面、梁跨度及柱高度的確定 2.1.3.1 初估截面尺寸 (1)柱：bh=600mm600mm (2)梁：梁編號如下圖： L1: h=(1/12～1/8)7800=650～975 取h=700mm b=(1/3～1/2)H=(1/3

13、～1/2)700=233～350 取b=300mm L2: h=(1/12～1/8)2700=225～338 取h=450mm b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)450=130～225 取b=250mm L3: h=(1/12～1/8)4000=333～500 取h=450mm b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)450=150～225 取b=250mm L4: h=(1/12～1/8)3600=300～450 取h=400mm

14、 b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)400=133～200 取b=250mm L5: h=(1/12～1/8)2400=200～300 取h=400mm b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)400=133～200 取b=250mm L6: h=(1/12～1/8)8000=667～1000 取h=700mm b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)700=233～350 取b=300mm 圖2-2 框架梁編號 2.1.3.2 梁的計算跨度 框架梁的計

15、算跨度以上柱形心為準，由于建筑軸線與柱軸線重合，故計算跨度如下： 圖2-3 梁的計算跨度 2.1.3.3 柱高度 底層柱 h=3.6+0.6+0.5=4.7m 其他層 h=3.6m 圖2-4 橫向框架計算簡圖及柱編號 2.1.4 荷載計算 2.1.4.1 屋面均布恒載 二氈三油防水層 0.35 kN/ m2 冷底子有熱瑪蹄脂 0.05 kN/ m2 20mm厚1：2水泥砂漿找平

16、 0.02 20=0.4 kN/ m2 100～140厚(2%坡度)膨脹珍珠巖 (0.1+0.14)7/2=0.84 kN/ m2 100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 0.125=2.5 kN/ m2 15mm厚紙筋石灰抹底 0.01516=0.24 kN/ m2 共計 4.38 kN/ m2 屋面恒載標準值為： （52+0.24）（7.82+2.7+0.24）4.38=4242

17、.16 kN 2.1.4.2 樓面均布恒載 按樓面做法逐項計算 25厚水泥砂漿找平 0.02520=0.05 kN/ m2 100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 0.125=2.5 kN/ m2 15厚紙筋石灰抹灰 0.01516=0.24 kN/ m2 共計 3.24 kN/ m2 樓面恒載標準值為： （52+0.24）（7.82+2.7+0.24）3

18、.24=3180.04 kN 2.1.4.3 屋面均布活載 計算重力荷載代表值時，僅考慮屋面雪荷載： 0.2（52+0.24）（7.82+2.7+0.24）=197.71 kN 2.1.4.4 樓面均布活荷載 樓面均布活荷載對于辦公樓一般房間為22.0KN/ m2，走道、消防樓梯為2.5 kN/ m2，為計算方便，偏安全的統(tǒng)一取均布活荷為2.5 kN/ m2。 樓面均布活荷載標準值為： 2.5（52+0.24）（7.82+2.7+0.24）=2421.32 kN 2.1.4.5 墻體自重 外墻墻厚240mm，采用瓷磚貼面；內(nèi)墻墻厚120mm，采用水泥砂漿抹面，內(nèi)外墻均采用

19、粉煤灰空心砌塊砌筑。 單位面積外墻體重量為：7.00.24=1.68 kN/ m2 單位面積外墻貼面重量為：0.5 kN/ m2 單位面積內(nèi)墻體重量為：7.00.12=0.84 kN/ m2 單位面積內(nèi)墻貼面重量為（雙面抹面）：0.362=0.72 kN/ m2 2.1.4.6 荷載總匯 頂層重力荷載代表值包括屋面恒載+50%屋面雪載+縱橫梁自重+半層柱自重+半層墻體自重。 頂層恒載：4242.16kN 頂層活載：193.71kN 頂層梁自重：+++++ =42.8430+6.8515+11.0932+8.78+5.228+4

20、4.034 =2030.31kN 頂層柱自重：36.8656=2064.16kN 頂層墻自重：601.08+351.69+210.48+514.48=1677.73 kN =+1/2++1/2+1/2=9759.58 kN 其他層重力荷載代表值包括樓面恒載+50%活載+縱橫梁自重+樓面上下各半層的柱及縱橫墻體自重。 =3138.04+1/22421.32+42.8430+6.8515+11.0932+8.78 +5.228+44.034+36.8656+1677.73=10120.9 kN 10120.9 kN =3138.04+1/22421.32+42.8430+6.8

21、515+11.0932+8.78+5.228 +44.034+1/236.8656+1/248.1356=10967.52kN 門窗荷載計算 M-1、M-2采用鋼框門，單位面積鋼框門重量為0.4kN/ m2 M-3、M-4采用木門，單位面積木門重量為0.2 kN/ m2 C-1、C-2、C-3、C-4、C-5、C-6均采用鋼框玻璃窗，單位面積鋼框玻璃窗重量為0.45 kN/㎡ （1）底層墻體實際重量：=10699.07 kN （2）二至九層實際重量： kN kN 建筑物總重力荷載代表值kN 2.2板的計算 2.2.1 設計資料 板按考慮塑性內(nèi)力重分布方法計算。取

22、1m寬板為計算單元?；炷敛捎肅25，fc=11.9N/mm2，鋼筋采用HPB235，fy=210N/mm2。 2.2.2 樓面板 樓面板的平面布置圖，有關尺寸及計算簡圖如圖2-24所示。 圖2-24樓板平面布置圖 2.2.2.1 A~F區(qū)格板的計算 a.荷載設計值 1.活荷載 由于活荷載標準值大于2.5，故荷載分項系數(shù)為1.4。 q =1.42.5=3.5 kN/m2 2.恒荷載 面層 25厚水泥砂漿找平 0.02520=0.05 kN/ m2 板自重 100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 0.125=2.5

23、 kN/ m2 板底抹灰 15厚紙筋石灰抹灰 0.01516=0.24 kN/ m2 共計 3.24 kN/ m2 g=1.23.24=3.89 kN/ m2 g+q=3.89+3.5=7.39 kN/ m2 g+q/2=3.89+1.75=5.64 kN/ m2 q/2=1.75 kN/ m2 b.計算跨度 板厚h=100mm，L1bh=300mm700mm，L2 bh=250mm450mm L3 bh=250mm450mm。 ① 內(nèi)跨 ， 為軸線

24、間距離 ② 邊跨 ，為凈跨，b為梁寬 各區(qū)格板計算跨度見表2-33。 c.彎矩計算 跨中最大彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，它可以簡化為內(nèi)支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當內(nèi)支座鉸支時q/2作用下的彎矩值兩者之和。支座最大負彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時g+q作用下的支座彎矩。在本例中，樓蓋邊梁對板的作用是為固定支座。 所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E、F、G、H八類，其中D、E、F三種去較大的D板計算，G、H按單向板計算。計算彎矩時，考慮泊松比的影響，取。查表“雙向板按彈性分析的計算系數(shù)表”（見《混凝土結(jié)構(gòu)》）對各區(qū)格彎矩進行計算。各區(qū)格板的彎矩計

25、算列于表2-33。 d.截面設計 截面有效高度：選用Φ8鋼筋作為受力主筋，則 （短跨）方向跨中截面的=100-20-8/2=76mm （長跨）方向跨中截面的=100-20-12=68mm 支座截面處均取為76mm。 截面彎矩設計值：該板四周與梁整澆，故彎矩設計值應按如下折減： ① A區(qū)格不予折減； ② B區(qū)格的跨中截面與B-D支座截面折減10%（）； ③ C區(qū)格的跨中截面與C-D支座截面折減20%（）； ④ D區(qū)格的跨中截面與D-D支座截面折減20%。 計算配筋量時，取內(nèi)力臂系數(shù)。截面配筋計算結(jié)果及實際配筋列于表

26、 16 16 2.2.2.2 G、H區(qū)格板的計算 a.板的計算跨度及荷載 因板兩端與梁固接，按調(diào)幅法計算跨度凈跨 = =（3600-300/2）=3450mm = =（2400-300/2）=2250mm 圖2-25 板的計算跨度 活荷載設計值：q =1.42.5=3.5kN/m2 恒荷載設計值：g =1.23.89=5.26 kN/m2 g+q=7.39 kN/m

27、2 2.2.3 屋面板 屋面板的平面布置圖，有關尺寸及計算簡圖如圖2-26所示。 2.2.3.1 A~D、G、H區(qū)格板的計算 a.荷載設計值 1.活荷載q =1.40.5=0.7kN/m2 2.屋面均布恒載 二氈三油防水層 0.35 kN/m2 冷底子有熱瑪蹄脂 0.05 kN/m2 20mm厚1：2水泥砂漿找平 0.02 20=0.4 kN/m2 100～140mm厚（2%坡度）膨脹

28、珍珠巖 （0.1+0.14）7/2=0.84 kN/m2 100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 0.125=2.5 kN/m2 15mm厚紙筋石灰抹底 0.01516=0.24 kN/m2 共計 4.38 kN/ m2 圖2-26 樓板平面布置圖 g=1.24.38=5.26 kN/ m2 g+q=5.26+0.7=5.96 kN/ m2 g+q/2=5.26+0.7/2=5.61 kN/ m2

29、 q/2=0.35 kN/ m2 b.計算跨度 板厚h=100mm，L1bh=300mm700mm ，L2bh=250mm450mm L3 bh=250mm450mm ①內(nèi)跨 ，為軸線間距離 ②邊跨 ，為凈跨，b為梁寬 c.彎矩計算 跨中最大彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，它可以簡化為內(nèi)支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當內(nèi)支座鉸支時q/2作用下的彎矩值兩者之和。支座最大負彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時g+q作用下的支座彎矩。在本例中，樓蓋邊梁對板的作用是為固定支座。 所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E、F、G、H八類，其中D、G、H三種去較大的

30、D板計算，E、F按單向板計算。計算彎矩時，考慮泊松比的影響，取。查表“雙向板按彈性分析的計算系數(shù)表”（見《混凝土結(jié)構(gòu)》）對各區(qū)格彎矩進行計算。各區(qū)格板的彎矩計算列于表2-36。 d.截面設計 截面有效高度：選用Φ8鋼筋作為受力主筋，則 （短跨）方向跨中截面的=100-20-8/2=76mm (長跨)方向跨中截面的=100-20-12=68mm 支座截面處均取為76mm。 截面彎矩設計值：該板四周與梁整澆，故彎矩設計值應按如下折減： ①A區(qū)格不予折減； ②B區(qū)格的跨中截面與B-D支座截面折減10%（）； ③C區(qū)格的跨中截面與C-D支座截面折減20%（）； ④D區(qū)格的跨中截面與

31、D-D支座截面折減20%。 計算配筋量時，取內(nèi)力臂系數(shù)截面配筋計算結(jié)果及實際配筋列于表2-37。 20 2.2.3.2 E、F板的計算 （1）.板的計算跨度及荷載 因板兩端與梁固接，按調(diào)幅法計算跨度凈跨 ==（3600-300/2）=3450mm = =（2400-300/2）=2250mm 圖2-27 計算跨度 活荷載設計值：q =1.40.5=0.7kN/m2 恒荷載：g =1.24.38=5.26 kN/m2 g+q=5.96 kN/m2 2.3 樓梯設計 2

32、.3.1 計算簡圖及截面尺寸 采用現(xiàn)澆整體式鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)布置如圖： 圖2-28 梯段板TB-1模板圖及計算簡圖 31 圖2-29 設計計算示意圖 2.3.2 設計資料 結(jié)構(gòu)安全等級為二級， ，混凝土為C25，fc=11.9N/mm2，ft=1.27N/mm2。鋼筋為：平臺板或樓梯，采用HRB235，fy =210N/mm 樓梯梁采用HRB335，fy =300N/mm 按板式樓梯進行設計。 TB-1的設計() 2.3.3 梯段板設計 2.3.3.1 確定板厚 梯段板的厚度為，取 h=120mm 2.3.3.2 荷載計算 （取1m寬板計

33、算） a.恒荷載計算 踏步重 斜板重 20厚水泥砂漿找平層 恒載標準值 5.271kN/m 恒載設計值 b.活荷載標準值 活荷載設計值 c.總荷載 2.3.3.3 內(nèi)力計算 計算跨度 跨中彎矩 2.3.3.4 配筋計算 受力筋的選用Φ10@150（=523 mm）　 分布筋選用Φ

34、8@300 2.3.4 平臺板計算 2.3.4.1 荷載計算（取1m寬板計算） 恒荷載計算： 平臺板自重（假定板厚100mm） 20厚水泥砂漿找平層 恒載標準值 恒載設計值 活荷載標準值 活荷載設計值 總荷載 2.3.4.2 內(nèi)力計算 計算跨度 跨中彎矩 2.3.4.3 配筋計算 受力筋的選用Φ6@200（=141 mm） 2.3.5 平臺梁計算 2.3.5.1 荷載計算（取1m寬板計算） 梯段

35、板傳來 平臺板傳來 梁自重（假定） 1.20.25（0.25-0.10）25=1.13kN/m q=23.74kN/m 2.3.5.2 內(nèi)力計算 取兩者中較小者， 2.3.5.3 配筋計算 a.縱向鋼筋（按第一類倒L形截面計算） 翼緣寬度 取 受力筋的選用318（=763mm） b.箍筋計算 箍筋按構(gòu)造配置Φ6@200。 2.4 基礎設計 采用柱下條形基礎。 2.4.1 設計資料 該工程場區(qū)地勢平坦,土層分布比較規(guī)律,地下水深7.0m左右

36、 基礎埋深為1.9m持力層土的承載力設計值為f=240kN/m。 混凝土采用C30,縱筋采用HRB335，HRB400。 2.4.2 基礎截面確定 2.4.2.1 基礎梁高 梁高為柱距，通常梁高為～, ，取。 2.4.2.2 翼板厚度 翼板厚度為250mm，采用梯形翼板。 2.4.2.3 基礎長度 基礎外伸一般為邊跨的1/4～1/3， 所以取， 總長度為: 2.4.2.4 基礎的底面寬度 所以基礎底面： ，取。 2.4.3 基礎梁內(nèi)力計算 采用倒梁法：如圖2-29。 圖2-29 計算示意圖 2.4.3.1 基礎反力 沿基礎縱向的地基均布線荷

37、載： 2.4.3.2 翼緣板計算（按每米長計） 實際 采用14@120,實配面積1282 2.4.3.3 用彎距分配法計算基礎彎距 a.固端彎距計算 邊跨固端彎距為 中跨固端彎距為 H截面(左)伸出彎距 b.剛度計算 表2-39 剛度值計算 截面bh 跨度 慣性矩 0.81.4 7.8 0.137 0.81.4 2.7 0.137 分配系數(shù)為： c.基礎剪力計算 C截面左邊的剪力為： 取OE段為隔離體計算C截面的支座剪力 C截面右邊(上標r)的剪力 取CD作為隔離體見圖2-30

38、圖2-30 隔離體計算示意圖 按跨中剪力為零的條件來求跨中最大負彎距 OB段： 求得x=5.54m 所以： FG段對稱,最大彎距在中間截面 由以上條件可做條形基礎的彎距和剪力圖3-31 圖3-31 彎矩和剪力圖 表2-41 截面強度計算 截面 802.18 -1918.68 1818.03 1433.56 ﹥M ﹥M ﹥M ﹥M 判斷類型 I類截面 I類截面 I類截面 I類截面 44.52 39.93 100.90 39.78 1910 4568 4329 4551

39、 配筋選配 632 632 632 632 實配鋼筋 4826 4826 4826 4826 1055.52 1763.63 1992.15 584.93 1073.07﹥V ﹤V ﹤V ﹥V 續(xù)表2-41 — 1.96 2.61 — 箍筋 n=2, 14 n=2,14 n=2, 14 n=2,14 間距 120 120 120 120 3.結(jié) 論 本次畢業(yè)設計是一幢行政辦公樓，主要進行的是結(jié)構(gòu)設計部分。 結(jié)構(gòu)設計主要是在建筑初步設計的基礎上確定建筑的結(jié)構(gòu)為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，然后進行結(jié)構(gòu)

40、布置，并初步估算、確定結(jié)構(gòu)構(gòu)件的尺寸，進行結(jié)構(gòu)計算，就是根據(jù)方案階段確定的結(jié)構(gòu)形式和體系，依據(jù)規(guī)范上規(guī)定的具體的計算方法來進行詳細的結(jié)構(gòu)計算。包括荷載計算、變形驗算、內(nèi)力組合、水平地震力作用下框架側(cè)移計算，內(nèi)力分析及截面設計，以及節(jié)點驗算，以及樓梯、板和基礎的設計與計算。 這次畢業(yè)設計，培養(yǎng)了我們綜合運用所學的基本理論和專業(yè)知識，提高了分析和研究解決結(jié)構(gòu)設計等空間問題的能力，培養(yǎng)了我們建立理論聯(lián)系實際，踏實，勤奮，認真，嚴格的科學作風，為畢業(yè)后盡快適應各項工作打下良好的基礎。 參考文獻： 1．豐定國，王社良《抗震結(jié)構(gòu)設計》武漢：武漢理

41、工大學出版社，2001 2．吳培明主編《混凝土結(jié)構(gòu)》武漢：武漢理工大學出版社，2003 3．呂西林《高層建筑結(jié)構(gòu)》武漢：武漢理工大學出版社，2003 4．楊位洸《地基及基礎》北京：中國建筑工業(yè)出版社，1998 5．豐定國、王社良主編《抗震結(jié)構(gòu)設計》武漢：武漢理工大學出版社，2003 6．方鄂華《多層及高層建筑結(jié)構(gòu)設計》北京：地震出版社，1992 7．陳基發(fā)、沙志國主編 《建筑結(jié)構(gòu)荷載設計手冊》北京：中國建筑工業(yè)出版社，2004 8．龍馭球、包世華主編．結(jié)構(gòu)力學（上）．北京：清華大學出版社，2001 9．吳德安主編《混凝土結(jié)構(gòu)設計手冊》北京：中國建筑工業(yè)出版社 10．《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（GB50010-2002） 11．《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2002） 12．《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2001）