卸料平臺搭設

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1、卸料平臺搭設、拆除專項施工組織設計 （方案） 4、說明: 該平臺搭設部位如部平面布置圖所示。搭設方法采用編號為 SGTC閩-01-2003的《福建 省建筑施工參考圖冊》（施工電梯卸料平臺及防護門搭設）的要求進行搭設。卸料平臺搭設方 法如下圖所示: 標準層卸料平臺搭設平面布置圖 * 1 J L J 1 「 1 1 A 標準層正視圖 二、技術要求： 1、 本卸料平臺專項施工方案采用雙排鋼管架。 2、 卸料平臺基礎地面承載力應達到 60KN/m,并在其上澆筑200mm厚的C15混凝土墊層， 地面承載力達不到60KN/m時，必須進行夯實，

2、且將混凝土強度等級提高到 C20,并在其中配 筋。當平臺架安裝在混凝土樓面時，應對樓面進行強度驗算，強度不夠應對樓面進行加固處 理。 3、 卸料平臺對應的每層樓面處必須設置連墻桿，連墻桿預埋插管埋深不得小于 250mm. 4、 卸料平臺卸料層應滿鋪腳手板，腳手板應與架體綁扎牢固，且靠近升降機側應高于靠 近建筑物側20?30mm 5、 卸料平臺在架體兩側及正面外側兩立桿之間應按標準設置扶手、中欄桿及擋腳板。 &除滿足以上要求外，卸料平臺架還應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。 三、搭設材料要求： 1、卸料平臺架、連墻桿、卸荷拉桿及預埋插管均采用直徑 48mM 3.5mm的鋼管，并符 合現(xiàn)行

3、國家標準《直縫電焊鋼管》（GB/T13793或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T3092 中規(guī)定地3號普通鋼管，其質(zhì)量符合國家標準《碳結構鋼》 （GB/T 700）中Q235-A級鋼的規(guī) ^定。 2、 卸料平臺架采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質(zhì)符合國家標準《鋼管腳手架扣件》 （GB 15831）的規(guī)定。 3、 卸料平臺架木腳手板應符合 JGJ130中的材質(zhì)要求。 材料選用表 序號 名稱 數(shù)量 單位 材料 規(guī)格 1 縱向掃地桿 2 根 Q235- A 0 48*3.5*4400 2 立桿 8 根/6米 Q235- A 0 48*3.5*6000 3

4、縱向斜撐 8 根 Q235- A 0 48*3.5*3100 4 縱向水平桿 4 根/層 Q235- A 0 48*3.5*4400 5 正面擋腳板 1 塊/層 5cm厚松木板 1000*200*50 6 防護門 2 副/層 焊接件 7 水平斜桿 2 根/9米 Q235- A 0 48*3.5*1850 8 正面中欄桿 1 根/層 Q235- A 0 48*3.5*1000 9 正面扶手 1 根/層 Q235- A 0 48*3.5*1000 10 底座 8 件 焊接件 11 墊板 2 塊

5、 5cm厚松木板 4100*200*50 12 橫向掃地桿 4 根 Q235- A 0 48*3.5*900 13 橫向水平桿 12 根/層 Q235- A 0 48*3.5*900 14 側面擋腳板 2 塊/層 5cm厚松木板 0 48*3.5*50 15 側面中欄桿 2 根/層 Q235- A 0 48*3.5*900 16 側面扶手 2 根/層 Q235- A 0 48*3.5*900 17 短斜撐 2 根/層 Q235- A 0 48*3.5*1500 18 連墻桿預埋插管 4 根 Q235- A 0

6、 48*3.5*500 19 長斜撐 2 根 Q235- A 0 48*3.5*2100 20 卸荷攔桿 2 根/9米 Q235- A 0 48*3.5*3000 21 卸荷拉桿預埋插管 2 根/9米 Q235- A 500 + B （梁寬） 22 連墻桿 4 根/層 Q235- A 0 48*3.5*1000 ifl H計卅2.5list壓取檢F| 4400 腳手板材料選用表 序號 名稱 數(shù)量 單位 材料 規(guī)格 1 2.5寸鐵釘 6 個 Q235-A 2 壓板 1 塊 2 cm厚松木板 20*10

7、0*900 3 鍍鋅鋼絲 12 根 12#鍍鋅鋼絲 4 腳手板 6 塊 5cm厚松木板 4500*200*50 連墻桿安裝詳圖 四、施工要求 1、搭設要求: 1）相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內(nèi)， 其在高度方向上錯開的距離不得小于 500mm 對接扣件開口應朝內(nèi)。當平臺架搭至連墻件的構造點時，應及時作連墻拉結，除立桿外，其 精品文檔，供參考！ 余桿應采用整根鋼管搭設，嚴禁對接使用 2）縱向水平桿應設置在立桿內(nèi)側，橫向水平桿內(nèi)端頭距離墻面為 50mm。 3） 縱向掃地桿應固定在距底座上方 200mm勺立桿上，橫向掃地桿應固定在緊靠縱向掃地 桿下方的立

8、桿上。 4） 連墻桿應設置于平臺架沿建筑物側立桿豎直距離主節(jié)點不大于 200mn處。連墻桿應水 平設置，或稍向下斜，要求傾斜角度不大于 10 度。 5） 卸荷拉桿應與架外側立桿連接。卸荷拉桿與立桿連接處應靠近主節(jié)點，平臺架卸荷層 應加設水平斜桿，形成幾何不變體系。 6） 之字型橫向斜撐勺旋轉(zhuǎn)扣件距離主節(jié)點不大于 100mm。 7） 扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相符。螺栓擰緊力矩不應 40N?m各桿件端頭伸出扣件蓋 邊緣勺長度為 100mm。 8） 擋腳手板應鋪設在立桿內(nèi)。 2、拆除要求： 1） 拆除作業(yè)必須按先搭后拆原則由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業(yè)。 2） 連墻桿及卸荷拉桿必須

9、隨架體逐層拆除， 嚴禁先將連墻桿或卸荷拉桿整層或數(shù)層拆除 后再拆架體。 3） 當拆除至下部最后一根立桿高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連 墻桿。 4） 拆除時，各構配件應通過人工傳遞或設備運輸至地面，嚴禁將構件拋至地面。 五．施工程序 1 、施工前勺準備： 1） 卸料平臺搭設及拆除前應編制施工方案，并對搭設人員進行安全技術交底。 2） 應對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，嚴禁使用不合格新產(chǎn)品。 2 、地基與基礎： 1） 按施工方案做好卸料平臺架基礎混凝土墊層，并做好排水措施，防止積水。 2） 按照卸料平臺架設計勺立桿縱向距、橫向距進行放線、定位。 3）放置

10、墊板（共兩塊：規(guī)格為4.5mx O.2mx 0.05m）。4）將底座準確地安放在定位線上 3 、卸料平臺架的搭設： 1） 架體搭設順序如下：立桿一縱向掃地桿一橫向掃地桿一第一步縱向水平桿一第一步橫 向水平桿一第二步縱向水平桿一第二步橫向水平桿一連墻桿（每樓層設置一組）一第三步縱 向水平桿一依以上順序直到搭設至施工需要的高度。之字型斜撐、扶手、口中欄桿及八字撐 應隨架體的升高同步搭設，需要設置卸荷拉桿的架體應同步搭設卸荷拉桿。 2） 腳手板的鋪設：在卸料平臺架每層沿縱向鋪設腳手板，用鍍鋅鋼絲將腳手板與平臺架 體綁扎牢固。 3） 擋腳板及防護網(wǎng)的鋪設： 在平臺架卸料層兩側及防護門間的空檔處

11、設置擋腳板和防護 網(wǎng)并與平臺架體綁扎牢固。 4） 防護門的安裝：將防護門安裝在靠近井字架側的立桿上。 4、卸料平臺架的拆除： 1） 拆除平臺架應全面檢查架體的扣件連接、連墻件、卸荷拉桿等是否符合構造要求，并 對施工人員進行安全技術交底。 2） 清除架體上的雜物及地面的障礙物。 3） 按拆除方案拆除平臺架，在拆除作業(yè)中應嚴格遵循拆除要求中的規(guī)定。 六、防護門的使用 只有當?shù)趸@升至卸料層時，卸料人員才能打開防護門，進行卸料工作，卸料完成后，卸 料人員應及時關閉防護門，扣好防護門的門銷，方可啟動井字架。 七、卸料平臺計算書 （一）、總體分析： 根據(jù)規(guī)范要求，當采用木腳手板時，腳

12、手板應鋪設在橫向水平桿的上方，而橫向水平桿 應設置在縱向水平桿的上方，施工荷載由縱向水平桿通過扣件傳遞立桿，這樣，橫向水平桿 精品文檔，供參考！ 按受均布荷載的簡支梁計算，驗算彎曲正應力和撓度；縱向水平桿按受集中荷載作用連續(xù)梁 計算，應難處彎曲正應力、撓度和扣件抗滑承載力；卸料平臺架的整體穩(wěn)定計算可以簡化為 立桿單桿穩(wěn)定性計算，立桿步距、橫距和連墻點的豎向距離對承載力影響較大；為進一步簡 化計算，忽略扣件偏心傳力，施工荷載偏心作用對立桿產(chǎn)生的彎矩。 （二）、基本荷載及材料數(shù)量 1、 材料數(shù)量（卸料平臺總高度為 H=18米） 立桿總共（H+6*8= 18.5+6*8 ）根，共 24

13、 根，共 24*6 = 144 米； 縱向水平桿（每層） 4.5 米*4 根； 橫向水平桿（每層） 0.9 米*12 根； 扶手（每層） 0.9 米*4 根＋1 米*2 根； 連墻桿（每層） 1 米*4 根； 側向斜撐（每層） 2.1 米*2 根+1.5 米*2 根； 水平斜桿（每 9米） 1.85 米*2 根； 掃地桿 4.1 米*2 根+0.9 米*4 根； 竹芭（擋腳板）（每層） 3 片； 直角扣件（每層）（18*2 + 16）= 52個 （每 9 米）直角扣件另加 4 個； 旋轉(zhuǎn)扣件（每 9米） 2 個，每層 4個； 對接扣件共（ H/6*8）= 49/6*8

14、=65個。 2、 荷載： （ 1 ）自第二層起每層荷載 腳手板的重量（ Gk） ： Gk= 0 . 35KN/m2 施工荷載（ Qk） ：Qk= 3KN/m2 安全門重量：Q □= 300N/副 鋼管（含縱、橫向水平桿、扶手、側向斜撐）重量（ G鋼）： 6鋼=鋼管總長 *Gg=鋼管總長 *Gg=（ 4.5*4 + 0.9*12 + 0.9*4 + 1*2 + 2.1*2 + 1.5*2 ）*38.4 =1597.44N （式中G鋼管每米自重 G= 38.4N/m） 竹芭及安全網(wǎng)重量（G竹）：G竹=3*45N= 135N 扣件重量 直角扣件 G直 1: 52*13.2N =

15、 686.4N 直角扣件 G直2 (每9米4個)：4*13.2N = 52.8N 旋轉(zhuǎn)扣件(每9米)：G旋2: 2*14.6N = 29.2N (每層)G旋 1: 4*14.6N = 58.4N 對接扣件(總重)G接：=(H/6*8 ) = ( 49- 6*8) *18.4N = 1202.13N ( 2)第一層荷載 鋼管(含縱、橫向水平桿、斜撐、掃地桿)重量( G鋼): G鋼 1=( 4.5*4+0.9*8+2.1*2+1.5*2 ) *38.4 = 1244.16N 鋼管落地卸料平臺計算書 德化國家氣象觀測站遷建工程職工值班休息房； 三層框架結構； 地上3層；建筑

16、高度： 9.5m；標準層層高：3m ;總建筑面積：920.76平方米；總工期：270天。 本工程由福建省德化縣氣象局投資建設， 福建省東南建筑設計院設計， 福建省閩東工程 勘察院地質(zhì)勘察， 福建泉宏工程管理有限公司監(jiān)理， 福建省連南建筑工程有限公司組織施工； 由吳平擔任項目經(jīng)理，黃先玉擔任技術負責人。 扣件式鋼管落地平臺的計算依照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ130-2001) 、《建筑地基基礎設計規(guī)范》 (GB 50007-2002) 、《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB 50009-2001)、《鋼結構設計規(guī)范》 (GB 50017-2003) 等編制。 支撐高度在 4

17、米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規(guī)范 存在重要疏漏， 使計算極容易出現(xiàn)不能完全確保安全的計算結果。 本計算書編寫還參考了 《施 工技術》 2002.3. 《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》一文。 單位:(mm] 一、參數(shù)信息： 1. 基本參數(shù) 立桿橫向間距或排距l(xiāng)a(m):1.50，立桿步距h(m): 1.50 ; 立桿縱向間距l(xiāng)b(m):0.90，平臺支架計算高度H(m): 9.50 ; 立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.10，平臺底鋼管間距離(mm)： 300.00 ; 鋼管類型(mm):①48X 3.5扣件連接

18、方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù) ：0.80 ; 2. 荷載參數(shù) 腳手板自重(kN/m2):0.300 ; 欄桿自重(kN/m):0.150 ; 材料堆放最大荷載(kN/m2):5.000 ; 施工均布荷載(kN/m2):4.000 ； 3. 地基參數(shù) 地基土類型：素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00 ； 立桿基礎底面面積(m2):0.20 ;地基承載力調(diào)整系數(shù):1.00。 、縱向支撐鋼管計算 縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面幾何參數(shù)為 截面抵抗矩 W = 5.08 cm 3； 截面慣性矩I = 12.19cm 4； 1 1 1

19、 ! I i| 1 i * 1 a 縱向鋼管計算簡圖 1. 荷載的計算： (1) 腳手板與欄桿自重(kN/m): qii = 0.15 + 0.3 X 0.3 = 0.24 kN/m ; (2) 堆放材料的自重線荷載(kN/m): q12 = 5 X 0.3 = 1.5 kN/m ; (3) 活荷載為施工荷載標準值(kN/m): P1 = 4 X 0.3 = 1.2 kN/m 2. 強度驗算： 依照《規(guī)范》5.2.4規(guī)定，縱向支撐鋼管按三跨連續(xù)梁計算。 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和; 最大彎矩計算公式如下： M-0

20、.1qila+0.117qala 最大支座力計算公式如下 均布荷載：qi = 1.2 X q 11+ 1.2 X q 12 = 1.2 X 0.24+ 1.2 X 1.5 = 2.088 kN/m ; 均布活載：q2 = 1.4 X1.2 = 1.68 kN/m ; 最大彎距 Mmax = 0.1 X 2.088 X 0.9 2 + 0.117 X 1.68 X 0.9 2 = 0.328 kN.m ; 最大支座力 N = 1.1 X 2.088 X 0.9 + 1.2 X 1.68 X 0.9 = 3.882 kN ; 最大應力 (T = Mnax / W = 0.328 1X6

21、 / (5080) = 64.634 N/mm 2; 縱向鋼管的抗壓強度設計值[f]=205 N/mm 2; 縱向鋼管的計算應力64.634 N/mm2小于 縱向鋼管的抗壓設計強度205 N/mm2，滿足 要求！ 3. 撓度驗算: 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度； 計算公式如下： 5輯 V = ?戈“ 3845Z 均布恒載： q = q 11 + q 12 = 1.74 kN/m ； 均布活載： p = 1.2 kN/m ； 4 5 V =(0.677 X.74+0.990 X1.2) X00 /(100 X.06 X0 X121900)=0.618 m

22、m ; 縱向鋼管的最大撓度為0.618 mm小于 縱向鋼管的最大容許撓度1500/150與10 mm 滿足要求！ 三、橫向支撐鋼管計算： 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算； 集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =3.882 kN ； PPPPPPPPPP 支撐鋼管計算簡圖 0932 0 932 支撐鋼管計算彎矩圖（kN.m） 支撐鋼管計算變形圖（mm） 3 832 3.3B2 4.917 4.917 1.035 1.K5 4.916 4 91E 3.881 3,801 2.846 2.846 支撐鋼管計算剪力圖（kN） 最

23、大彎矩 Mmax = 0.932 kN.m ; 最大變形 Vmax = 2.156 mm ; 最大支座力Qmax = 12.68 kN ； 最大應力 （T = 183.425 N/mm2 ； 橫向鋼管的計算應力183.425 N/mm2小于 橫向鋼管的抗壓強度設計值205 N/mm2,滿 足要求！ 支撐鋼管的最大撓度為2.156 mm小于 支撐鋼管的最大容許撓度900/150與10 mm滿 足要求！ 四、扣件抗滑移的計算 按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編， P96頁，雙扣件 承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際

24、的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取 值為 12.80kN。 R < Rc 其中Rc --扣件抗滑承載力設計值，取12.80 kN ; 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 12.68 kN ; R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、 模板支架立桿荷載標準值 (軸力)計算： 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1. 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架的自重(kN): Ng1 = 0.129 X 9.5 = 1.226 kN ; ⑵欄桿的自重(kN): NG2 = 0.15 X 1.5 = 0.225 kN ; (3)腳手

25、板自重(kN): Ng3 = 0.3 X 0.9 X 1.5 = 0.405 kN ; ⑷堆放荷載(kN): Ng4 = 5 X 0.9 X 1.5 = 6.75 kN ; 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 Ng = N G1+N32+N33+N34 = 8.606 kN ; 2. 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 Nq = 4 X 0.9 X 1.5 = 5.4 kN ; 3. 因不考慮風荷載，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2N g + 1.4N q = 1.2 X 8.606+ 1.4 X 5.4 = 17.888 kN ; 六、 立桿的穩(wěn)

26、定性驗算： 立桿的穩(wěn)定性計算公式： 其中N ---- 立桿的軸心壓力設計值(kN) : N = 17.888 kN ; ?—— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比L°/i查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm) ：i = 1.58 cm ； A 立桿凈截面面積 (cm2) ：A = 4.89 cm 2； W ---- 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3) : W=5.08 cmf; (T- 鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2); [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值 :[f] =205 N/mm 2; K H ---- 高度調(diào)整系數(shù)：Kh=1/(1+0.005 X

27、(9.5-4))=0.973 ; L 0 計算長度 (m) ； 如果完全參照《扣件式規(guī)范》，由公式 (1) 或(2) 計算 l 0 = k i h (1) l 0 = h+2a (2) k 1 計算長度附加系數(shù)，取值為 1.167； 卩----計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 5.3.3 ;卩=1.79; a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a = 0.1 m ； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 L0 = k 1 h = 1.167 X 1.79 X 1.5 = 3.133 m L0/i = 3133.395 / 15.8 = 198 ；

28、 由長細比I 0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ? = 0.184 ; 鋼管立桿受壓應力計算值 ；(T =17887.74 /( 0.184 X 489 )= 198.806 N/mm 鋼管立桿穩(wěn)定性驗算 (7 = 198.806 N/mm 2小于 鋼管立桿抗壓強度設計值[f] = 205 N/mrm，滿足要求！ 公式(2)的計算結果： L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ； 由長細比 l 0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ?= 0.53 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；7 =17887.74 /( 0.53 X489 )= 69.019 N/m

29、2m； 鋼管立桿穩(wěn)定性驗算 7 = 69.019 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mrm，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式 (3) 計算 l0 = k 1k2(h+2a) (3) k2 -- 計算長度附加系數(shù)，按照表 2取值1.019 ； 公式(3)的計算結果： L0/i = 2021.594 / 15.8 = 128 ； 精品文檔，供參考！ 由長細比I o/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ? = 0.406 ; 鋼管立桿受壓應力計算值 ；(T =17887.74 /( 0.406 X 489 )= 90.099

30、N/mm 鋼管立桿穩(wěn)定性驗算 (7 = 90.099 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度設計值[f] = 205 N/mrm，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則容易存在安全隱患。 W1模板玄架計算長度附加系數(shù)叮 歩距h&O kl 1.243 0.9

31、1 014 i.aza 1.039 1.042 1.054 1.051 1 001 1.092 1, 113 L13T 1 1S5 1. 173 1.44 kO L012 1 022 1.031 1.039 I 047 1 056 1.064 1.072 1.092 1111 1. 1囚 1. 149 1.53 1.0 1.007 1.015 1 C24 1 031 1.039 1.047 1 055 1.062 1.0T9 1.097 1. 114 1 132 1.52 1.0 1.007 1.014 i

32、 021 1.029 1.036 t.043 1.051 l.OEG 1.074 1.090 1. 106 1 123 1.90 1.0 1.00T 1.014 1.02U 1.026 1.033 1.040 1.Q46 1.D52 1,067 1.031 1.095 1 111 1.92 1.0 I 007 1 012 1.Q18 1.024 1.030 1.035 1.042 1.046 1.062 LOTS 1.090 1.104 2.04 10 1 007 1 012 1.013 1.022 1 0

33、29 1.035 1 039 1.044 1.0EO 1.073 1 067 1. 101 2 25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.0￡7 1.032 1 037 1.042 1.057 1.070 L.O0L 1.094 2. TO 1.0 1.007 1.010 1.016 1 020 1.027 1.032 1 037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照杜榮軍： 《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》 七、立桿的地基承載力計算 ： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 P 三fg 地基承載力設計值： f g = f gk X kc = 120 kPa ; 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ; 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ; 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =89.44 kPa ; 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 17.89 kN ; 基礎底面面積：A = 0.2 m 2。 p=89.44 < f g=120 kPa。地基承載力滿足要求！ （此文檔部分內(nèi)容來源于網(wǎng)絡，如有侵權請告知刪除，文檔可自行編輯修改內(nèi)容，供參考, 感謝您的支持）