輕型卡車貨車膜片彈簧離合器設計【附贈CAD圖紙、三維模型】

附贈CAD圖紙和三維圖紙、說明書,領取加Q 197216396 或 11970985 輕型卡車離合器設 計院(部)別 汽車工程學院 專 業(yè) 車 輛 工 程 班 級 學 號 姓 名 指導教師 年6月摘 要隨著物流業(yè)的發(fā)展，輕型卡車在城市短途物流運輸中作用越來越重要。而離合器是輕型卡車乃至各種汽車中都扮演著一個極其重要的角色，作為發(fā)動機和變速器之間的關鍵部件，它的工作性能直接影響了整車的運行狀況。前人對離合器進行了極其細化的研究，包括對各部件和結構的優(yōu)化等。近年來，離合器的發(fā)展突飛猛進，結構形式千變萬化，但是離合器的作用卻是千篇一律，它通過摩擦來傳遞扭矩，切斷或結合發(fā)動機與變速器之間的動力傳遞；使汽車平穩(wěn)起步；確保換擋時變速器與發(fā)動機結合平順；限制變速器接受到的轉矩，防止傳動系過載。近年來，膜片彈簧離合器得到了非常完善的優(yōu)化，應用于各種汽車上，且工作性能較穩(wěn)定。本設計在前面眾多科研工作者的努力的結果下，對拉式膜片進行了計算與設計。關鍵字：輕型卡車,離合器,膜片彈簧，CADAbstract With the development of the logistics industry, light trucks play more and more important role in urban short distance logistics. The clutch is a light truck and even a variety of cars are playing an extremely important role, as the engine and the key components between the transmission, its performance directly affects the operation of the vehicle. Previously, the clutch was subjected to extremely detailed studies, including optimization of components and structures. In recent years, the development of the clutch by leaps and bounds, the structure of the ever-changing, but the role of the clutch is stereotyped, it is throCATIAh the friction to transmit torque, cut off or combine the power transmission between the engine and the transmission; smooth start; The engine is combined smoothly; limits the torque received by the transmission to prevent the transmission from overloading. In recent years, the diaphragm spring clutch has been very perfect optimization, used in a variety of cars, and the work performance is more stable. The design of the front of many scientific research workers in the efforts of the results, the pull-type diaphragm was calculated and designed.Key words：Light Truck,Clutch,Disk Spring，CAD目 錄前 言11結構方案分析21.1從動盤數(shù)的選擇：單片離合器21.2壓緊彈簧和布置形式的選擇：拉式膜片彈簧離合器21.3膜片彈簧的支撐形式31.4 壓盤驅動方式32離合器主要參數(shù)的選擇42.1后備系數(shù)42.2摩擦因數(shù)f、摩擦面數(shù)Z和離合器間隙t42.3單位壓力p042.4摩擦片外徑D、內徑d和厚度b52.5摩擦片的計算與優(yōu)化53膜片彈簧的設計與計算83.1膜片彈簧基本參數(shù)的選擇83.2 膜片彈簧的優(yōu)化設計83.3膜片彈簧的強度分析104主要零部件的結構設計124.1扭轉減振器的設計124.1.1扭轉減振器的概述124.1.2扭轉減振器的設計124.1.3扭轉彈簧的設計134.2從動盤總成的設計154.2.1從動盤轂164.2.2從動片與波形片的設計174.2.3摩擦片的設計184.3離合器蓋總成的設計194.3.1離合器蓋結構設計的要求：194.3.2壓盤的設計194.3.3 傳力片等的設計205離合器操縱機構的設計225.1操縱機構結構形式選擇22結 論23致 謝25參考文獻26設計論文前 言設計的目的及意義：離合器是與發(fā)動機相連的一個重要的部分，它的主要功能是作為發(fā)動機與變速器之間的過渡部件，將發(fā)動機的動力傳到或切斷至變速器上，確保汽車安穩(wěn)起步；換擋時不發(fā)生沖擊；避免變速器承受過大的轉矩，防止傳動系過載。在現(xiàn)代大多數(shù)汽車中，尤其在輕型卡車上，離合器扮演著越來越重要的角色，提高離合器的工作性能是眾多科研者工作重點。離合器的結構形式也從推式離合器漸漸演化成拉式離合器，離合器的結構也變得簡單，工作性能也得到了進一步提高。在輕型卡車中，從一開始的周布彈簧離合器逐漸演變?yōu)槟て瑥椈呻x合器2，結構得到了優(yōu)化，性能得到了優(yōu)化。操縱機構也向自動操縱方式發(fā)展，將離合器在傳動系的銜接作用變得日漸重要和協(xié)調。國內外研究現(xiàn)狀及發(fā)展歷程:1980年以來，國內各大生產廠商為了使離合器在汽車中配套使用，他們從國外引進了一批膜片彈簧離合器。他們這種行動極大地促進了國內膜片彈簧離合器的發(fā)展，開闊了國內離合器的市場，激發(fā)了國內科研工作者的熱情。但是當時國內經濟水平有限，相比于國外的制造水平還有差距。近年來，國內制造技術突飛猛進，離合器的結構優(yōu)化及制造水準正在向國際標準靠近，對于中國的汽車制造業(yè)是一個有力催化劑，催生了一批國產離合器，其質量符合中國人民的使用要求。在國內，近幾年出版的專著及文獻對膜片彈簧離合器有一定的研究，如武漢理工大學的劉安陣的微型汽車離合器膜片彈簧力學分析與研究2，國外的離合器技術比較先進，國外離合器技術的發(fā)展歷史比較長，也算是一個逐漸完善的產物，最初的離合器是將飛輪的內孔做成錐形作為離合器的主動部分2。這種設計一直延續(xù)到1920年左右，對于那個時代而言，這種離合器的構造單一，加工簡潔，在當時普遍使用2。而當時的單片干式離合器結構緊湊，散熱性好，轉動慣量小，所以在以內燃機為動力的汽車上應用廣泛，但是其與錐形離合器一個共同的缺點就是結合不平順。在本世紀初，彈簧離合器開始使用，目前已有三種彈簧離合器，從一開始的螺旋彈簧離合器到推式彈簧離合器，推式彈簧離合器是由美國通用公司于1938年以來應用于該公司轎車中，是離合器時代一個偉大的進步，20世紀60年代以來應用于各種汽車中2。直到后來原西德F&S研制的拉式膜片彈簧離合器成功，1980年以來，各種汽車開始廣泛使用。近年來更是由于制造技術的進步，拉式膜片彈簧離合器的缺點逐漸完善，應用得到了進一步推廣。拉式離合器在本文中進行了一些細節(jié)優(yōu)化，以改變其安裝困難，制造不便等缺陷，進一步優(yōu)化其結構，對零部件的結構進行一些改變，使其在一些輕型卡車的應用中更加簡潔方便，減少制造成本。尤其是對裝配困難進行深入的探討。主要任務：采用三維建模軟件與分析軟件對離合器進行仿真。使其在發(fā)動機與變速器之間的過渡功能發(fā)揮良好，減少振動與噪音，增加傳動效率，提高汽車的NVH。1結構方案分析在現(xiàn)代大部分手動擋內燃機汽車中應用最多的應該是干濕摩擦離合器，這種離合器結構簡單，制造容易。近年來，隨著電動汽車，AMT等的發(fā)展。從事離合器的結構及優(yōu)化的科研人員急劇減少。所以未來離合器的結構不會有太大的改變。摩擦離合器從動盤數(shù)彈簧布置形式彈簧形式作用方向單片雙片圓周布置中央布置螺旋彈簧膜片彈簧推式拉式圖 1.1離合器的分類Fig.1.1 the kind of clutch1.1從動盤數(shù)的選擇：單片離合器單片離合器：適用于質量較輕的輕型卡車，發(fā)動機的轉矩一般較小。由于少了一片從動盤，所以轉動時的慣性較小，產生的熱量小，徑向的尺寸也比較小。雙片離合器：一般用于傳遞轉矩較大且徑向尺寸受到限制的場合。多片式離合器：多片離合器多為濕式。主要應用于最大總質量大于14噸的商用車的行星齒輪變速器換擋機構中。對乘用車和最大質量小于6t的商用車而言，發(fā)動機的最大轉矩一般不大，在布置尺寸容許條件下，離合器通常只設有一片從動盤。本設計的輕型卡車質量較小，而且徑向尺寸不會受到限制，所以選用單片離合器。1.2壓緊彈簧和布置形式的選擇：拉式膜片彈簧離合器膜片彈簧是由一種常用的鋼材料制成，結構比較特殊，主要還是考慮它的強度設計來改變尺寸。它由兩部分組成，包括分離爪和碟簧部分1。(1) 膜片彈簧的優(yōu)點如下：它的彈性特性不是線性的。具有壓緊和作為分離杠桿的功能。當旋轉速度過高時，它的壓緊力并不會下降太多，所以壓緊力也不會改變多少。它的整個圓周與壓盤相接觸，從而壓力散布協(xié)調，摩擦片與壓盤接觸較良，片面磨損度相同。散熱性較好，耐用。膜片彈簧的中心和離合器的中心線要對齊，增加平衡。 2.構造簡單，操作方便，軸向尺寸小，零件數(shù)量少等，是拉式離合器的眾多優(yōu)點，而且，它相對于推式離合器來說，拉式離合器可以不使用支撐環(huán)，或者采用一個支撐環(huán)的支撐形式。由于拉式膜片彈簧離合器比較適合輕型卡車，所以選擇拉式膜片彈簧離合器。1.3膜片彈簧的支撐形式圖1.2為拉式膜片彈簧的支承形式單支承環(huán)形式，將膜片彈簧大端支承在離合器蓋中的支承環(huán)上。圖 1.2Fig.1.2本設計采用單一支撐環(huán)的支撐形式。1.4 壓盤驅動方式壓盤的啟動方法主要有凸塊窗孔式、傳力銷式、鍵塊式和彈性傳動片式等幾種。1上面的幾種傳動方法有一個共同的不足，就是在傳力處之間有縫隙，所以在傳動的時候將產生不合和噪音，而且在磨損過程中，隨著磨損增加，沖擊也越來越大，減少了離合器的傳力效果。為了避免上述不足，所以當代大多采用彈性傳動片來將飛輪傳至離合器蓋的力傳到壓盤上，這樣既保證了壓盤與離合器的彈性連接，還確保了壓盤和飛輪的中心線重合，運行起來平衡性好，工作起來安穩(wěn)，使用時間長。綜合以上：本設計適合選用彈性驅動片驅動。2離合器主要參數(shù)的選擇2.1后備系數(shù)離合器的靜摩擦力矩為 (2.1)上式中，f為摩擦片中摩擦面的摩擦因數(shù)，計算時常取0.250.30；F為離合器工作時壓盤壓緊摩擦片的壓力；Rc為摩擦片的平均摩擦半徑；Z為摩擦片的摩擦面數(shù)，單片離合器取21。為了使發(fā)動機工作可靠，Tc應大于發(fā)動機的極限轉矩。即： (2.2)是離合器中一個非常重要的參數(shù)，它反應了離合器可以傳遞大于發(fā)動機轉矩能力9。選取它時，要考慮當摩擦片受到磨損變薄時，離合器的工作性能不可以下降太多。最大總質量小于6t的商用車選擇：1.201.75，本次設計的輕型卡車總質量較輕所以取 = 1.20。2.2摩擦因數(shù)f、摩擦面數(shù)Z和離合器間隙t表2.1 摩擦材料的摩擦因數(shù)f的取值范圍Tab. 2.1 Friction material friction coefficient f range of values摩擦片材料摩擦因數(shù)f石棉基材料模壓0.200.25編織0.250.35 本次設計的輕型卡車轉矩較小，可以采用石棉基編織材料，取f = 0.30 。摩擦面數(shù)是離合器中從動盤數(shù)的兩倍，由要設計的車型的發(fā)動機的轉矩來選取，如果發(fā)動機的轉矩較小，則選用單片即可。由于轉矩較小，本次設計取單片離合器 Z = 2 。離合器間隙t是當分離套筒被回位彈簧拉到極限位置，避免由于摩擦片的磨損而不能正常工作，分離杠桿和分離軸承留下的間隙1否則進而影響離合器的工作性能。該間隙t一般為34 。本次設計取t =3 。2.3單位壓力p0單位壓力的選取要慎重，因為它決定了離合器的工作性能，合適的單位壓力可以增加離合器的使用時間。取值范圍見表2-2表2.2 摩擦片單位壓力p0的取值范圍Tab. 2.2 Range of friction plate unit pressure p0摩擦片材料單位壓力p0/Mpa石棉基材料模壓0.150.25編織0.250.35p0選擇：0.10MPap01.50MPa，本次設計取p0=0.3MPa。2.4摩擦片外徑D、內徑d和厚度b離合器的一個重要參數(shù)就是摩擦片的外徑，它對離合器的外圍尺寸、重量和使用時間有關鍵性的影響。摩擦片的外徑D可根據(jù)發(fā)動機的最大轉矩按如下經驗公式計算 (2.3) 取=18 則D=301mm 由GB/T5764-2011選取標準表2.3面片尺寸Tab. 2.3 patch size當摩擦片外徑D確定后,本次設計取D為325則d取200，b取3.5，槽數(shù)取20個。2.5摩擦片的計算與優(yōu)化本設計一開始根據(jù)設計任務書確定離合器一些基本的性能參數(shù)，然后根據(jù)一系列的限制條件進行計算優(yōu)化，是離合器的尺寸更加使用與發(fā)動機上，使它的傳遞效率更高。摩擦片外徑D的大小要遵循最大圓周速度不大于6570m/s 即 （3.1）符合要求。式中, VD為摩擦片最外緣的圓周速度(m/s);nemax為發(fā)動機的最大功率時產生的最高轉動速度(r/min)。摩擦片的內、外徑比c應在0.530.70范圍內，本次設計取c = 0.62。離合器應當傳遞比發(fā)動機功率更大的轉矩，這樣才更保險。對于不同車型來說，汽車的使用要求不同,后備系數(shù)的選取不同，但一般不超過4，不低于1.2。本次設計的輕型卡車較適合采用1.2。為了使扭轉減震器可以比較容易的安裝到離合器上，摩擦片的內徑d應滿足mm。為扭轉減震器的安裝半徑在離合器運行中，防止離合器產生較大的熱量，熱量大會毀壞摩擦片，所以單位壓力的最大范圍為0.101.50Mpa。本次設計取 = 0.3Mpa。為了防止離合器在汽車一開始低檔行走時，防止熱量過大毀壞離合器的摩擦片，所以設計時摩擦片的單位摩擦面積滑磨功w應小于其許用值w1。汽車在最初行走時離合器第一次工作所產生的總滑磨功(J)為：() =()=16726.4(J) (3.2)式中，ma為汽車總質量(kg)；rr為輪胎滾動半徑(m)；ig為汽車起步時所用變速器檔位的傳動比；i0為主減速器傳動比；ne為發(fā)動機轉速(r/min)；商用車ne取1500 r/min 。3 w = = 0.16 < w = 0.33J/mm (3.3)滿足要求為了表現(xiàn)離合器承受過大轉矩的能力，單位摩擦面積所能承受的轉矩要小于許用值。3表3.1轉矩許用值Table 3.1 Torque Allowances離合器規(guī)格D/mm<=210<=210250<=250325>3250.280.300.350.40即 (3.4) 小于許用值0.35本次設計使用CATIA對摩擦片進行了三維建模如下圖圖2.1摩擦片F(xiàn)ig2.1Friction plate3膜片彈簧的設計與計算3.1膜片彈簧基本參數(shù)的選擇選取比值H/h和h彈簧的工作性能受比值H/h的影響比較大，為了確保壓緊力不會發(fā)生較大的變化， 汽車離合器用膜片彈簧的 一般為，板厚為8。結合本次設計的數(shù)據(jù):， ， 。選取R/r比值和 R、r經過研究，R/r越大，膜片彈簧的綜合性能較差，承受的載荷也較小。綜合考慮離合器構造和保證壓緊力的要求。摩擦片內外徑之比應在1.25到1.3之間。拉式膜片彈簧離合器一般設計時的彈簧內徑大于或等于摩擦片的平均半徑8。即 取 ，。的選擇一般在915范圍內，它和內截準的高度H有很大關系8。 符合要求。分離指數(shù)目n的選取 分離指數(shù)目n常取18，本設計計算出來的膜片彈簧尺寸屬于一般的尺寸，取分離指數(shù)目n =188。膜片彈簧小段內半徑r0及分離軸承作用半徑rf的要求 內徑r0的最小值為了不和分離軸承運動干涉，所以r0應大于rf 8。切槽寬度1,2和半徑re的選取與計算，,的取值應滿足8。本次設計取， ， 取118mm。選取壓盤加載點的半徑R1和支撐環(huán)加載點半徑r18R1=155 r1=1343.2 膜片彈簧的優(yōu)化設計對于膜片彈簧的優(yōu)化設計就是使它的一些基本數(shù)據(jù)參數(shù)滿足一些限制條件，這些都是前人經過大量實驗得來的公式，目的就是使膜片彈簧的性能達到最佳。設計膜片彈簧時，彈簧的H/h 與初始底錐角H/(R-r)應在一定范圍內，來確保離合器的性能得到優(yōu)化8。即 彈簧的一些基本參數(shù)的數(shù)值范圍要在規(guī)定范圍內，即拉式膜片彈簧的壓盤加載點半徑r1應位于摩擦片的平均半徑與外半徑之間，8即為了使彈簧比較適合地安裝在離合器上，摩擦片的平均半徑和膜片彈簧的外徑還有其他參數(shù)之差要在規(guī)定范圍內8即 0 r1-r61R-R1=5 70=24膜片彈簧的分離指的杠桿比要滿足下面的限制要求8即 拉式：由4,5可得=44mm =40mm本次設計使用CATIA依據(jù)數(shù)據(jù)計算對膜片彈簧進行了三維建模圖3.1膜片彈簧Fig. 3.1 diaphragm spring3.3膜片彈簧的強度分析依據(jù)ANSYS對膜片彈簧進行分析，在膜片彈簧上施加一個圓周力，得到彈簧的應力應變如下圖 圖3.2應變圖Fig. 3.2 strain diagram由此可見應變最大的地方在分離指端，符合設計的初衷。圖3.3應力圖Fig. 3.3 Stress diagram應力最大的地方在分離指附近，符合實際時的初衷。圖3.4劃分網格Figure 3.4 Divide the grid通過對膜片彈簧的強度分析可知，設計時的數(shù)據(jù)基本符合設計時初衷，只需在其他零件的結構中設計正常，即可保證膜片彈簧的強度。4主要零部件的結構設計4.1扭轉減振器的設計4.1.1扭轉減振器的概述扭力減震器主要由彈性部件（振動彈簧或橡膠）和阻尼部件（阻尼片）等部件組成3。彈性元件可以有效地減少變速器輸入軸的扭轉剛度，保證軸的剛度不會受到破壞；阻尼元件可以將離合器振動產生的熱量降低。4.1.2扭轉減振器的設計極限轉矩Tj極限轉矩的數(shù)值受減震彈簧許用應力的影響，與發(fā)動機極限轉矩有關，一般可取9 (4.1)一般乘用車：系數(shù)取 即 (4.2)扭轉角剛度13420=5460Nm (4.3)阻尼摩擦轉矩Tu發(fā)動機最大轉矩及結構限制了減振器扭轉剛度n，n不可以偏低，所以為了使發(fā)動機在正常轉速時最大程度減低振動，所以要適當?shù)倪x取減震器的摩擦轉矩9。一般可按下式初選：Tu=(0.060.17)Temax （4.4）取Tu= 0.12Temax = 33.6 預緊轉矩Tn研究說明，減震彈簧安裝時都有一定的預緊，這樣更有利于扭轉減震器的工作性能。9 (4.5)減震彈簧安裝的半徑R0R0的尺寸要設計的比較大一些，普遍選取 (4.6)與上面的限制條件 取 減振彈簧個數(shù)ZjZj依據(jù)摩擦片外徑D = 325 mm 進行選取，可以選取Zj為68，選取Zj=69減振彈簧總壓力F當限位銷與從動盤轂之間的縫隙被消除，減震彈簧承受的轉矩達到極限時，減震彈簧受到的壓力F為9420000N/65= 6500N (4.7)單個減震彈簧的工作負荷P=6500/6=1083N 極限轉角本次設計 取4。4.1.3扭轉彈簧的設計(1) 選擇材料，依據(jù)機械設計采用65mn彈簧鋼絲，設彈簧絲1直徑4，=1620Mpa =0.5 =810Mpa(2) 選擇旋繞比，根據(jù)下表選取表4.1Tab.4.1D/0.20.40.4511.12.22.567161842C=D/d714512510494846取C=4 曲度系數(shù)(3) 強度計算 合格 （4）中徑=Cd=16 D=+d=20 表4.2壓簧的計算公式表Tab. 4.2 Calculation formula of compression spring（5）彈簧剛度K=89.48N/ 工作圈數(shù)n=6.98 取7 總圈數(shù)取9（6） 彈簧的最低高度=dn=49=36（7） 總變形量f=9.08（8） 彈簧的最低高度=dn=49=36（9） 自由高度H0=45.08（10）減震彈簧預緊變形量 (11)減震安裝高度 l=H0-f1=45（12）定位鉚釘?shù)陌惭b位置 取=72.5本設計采用CATIA對減震器及減震彈簧依據(jù)計算的數(shù)據(jù)進行了三維建模具體如下圖4.1 減震彈簧Fig. 4.1Shock absorber spring圖4.2減震器盤Fig.4.2 Shock absorber disk4.2從動盤總成的設計從動盤由從動片、摩擦片及從動盤轂3個基本部分組成。從動盤有兩種類型帶扭轉減震器和不帶扭轉減震器，本次設計選用帶扭轉減震器的。設計從動盤總成時應注意滿足以下幾個要求。降低從動盤由于轉動慣性產生的力，這樣就能降低變速器換擋時產生的振動。從動盤要裝上扭轉減震器，來防止傳動系的由于扭轉產生的振動，還可以減少沖擊。 從動盤要有足夠的抗爆裂程度。4.2.1從動盤轂從動盤轂是離合器中承受發(fā)動機載荷最大的部件，它擔任起了傳力的重任。花鍵的尺寸由表4.3選取。表4.3從動盤轂花鍵的尺寸Tab. 4.3 Dimensions of the driven hub hub splines本次設計D = 325 mm ，Temax= 280Nm 故選擇花鍵類型為：表4.4花鍵的尺寸Tab. 4.4 Size of splines摩擦片外徑D/發(fā)動機最大轉矩Temax/（Nm）花鍵尺寸擠壓應力/Mpa齒數(shù)n外徑D/內徑d/齒厚t/有效齒長l/32537310403254511.4要對花鍵進行應力計算，來確保花鍵的壽命達到要求。如果達不到要求，可以增加花鍵的尺寸 （4.8）式中，n是花鍵齒數(shù) ；h是花鍵齒工作高度，；l是花鍵有效長度(),P是花鍵的齒側面壓力（N）。它由下式確定 (4.9) 式中，d，D分別為花鍵的內外徑（）；Z是從動盤轂的數(shù)目；是發(fā)動機最大轉矩（Nm）。1求得=2.16Mpa從動盤轂一般都由中碳鋼鍛造而成，并經調質處理，其擠壓應力不應超過20Mpa。本次設計依據(jù)計算數(shù)據(jù)對從動盤轂進行了三維建模如下圖圖4.3從動盤轂Fig. 4.3 driven hub4.2.2從動片與波形片的設計從動片的質量要較輕來減小它的轉動慣量，為了減少變速器變換檔位時產生的沖擊，從動片的厚度一般不厚。因為整體式彈性從動片很難保證各個閃片的應力應變相同，所以采用分開式彈性從動片來消除這個難點3。波形彈簧鋼片一般厚度為1.32.5mm3。本次設計取2并對從動片及波形片進行了三維建模如下圖圖4.4從動片F(xiàn)ig. 4.4 Slider圖4.5波形片F(xiàn)ig.4.5 Waveform4.2.3摩擦片的設計摩擦片應滿足以下要求：摩擦系數(shù)的值越大，有利于降低溫度，單位壓力，滑動速度對其的影響。要有較大的強度。質量要小，來減少轉動時的慣量。熱穩(wěn)定性要好。磨合性要好，不至刮傷飛輪和壓盤表面。工作時要平穩(wěn)，不會產生顫抖。不工作時間長了，不會發(fā)粘。石棉基材料雖然性能不穩(wěn)定，但適用于輕型，中型載荷下工作。所以本次設計選用石棉基材料。4.3離合器蓋總成的設計4.3.1離合器蓋結構設計的要求：（1）為了不降低離合器的性能，離合器蓋要有足夠的剛性。為了減輕重量和增加承受載荷的能力，汽車和普通卡車離合器蓋通常使用的厚度約為3至5mm的低碳鋼板不是特別簡單的形狀。離合器內會裝上壓盤，膜片彈簧等零件，所以要和飛輪的中心對齊，以防干涉離合器的平衡。使用定位稍或定位螺栓定位。蓋的膜片彈簧支承處要有較低的粗糙度。為了便于散去離合器工作時產生的熱量，要在離合器上開較大的通風口或者加上排風扇。設計離合器蓋的尺寸時綜合考慮了摩擦片和壓盤的尺寸，使用CATIA進行三維建模如下圖圖4.6離合器蓋Fig.4.6Clutch cover4.3.2壓盤的設計對壓盤結構設計的要求及傳力方式:壓盤的重量不能太輕，還要注意散去工作時產生的熱量。壓盤的剛度不能太小，不然摩擦片和壓盤會發(fā)生黏著，從而影響離合器的工作性能，厚度不能太薄，厚度約為1525 mm 。 本次設計采用20。與飛輪的對中性能好，而且靜平衡也也很重要，壓盤單件的平衡精度應不低于1520 gcm。9壓盤工作部位的粗糙度要低，以免產生不必要的摩擦生熱。壓盤的外形設計較復雜，還要求它有足夠的散熱能力，材料一般選用灰鑄鐵，一般采用HT200，硬度為170227HBS。本次設計壓盤的材料采用HT200。9 壓盤的設計尺寸參考了摩擦片的尺寸，使用CATIA進行三維建模。圖4.7 壓盤Fig.4.7 pressure plate4.3.3 傳力片等的設計傳力片是離合器中一個比較重要的部件，它將壓盤和離合器蓋彈性的連接在了一起，還能使壓盤軸向移動，它一般使用三到四組，沿著壓盤的圓周。本次設計采用三組傳力片，每組傳力片還有三個傳力片，這樣保證了剛度和彈性。分離杠桿裝置 分離杠桿的彎曲強度要較大，不然承受較大的力時，發(fā)生了變形，則不能是壓盤和膜片彈簧分離，影響了離合器的工作性能。要讓支撐分離杠桿的裝置和操縱壓盤的機構運動時的影響應盡可能小。分離杠桿裝置的所有內端的高度應調至與壓盤相平行的平面上，它們的高度差不能相差0.2。要盡量減少由于分離杠桿的旋轉慣性力而導致壓盤的壓緊力減少。為了有利于離合器的散熱，減少自身產生的熱量，分離杠桿可以做成葉輪的形狀，以利于通風和散熱。支承環(huán)支承環(huán)和支承鉚釘?shù)难b配精度要高，尺寸盡量做到精細，表面的粗糙度要低。支承環(huán)一般采用3.04.0的碳素彈簧鋼絲。分離軸承總成 本設計采用角接觸推力球軸承本次設計采用傳力片傳動，使用CATIA進行三維建模，并選取合適的尺寸。如圖圖4.8傳力片F(xiàn)ig. 4.8 Power sheet5離合器操縱機構的設計 離合器的操縱機構的設計是離合器設計中較簡單的一部分，但是其重要程度不可小視，它不止關系到離合器的工作性能，對于安全非常重要。所以設計離合器操縱機構一定要謹遵以下的要求：盡可能減小駕駛員踩踏板的力度，一來可以緩解駕駛疲勞，再者減少操縱機構產生的振動。平時乘坐的小汽車要一般在80150N,商用載貨汽車一般在150200N.駕駛員踩踏板的行程一般不超過150，最大不超過180，不小于80。踏板的自由行程的限制非常重要，所以要安裝限位裝置，以防操縱機構的零件由于受力過大而毀壞。應具有足夠的剛度。踏板自由行程的調整裝置必不可少，因為離合器使用時間長了，摩擦片的厚度難免會減少，這時要自動調整踏板的自由行程。傳動效率要高。汽車中其余部分的工作不會影響離合器的操縱。操縱機構要耐用，效率要高，修整方便。5.1操縱機構結構形式選擇離合器操縱機構主要有機械式和液壓式兩種形式。由于液壓式離合器較適合運用在輕型卡車上，可以有效緩解司機的疲勞。所以本次設計采用液壓式離合器。本次設計不再對操縱機構進行設計計算，目前只需選用成套的合適的操縱機構就可以。 25結 論本設計首先對離合器的國內外發(fā)展現(xiàn)狀進行了一定的了解，以及了解了除了摩擦彈簧離合器之外的一些離合器種類，包括DCT，推式等離合器。目前來看國內的離合器市場前景巨大，畢竟離合器是一個消耗件，零件的更換周期有限制，所以生產具有高質量的離合器配件是我們要做的。本設計再來對離合器的機構進行分析，選取適合輕型卡車使用的離合器結構：拉式膜片彈簧離合器。由彈性傳動片進行傳動。選取了離合器的一系列基本參數(shù)，包括后備系數(shù)，摩擦因數(shù)f、摩擦面數(shù)Z和離合器間隙t等。然后對摩擦片進行了詳細的設計與計算，因為摩擦片是離合器一個比較重要的零部件，它的好壞直接影響離合器的壽命。膜片彈簧的設計是設計的重點，因為膜片彈簧的剛度要得以保證，所以在設計中要不僅對膜片彈簧進行計算還有利用ANSYS進行強度分析，確保離合器的工作性能。接下來就是設計離合器的主要的零部件，他們的剛度得以保證較容易，所以只需計算，扭轉減震器，從動盤總成，離合器蓋總成的設計較簡單。本設計對操縱機構設計并沒有進行太多的贅述，操縱機構變化較大布置起來根據(jù)實際情況進行調整，所以不再進行詳細的計算，了解要求就好。本設計采用CATIA進行三維繪圖，利用cad進行二維繪圖及標注，利用ANSYS對膜片彈簧進行強度分析。另附離合器總成圖離合器三維總成離合器二維總成致 謝首先感謝導師的悉心指導，才順利完成設計。在這過程中，如果沒有老師的督促與改正，該設計不會那么完善。其中，對三維軟件不是那么熟悉的我，也能熟練掌握建模，裝配等，尤其學會了ANSYS的操作，可謂是受益匪淺。在老師的教導下，面對困難時不再怯弱，而是更加有勇氣去克服，這種精神也是難能可貴。在這里要感謝前人對離合器堅持不懈的研究，不管對于離合器的發(fā)展，還是汽車產業(yè)的進步都有極大地促進作用。最后感謝對我有過幫助的老師與同學，在大學的最后時期，體會到了大學的溫暖。參考文獻1 王望予.汽車設計M.北京：機械工業(yè)出版社，2004.2 劉安陣.微型汽車的離合器膜片彈簧力學的分析與研究D.武漢，2008.3 王國權，龔國慶等.汽車設計課程設計指導書M.北京：機械工業(yè)出版社，2011.4 馮晉祥.汽車構造下冊M.北京：人民交通出版社，2007.5 濮良貴.機械設計M.北京：高等教育出版社，2015.6 任秀華.機械設計基礎課程設計M.北京：機械工業(yè)出版社.7 邢閩芳.互換性與測量基礎M.北京：清華大學出版社，2011.8 趙鵬.芻議汽車離合器膜片彈簧設計J. 科技創(chuàng)新與應用. 2012(06):13-149 董小洪.雙離合器自動變速器干式雙離合器設計與分析D. 重慶大學. 2010.10 rndt A. Tarasow C.Bohn G.Wachsmuth.Estimation of the Clutch CharacteristicMap for Wet Clutch Transmissions Considering Actuator Signal and Clutch Slip.Institute for Electrical Information Technology, Clausthal University.2016,742748