冷凝器換熱面積計算方法

冷凝器換熱面積計算方法(制冷量+壓縮機功率)/200250=冷凝器換熱面例如：（3SS1-1500壓縮機）CT=40：CE=-25制冷量12527W+壓縮機功率11250W23777/230=氣冷凝器換熱面積103m2水冷凝器換熱面積與氣冷凝器比例=概算1比18；（103/18）= 6m2蒸發(fā)器的面積根據(jù)制冷量（蒸發(fā)溫度t進氣溫度）制冷量=溫差重量/時間比熱安全系數(shù)例如：有一個速凍庫1庫溫-35，2冷凍量1ton/H、3時間2/H內(nèi)，4冷凍物品（鮮魚）；5環(huán)境溫度27；6安全系數(shù)1.23計算：621000/2/H0.821.23=31266kcal/n可以查壓縮機蒸發(fā)溫度CT=40；CE-40；制冷量=31266kcal/hNFB與MC選用無熔絲開關之選用考慮:框架容AF(A)、額定跳脫電AT(A)、額定電壓(V)，低電壓配線建議選用標準(單一壓縮機)AF取大于AT一等級之值.(為接點耐電流的程度 若開關會熱 表示AF選太小了)AT(A ) =電動機額定電1 .5 2 .5(如保險絲的IC值)(多臺壓縮機)AT(A )=(最大電動機額定電1 .5 2 .5)+其余電動機額定電總和啟斷容量，能容許故障時的最大短路電流，如果使用：的斷路器，而遇到的短路電流，就無法承受，值愈大則斷路器內(nèi)部的消弧室愈大、體積愈大，愈能承受大一點的故障電流，擔保用電安全。要搭配電壓來表示220V 5KA電壓380V時IC值是2.5KA。電磁接觸器之選用考慮使用電壓、控制電壓，續(xù)電I t h之大?。ㄒ嗉唇狱c承受之電大小），續(xù)電I th的估算方式建議為I t h=馬達額定電1.25/3。直接啟動時，電磁接觸器之主接點應選用能啟閉其額定電流之10倍。額定值通常以電流A、馬力HP或千瓦KW標示，一般皆以三相220V電壓之額定值為準。<!-if !supportLists->l<!-endif->電磁接觸器依啟閉電流為額定電流倍數(shù)分為：(1).AC1級：1.5倍以上，電熱器或電阻性負載用。(2).AC2B級：4倍以上，繞線式感應電動機起動用。(3).AC2級：4倍以上，繞線式感應電動機起動、逆相制動、寸動控制用。(4).AC3級：閉合10倍以上，啟斷8倍以上，感應電動機起動用。(5).AC4級：閉合12倍以上，啟斷10倍以上，感應電動機起動、逆相制動、寸動控制用。如士林sp21規(guī)格額定容量CNS AC3級3相220240VkW/HP/A：5.5/7.5/24380440VkW/HP/A：11/15/21壓縮功率計算一.有關壓縮機之效率介紹:1.體積效率(EFF V):用以表示該壓縮機泄漏或閥門間隙所造成排出的氣體流量減少與進入壓縮機冷媒因溫度升高造成比體積增加之比值體積效率(EFF V)=壓縮機實際流量/壓縮機理論流量體積效率細分可分為二部分（1）間隙體積效率vcV/ VV：實際之進排氣量V：理論之排氣量間隙體積效率一般由廠商提供，當壓縮機之壓縮比（PH/ PL）增大，即高壓愈高或低壓愈低，則膨脹行程會增長，vc減少。（2）過熱體積效率vsv / vv：理論上進入汽缸之比體積v：實際進入汽缸之比體積當壓縮比愈大時、汽缸溫度愈，冷媒過熱度愈大，比體積也愈大，所以vs愈小。整體的體積效率vvcvs2.壓縮效率(EFF C):用以表示該壓縮機實際壓縮過程與等熵壓縮偏離程度壓縮效率(EFF C)=壓縮機實際進出口焓差與等熵壓縮進出口焓差比值= (h out,等熵- h in) / (h out,實際- h in)*若假設等其熵壓縮其壓縮效率就等于1 (冷凍空調(diào)全國競賽試題假設了等熵壓縮,其壓縮效率=0.63,很奇怪)3.斷熱效率(EFF AD):用以表示如以等熵絕熱壓縮時之機械效率斷熱效率(EFF AD) =等熵絕熱壓縮冷媒獲得能量/壓縮機所需之制動馬力輸入能量,壓縮機輸入能量= (h out,等熵- h in) /壓縮機制動馬力輸入能量*如壓縮機實際輸入10kw因某部分消耗在傳動摩擦與馬達磁耗上,真正傳至冷媒可能僅有0.9kw此時斷熱效率(EFF AD)=0.94.機械效率(EFF m):壓縮機進出冷媒時所需要之動力與壓縮機運轉(zhuǎn)時所需要的制動馬力之比機械效率(EFF m)=壓縮機實際進出冷媒所需之動力/壓縮機所需之制動馬力輸入能量= (h out,實際- h in) /壓縮機輸入制動馬力壓縮機之機械效率:mP / Pr機械效率m一般約為0.85 0.95，實際運轉(zhuǎn)為了安全起見，制動馬力應增加10 15 %之安全系數(shù)，以應付運轉(zhuǎn)時冷凍負載之增減。(一般壓縮機內(nèi)部有電動機與壓縮機構(gòu),如60kw的電動機去帶動制冷能力50kw的壓縮機,機械效率m=0.83)*壓縮效率=斷熱效率/機械效率當假設系統(tǒng)為等熵線壓縮且能量無任何損失，則壓縮效率= 1,斷熱效率=1 ,機械效率=1，(1).若壓縮機輸入能量100kw，損失20kw(磁損，摩擦)，但壓縮過程若假設為等熵壓縮(表示損失熱量不會傳至冷媒)，因此80kw全轉(zhuǎn)成壓縮功(即出入口冷媒焓差)，則壓縮效率= 1,斷熱效率=0.8,機械效率=0.8。(2)如有一壓縮機輸入能量100kw，損失20kw(磁損，摩擦)，但壓縮過程熱量傳至冷媒10kw，因此有90kw轉(zhuǎn)成出入口冷媒焓差，則壓縮效率= 0.8/0.9=0.89 ,斷熱效率=0.8,機械效率=0.9。二、冷媒循環(huán)量冷媒循環(huán)量系冷凍系統(tǒng)內(nèi)單位時間所流過之質(zhì)量。公制為kg / hr，英制為lb/hr。則理論冷媒循環(huán)量(質(zhì)量流率)mV / vV：m/hr(壓縮機之體積流率)v：m/kg（(壓縮機入口之比體積）實際冷媒循環(huán)量為GmsvG三、冷凍效果單位質(zhì)量冷媒流過蒸發(fā)器所吸收之熱量，一般以r為代號，單位為kcal/kg或BTU/lb或KJ/kg。若進入蒸發(fā)器前之冷媒焓熱量為i1，流出蒸發(fā)器之冷媒焓熱量為i2，則冷凍效果, ri2i1四、冷凍能力每小時冷媒流過蒸發(fā)器所吸收之熱量公制為kcal / hr，英制為BTU/hr，SI制為KW。符號一般以R表示，理論上之冷凍能力;Qemr實際上之冷凍能力;Qsmsr。1,公制冷凍噸: 1 JRT3320kcal/hr3.86 KW2,美制冷凍噸: 1US RT12000BTU/hr3024kcal/hr3.516 KW現(xiàn)在市面上冷凍能力標示以Kw表示,不易混淆。（1KW860 kcal/hr）五、壓縮機所需之動力理論上壓縮機所需之壓縮熱為：AWci3i2（kcal/kg）i3：理論上壓縮機出口冷媒之焓i2：理論上壓縮機入口冷媒之焓實際上壓縮機所需要的壓縮能量為：AWci3i2（kcal/kg）i3：實際上壓縮機出口冷媒之焓i2：實際上壓縮機入口冷媒之焓壓縮效率iAWc / AWc，當縮縮效率等于1,壓縮效率與體積效率是相等的。壓縮機所需之動力，以N（kcal/hr）、H（HP、馬力）及P（KW或W）表示理論上壓縮機所需之動力;NmAWc實際上壓縮機所需之動力;NmsAWc而1 HP746 W0.746 KW642 kcal/hr; 1 KW860 kcal/hr; HN/642（HP）;PN/860（KW）六、冷凍循環(huán)之性能系數(shù)（C.O.P）冷凍循環(huán)之冷凍效果/壓縮熱理論r / AWc ;實際r / AWc七、冷凍機組之能源效率比值(EER)冷凍機組之冷凍能力R之單位為kcal/hr或BTU/hr，而冷凍機組(含冷凝器與蒸發(fā)器風扇)之輸入動力單位為WEERR / P（Kcal/hW）【例一】已知壓縮機之活塞推動量為340m/hr，若壓縮吸入冷媒之比體積為0.05 m/kg，試求理論冷媒循環(huán)量m。若此壓縮機之體積效率為0.8，試求ms。mV/v340/0.056800 kg/hrmsmv68000.85440 kg/hr【例二】若此冷凍系統(tǒng)之冷凍效果r為50kcal/kg，試求此冷凍系統(tǒng)理論冷凍能力及實際冷凍能力。Qemr680050340000 kcal/h3400003320102.4冷凍噸Qsmsr544050272000（kcal/h）82冷凍噸【例三】若進入壓縮機前之冷媒之焓為150kcal/kg，壓縮機排出口冷媒之焓為158kcal/kg，試求此壓縮機所需理論馬力。若此壓縮機之壓縮效率為0.75,則此壓縮機實際上所需之制動馬力為多少？AWc1581508 kcal/kgNmsAWc6800854400 kcal/hHN/64285（HP）又AWcAWc/i8/0.7510.7實際上所需之制動馬力NGAWc544010.758208 kcal/h90（HP）【例四】若考慮壓縮機之機械效率及安全系數(shù)時，則實際上應選用之馬達容量為何？若機械效率為0.9，安全系數(shù)為10%。Hr（H/m）1.1（90/0.9）1.1110（HP）【例五】求此冷凍系統(tǒng)之冷凍循環(huán)性能系數(shù)，冷凍機之能源效率比值(EER)。r / AWc50/86.25r / AWc50/10.74.67aQe / N340000/544006.25aQs/ N272000/582084.67EERR/P272000/820603.3kcal/hr.w螺旋式冰水主機操作注意事項.1壓縮機l凍油油位是否滿油窗口l油加熱器加熱是否足夠？l每一手動閥(卻水、冰水之出入口閥及媒側(cè)之進出口關斷閥)是否皆已開l加卸除電磁閥毛細管是否扭曲破損l馬達線圈與排氣溫保護開關之接線確實接且作動正常？.2電氣系統(tǒng)l壓縮機之主電源與控制電源之電壓與頻是否正確？l馬達端子相間與對地之絕緣值是否1 0 M以上？l馬達端子與接地線是否固定確實？l各項控制器之設定值是否正確？(注意)l開始抽真空后直到媒充填完成之前，勿測絕緣。l新機媒充填完成后絕緣測至少有5 0 0 M （DC500V） 以上， 否則應確認是否有抽真空程序、媒含水過高、泄等因素。l馬達溫保護接點請以DC9V測絕緣， 勿使用高阻計。3管系統(tǒng)吸排氣端之配件與管焊接處是否有泄？4抽真空注意事項l盡可能使用大口徑接管抽真空。l高低壓側(cè)同時抽真空。l冬天或低溫地區(qū)抽真空時，盡可能提高外圍溫以確保效果。l抽真空期間，絕對得測馬達絕緣，可能造成馬達線圈嚴重損壞。5運轉(zhuǎn)中注意事項l啟動后確認轉(zhuǎn)向，注意吸氣壓為下、排氣壓為上升，否則應即關機，且變換馬達相序后再開機。l壓縮機運轉(zhuǎn)過熱最佳范圍在R - 2 2 / R-1 3 4 a : 510，R- 4 0 7 C : 8 1 2，過熱太大或太小皆有影響。系統(tǒng)初啟動時可能因負載大而過熱太大，造成壓縮機馬達線圈溫保護開關作動而停機。過熱足，可能造成轉(zhuǎn)子液壓縮而損壞壓縮機。并且造成失油況，影響潤軸承之功能。在濕較高地區(qū)，壓縮機應用于低溫系統(tǒng)時，電氣接頭如有水份凝結(jié)而影響電氣安全時，請于端子接頭加附絕緣絕熱樹脂，以避免因環(huán)境水造成相間電氣短。l在低環(huán)境溫下運轉(zhuǎn)，為確保最低壓差在5 b a r以上l在冰水回水溫11以上100負載運轉(zhuǎn)、111075負載運轉(zhuǎn)、10950負載運轉(zhuǎn)、8停機；當冰水回水溫升高，設定于9壓縮機再次啟動運轉(zhuǎn)，將造成馬達啟動頻繁、起動/停機間距短、馬達積熱無法完全排除、潤循環(huán)充分等況。因此設定壓縮機在12以上再次啟動運轉(zhuǎn)，以避免之。l壓縮機每次到達設定溫停機前務必以25負載運轉(zhuǎn)2030秒，確保下次啟動時塊在最低負載位置。l運轉(zhuǎn)壓(表壓)：最高吸氣壓R - 2 2( R- 4 07 C ) : 6b ar；R - 1 3 4 a : 3 b a r .最高排氣壓R - 2 2 ( R- 4 0 7 C ) : 2 5 b ar ;R - 1 3 4 a : 1 9 b a r .l容許最高排氣溫：110l停機后須待1 0分鐘后，才可再開機。l每小時馬達之啟動次得超過次。l每次開機運轉(zhuǎn)時間至少五分鐘以上。l電壓范圍：額定電壓10%l頻范圍：額定頻2%l三相電壓平衡：2 .2 5 %l三相電平衡：5%l馬達線圈保護跳脫溫：1 3 05；歸溫: 1 1 05。l排氣高溫保護跳脫溫：1 1 05;歸溫9 05l三相過電保護電驛運轉(zhuǎn)電可由性能曲線表查得機組允許操作態(tài)下的l油位開關續(xù)1 5 3 0 s e c呈現(xiàn)低油位時，強制壓縮機停機l油壓差保護開關壓差設定1 1 . 5 b a rl最低運轉(zhuǎn)高低壓差5 b a rl啟動程序Y-轉(zhuǎn)換時之電磁接觸器換時間須控制在4 0ms ec以下l進相電容壓縮機起動完成后至少0. 5秒，再接進相電容。l功因補償上限為0 .9 5。l停機前一秒(至少)，先進相電容原則上進相電容僅在運轉(zhuǎn)中作用。壓縮機效率說明容積效率:v=實際流量理論流量=實際壓縮排出的容積活塞移動的容積壓縮效率:c=壓縮機進出等熵焓差壓縮機進出實際焓差【等熵效率】斷熱效率:ad=壓縮機進出等熵焓差(kw)壓縮機輸入功率(kw)機械效率:m=壓縮機進出實際焓差(kw)/壓縮機輸入功率(kw)c=adm理想的等熵壓縮admad1若輸入功率為100，損耗為20adm0.8c0.80.81若輸入功率100，損耗為20，回傳10ad0.8m0.9c0.80.9滿液式冰水機液位控制孔口板液位控制在冰水12/7；冷卻水30/35滿載負荷運轉(zhuǎn)時，孔口板向蒸發(fā)器的供液量與蒸發(fā)負荷相剛好匹配。若負載變化時。當壓差大，孔口板供液量比蒸發(fā)器負荷需要的液量大，吸氣過熱度降低，易引起液壓縮；當壓差小，蒸發(fā)器存液量比蒸發(fā)器負荷需要的液量小，吸氣過熱度升高，制冷量降低，COP減小，制冷裝置能耗增大；在由低負載轉(zhuǎn)為高負載，蒸發(fā)器需量增大，過熱度升高，在由高負載轉(zhuǎn)為低負載時，蒸發(fā)器負荷需量減小，過熱度降低，引起液壓縮，機組滿負載運轉(zhuǎn)突然停機，蒸發(fā)器需量減小75%，短時間蒸發(fā)器實際存液量比蒸發(fā)器負荷需要的液量大55%，吸氣過熱度急速降低，進而降低排氣過熱度，油分離效果下降，甚至導致壓縮機失油?？卓诎逡谝欢ǚ秶撦d變動可自動調(diào)節(jié)，負載變動極大，一般不宜采用。電子膨脹閥液位控制當蒸發(fā)器內(nèi)的液面上下變化時，蒸發(fā)器內(nèi)的液位傳感器將液位變動的比例關系用4 -20m A信號傳給液位控制器,液位控制器將信號處理后，隨后輸出指令作用于電子膨脹主閥的步進馬達，使其開度增大、減小，以保持液位在限定的范圍內(nèi)。電子膨脹閥的步進馬達是根據(jù)制冷劑液位變化實時輸出變化的驅(qū)動，使閥的開度滿足蒸發(fā)器供液量的需求，進而蒸發(fā)器的供液量能實時與蒸發(fā)負荷相匹配，有效的控制蒸發(fā)液位。直流變頻與交流變頻空調(diào)機的簡述第一代交流變頻空調(diào)機交流變頻壓縮機，風扇是交流的第二代直流變頻空調(diào)機-直流壓縮機，風扇是交流的第三代全直流變頻空調(diào)機-直流壓縮機，風扇是直流的“直流怎么變頻”，直流變頻空調(diào)機是把60Hz交流電源轉(zhuǎn)換為直流電源，并經(jīng)功率電路板，透過微電腦控制，改變直流電壓來調(diào)節(jié)壓縮機的轉(zhuǎn)速，而壓縮機是直流電機，不像交流變頻需采用交流壓縮機，交流變頻空調(diào)機是將60Hz交流電源轉(zhuǎn)換為直流電源，并經(jīng)變流器將直流再轉(zhuǎn)換交流電改變頻率輸給交流壓縮機調(diào)整轉(zhuǎn)速，而改變空調(diào)機的制冷量，直流變頻空調(diào)機比交流少了變流器之環(huán)節(jié)及電動機之損耗，所以比較省電15%電費；又安靜。，交流變頻壓縮機：當通電到定子的線圈而產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)磁場，轉(zhuǎn)子在定子旋轉(zhuǎn)磁場中作用下，感應到電流而產(chǎn)生感應磁場，此時定子的旋轉(zhuǎn)磁場與轉(zhuǎn)子的感應磁場相互作用，促使轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)。直流變頻壓縮機：轉(zhuǎn)子用稀土永磁材料制作的，當通電到定子的線圈而產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)磁場，與轉(zhuǎn)子永磁磁場就直接作用而旋轉(zhuǎn)，可以改變直流電壓來改變轉(zhuǎn)速。冷媒管管徑計算步驟冷媒管管徑計算步驟1依cns測試條件設定冷凝溫度？蒸發(fā)溫度？過冷度？過熱度？2依上述條件繪制于冷媒特性圖，設冷媒種類及冷凍能力3找出蒸發(fā)潛熱(冷凍效果)4冷凍能力冷凍效果=冷媒質(zhì)量流率5冷媒質(zhì)量流率比體積=體積流率6取適當建議流速吸氣管4.5 20 m /s排氣管10 18 m /s液管(冷凝器至儲液器)0.5 m /s以下液管(儲液器至蒸發(fā)器)1.5 m /s以下7體積流率=建議流速冷媒管截面積8冷媒管截面積=r29.r=?氣冷式冷氣機系統(tǒng)設計之程序1、冷房能力kcal/hrx1.3做為comp之選擇標準2、過冷卻5；過熱3；蒸發(fā)溫度為3.57冷凝溫度為4852從comp之特性由線表找出合于要求之comp3蒸發(fā)器之設計，溫度條件決定后予以決定.冷卻能力、.管距、散熱片厚度、散熱片節(jié)距；前面風速一般取0.9 1.4m /s4散熱器之設計，atCT=54.6、ET=5.2Wcomp=2230W散熱量Q= 3750+2230wx0.86= 5667kcal/hr (1w=0.86kcal/hr)回風溫度Tin=35出風溫度=一般為Tin+15=50(sharp)風量5667=Wout 60 1.080.24(50-35)t= 24.3m3 /min5 Propeller選用及管排之設計水系統(tǒng)水泵揚程(H)泵出入口能量差(進出水壓力差r)(流速平方差2g)壓力表處高度差水泵推動水所需要的功率=rQH(kgm/s)kw=( rQH )6120推動水泵所需要的馬達功率=軸功率kw=( rQH )(6120)練習：離心式水泵資料壓力kg/cm2表高度差m管徑cm流量LPM比重kg/cm3效率出水705.10.378983.20.78入水0.3507.60.378983.2H(進出水壓力差r)(流速平方差2g)壓力表處高度差=68.2m軸功率kw=( rQH )(6120)=5.29kw水泵運轉(zhuǎn)特性曲線練習一水泵1170rpm，揚程：H=490-0.26Q2管路阻力：HR=100+1.5Q2若單一水泵運轉(zhuǎn)其流量(工作點)H= HRQ=14.9 gpm若二臺水泵并聯(lián)其流量(工作點)管路流量為原流量1/2倍490-0.26(Q/2)2=100+1.5Q2Q=15.8 gpm若二臺水泵串聯(lián)其流量(工作點)管路揚程為原揚程2倍2(490-0.26Q2)=100+1.5Q2Q=20.9 gpm孔蝕現(xiàn)象:泵吸入口壓力小于水飽和蒸氣壓而產(chǎn)生氣泡加壓后氣泡破裂而產(chǎn)生振動與噪音解決方法:泵吸入口壓力要大于水飽和蒸氣壓；此壓力稱凈正吸入水頭NPSHNPSHRNPSH水泵定律:Q1/Q2=N1/N2H1/H2=(N1/N2)2KW1/KW2=(N1/N2)2練習預估改變轉(zhuǎn)速或葉輪尺寸后，泵浦的性能的變化轉(zhuǎn)速1450RPM；流量4 CMM；揚程H=25m；軸功率20kw轉(zhuǎn)速降為750RPM；其流量變?yōu)?.07 CMM；揚程H=6.69m；軸功率2.77 kwQ1及h1是系統(tǒng)操作點，流量400加侖/分鐘，揚程45英呎。泵浦的運轉(zhuǎn)狀態(tài)是在Q2及h2。其中Q2及h2目前未知，由下式當改變h2值，可得Q2值，依此計算一直到Q2及h2落在泵浦性能曲線上。得到Q2 = 477加侖/分鐘，h2 = 64英呎，該點泵浦效率約78%，轉(zhuǎn)速約1467 rpm(400 / 477 * 1750 = 1467 )。再由泵浦制動馬力的公式計算出所需馬力數(shù)=流量=泵浦在設計點的揚程=泵浦在Q2及h2操作點的效率空調(diào)水配管采用鍍鋅無縫鋼管(GIP)PVC管密閉式、開放式概念空調(diào)密閉冰水系統(tǒng)配管方式可分為直接回水配管與逆回水配管設計逆回水配管法，各回路空調(diào)設備盤管壓降要一樣，若實際上每一回路空調(diào)設備盤管壓力降不同，既使使用逆回水配管法，也無法使系統(tǒng)流量均衡。因此在密閉管路宜采直接回水配管法，再加上平衡閥的適當安裝調(diào)整較妥。水管路摩擦損失與流體黏度、比重、流速；管子的粗造、長度、管徑有關。選用管徑步驟：繪制管路圖計算各管段水流量設定管路摩擦損失38m / 100m由圖決定管徑再驗證流速是否合宜否則重復步驟21.冷卻水管流量80 GPM流速不可超過5.0 ft/s-管徑？2.冷卻水管流量6 CMH流速不可超過1.2 m/s-管徑？水箱靜壓:P=DH+1ATM管子P=PA-PBQ2摩擦損失=f*(L/D)*(V2/2g)配件摩擦損失=K*(V2/2g)KV:15水流過閥件產(chǎn)生1bar的流量(CMH)避免空調(diào)系統(tǒng)能源浪費及冷熱不一水系統(tǒng)要保持三個條件每臺送風機空調(diào)箱需達到設計流量控制閥壓插變化不宜太大依次測與二次測水量熱交換量要相配合比例觀念先建立方法一:補償法:1.適用沒有裝分歧閥的管路系統(tǒng)1.最遠程的閥當參考閥2.將參考閥調(diào)整到設計的流量,調(diào)好后就不要再動了3.調(diào)整其他閥的流量,會改變參考閥的流量,此時需配合分歧閥保持參考閥流量4.不變,并調(diào)妥其他閥流量。5.需要二人以上操作方法二:TA法:2.適用有裝分歧閥的管路系統(tǒng)3.啟動水泵4.分歧閥全開5.調(diào)整各回路的平衡閥到50%的開度(2.0)6.清除紀錄8427.歸零8.連接好高低壓管9.41P0M1回路的平衡閥數(shù)量41NO？TYPE SIZE輸入流量？輸入位置？回路的平衡閥全關恢復原位置重復10.NO？TYPE SIZE輸入流量？輸入位置？回路的平衡閥全關恢復原位置11.直到回路的平衡閥全做完12.再作分歧閥13.完畢后會自動計算回路的平衡閥建議位置14.再調(diào)分歧閥位置直到需求的總水量15.重新檢測回路的平衡閥流量是否正確調(diào)整完畢再將數(shù)據(jù)儲存起來1.2P？M？NO？1TYPE SIZE輸入位置？2.顯示流量1YES冰水高低壓力開關設定559冷凍空調(diào)講義表單的頂端表單的底部冰水主機冷卻水進出溫度機種冷媒低壓開關高壓開關干式30/ 35水冷R-222kg/c20kg/cR -134a1kg/c12.5kg/c32/ 37R-222kg/c20kg/cR -134a1kg/c12.5kg/cR -410A3.5kg/c30kg/c氣冷R-222kg/c26kg/cR -134a1kg/c17kg/cR -410A3.5kg/c40kg/c滿液式水冷R-223.8kg/c20kg/cR -134a1.7kg/c12.5kg/c