鐘呂水利樞紐鋼筋混凝土面板堆石壩設計說明書

摘 要鐘呂水利樞紐是以發(fā)電為主,同時兼顧灌溉、供水、防洪及養(yǎng)殖等綜合利用效益的跨流域開發(fā)的水利水電樞紐工程。在明確了建設目的并具有了建設依據和條件后設計的樞紐概況如下：擋水建筑物為鋼筋混凝土面板堆石壩，最大壩高 55.5 米，主壩軸線長 220 米，上下游邊坡均為 1：1.55，正常蓄水位 276.6m，設計洪水位 277.7m，校核洪水位 279.2m。電站裝機 6400kW，設計水頭 174 米，保證出力 1461kW。設計主要內容為：1、根據防洪要求，對水庫進行洪水調節(jié)計算，最終確定壩頂高程為280.0m； 2、通過分析，對可能的方案進行比較，確定樞紐組成建筑物的型式、輪廓尺寸及水利樞紐布置方案；3、詳細做出大壩設計，通過比較，確定大壩的基本剖面和輪廓尺寸，擬定地基處理方案與壩身構造，進行水力、靜力計算；4、確定趾板等的構造并進行初步設計階段的施工組織設計；5、進行專題的設計：技術標的施工組織設計及進度計劃。本次設計以已建的混凝土面板堆石壩為參考，在注重各細部獨立分項設計的同時，綜合考慮了整體工程的統(tǒng)一性。在專題的編寫中參考實際工程招投標階段的施工組織設計文件，對本工程各分部工程進行詳細的設計，編寫了適合本工程施工階段的施工組織設計文件和施工總進度計劃。在設計過程中充分運用所學知識，廣泛參考堆石壩設計、施工方面的相關書籍，嚴格遵照規(guī)范的規(guī)定進行設計，體現了本設計的科學性、規(guī)范性。關鍵詞：鋼筋混凝土面板堆石壩 施工組織設計 進度計劃AbstractThe purpose of this design is to develop the water resources of Zhonglv Basin,constructing a power-based, taking into account irrigation, water supply, flood protection and aquaculture Etc. of comprehensive utilization efficiency, such as the development of inter-basin water conservancy and hydropower project.After clearing the purpose of the construction , having the basis and conditions of the construction the project is designed as follows:Water retaining works is concrete faced rock-fill dam ,height of 55.5m, the length of the main dam is about 220m,the upstream slope and downstream slope both are 1:1.55. the normal water level is 276.6m,the design flood level is 277.7m and the check flood level is 279.2m.The basin installs 6400kW,the design head of power station is 174m, the firm capacity is 1461kW.The primary coverage of the design is: 1.According to the flood control requirements,do the computation for storage routing of reservoir ,finalize the crest elevation of 280.0m.2. Through analysis, compare and choose the possible scheme, determine the composition of buildings type of the project, outline, and project layout scheme;3. Through dam design and comparison,determine the basic section and the size of the buildings,choose the scheme for foundation treatment and the construction of dam, and do hudraulic and static calculation.4.Determine the toe slab structure and do construction organization planning of the preliminary design phase.5.The second major works: construction organization planning of technical tender and progress schedule.The design is refer to the general CFRD .In the design process which is full use of the knowledge, extensive reference to the dam design, construction and other related books, and design within the provisions regulating, the design reflects the scientific and standardized.Key words: Reinforced Concrete Face Rockfill Dam Construction Organization Planning Progress Schedule - III -目 錄摘 要 .1Abstract.2第一章 綜合說明 .11.1 工程特性表 .11.2 建設目的和依據 .21.3 建設的條件 .21.4 建設的規(guī)模及綜合利用效益 .31.4.1 建設規(guī)模 .31.4.2 綜合利用效益 .3第二章 自然地理條件 .42.1 地形條件 .42.2 水文特性 .42.3 工程地質條件 .42.3.1 庫區(qū)工程地質 .52.3.2 壩址工程地質 .52.3.3 引水發(fā)電隧洞工程地質條件 .72.4 氣象、地震及其他 .82.4.1 氣象、地震 .82.4.2 天然建筑材料 .8第三章 設計條件和設計依據 .93.1 設計任務 .93.2 設計依據 .9第四章 洪水調節(jié)計算 .104.1 洪水調洪演算 .104.1.1 洪水調洪演算原理 .104.1.2 洪水調洪演算方法 .124.2 洪水標準分析 .124.3 泄水建筑物的型式選擇 .124.4 調洪演算及泄水建筑物尺寸的確定 .134.4.1 調洪演算過程 .144.4.2 洪水過程線的模擬 .144.4.3 計算公式 .15- IV -4.4.4 計算結果 .154.4.5 方案選擇 .164.4.6 壩頂高程的確定 .16第五章 主要建筑物型式選擇及樞紐布置 .195.1 樞紐等別及組成建筑物級別 .195.2 壩型選擇 .195.2.1 定性分析 .195.2.2 定量分析 .245.3 泄水建筑物型式選擇 .255.4 主要建筑物型式 .255.4.1 擋水建筑物 混凝土面板堆石壩 .255.4.2 泄水建筑物 正槽溢洪道 .255.4.3 水電站 .25第六章 第一主要建筑物設計 .266.1 大壩輪廓尺寸及防浪墻設計 .266.1.1 壩頂高程及壩頂寬度 .266.1.2 壩體分區(qū) .266.1.3 壩坡與馬道 .296.1.4 防浪墻設計 .296.2 堆石料設計 .366.2.1 堆石料基本特性參數 .366.2.2 主、次堆石料設計 .366.2.3 墊層、過渡層設計 .366.2.4 堆石體設計技術參數表 .386.2.5 堆石體填筑技術參數表 .386.3 鋼筋混凝土面板設計 .386.3.1 面板性狀 .396.3.2 面板厚度及寬度 .396.3.3 面板配筋 .406.4 壩坡穩(wěn)定分析 .406.4.1 計算原理及方法 .406.4.2 計算結果 .426.5 副壩設計 .436.5.1 副壩型式選擇 .43- V -6.5.2 副壩強度和穩(wěn)定驗算 .446.5.3 副壩與主壩的連接 .456.5.4 副壩的防滲設計 .466.6 細部構造設計及地基處理 .466.6.1 壩頂構造 .466.6.2 護坡設計 .466.6.3 分縫及止水 .466.6.4 壩基處理 .476.7 趾板設計 .496.7.1 趾板的作用 .496.7.2 趾板的體型及定線 .496.7.3 趾板剖面設計 .516.7.4 趾板的分縫及配筋 .546.7.5 趾板的地基開挖和處理 .556.8 工程量匯總 .556.8.1 堆石壩各分區(qū)工程量 .566.8.2 趾板工程量 .576.8.3 混凝土面板工程量 .576.8.4 副壩工程量 .586.8.5 防浪墻工程量 .58第七章 施工組織設計 .597.1 基本資料分析 .597.1.1 工程概況 .597.1.2 施工條件分析 .597.1.3 有效工日分析 .617.2 施工導流 .617.2.1 導流標準 .617.2.2 導流方案 .617.2.3 大壩施工分期 .627.2.4 度汛方案 .627.2.5 導流建筑物設計及布置 .627.3 主體工程施工 .657.3.1 堆石體施工 .657.3.2 混凝土工程施工 .70- VI -7.3.3 導流隧洞施工 .737.4 施工交通 .787.4.1 施工交通布置原則 .787.4.2 施工交通布置 .787.4.3 施工道路維護 .807.5 施工總布置 .807.5.1 布置原則 .807.5.2 施工總布置 .807.6 施工總進度 .81參考文獻 .82小結 .84- 1 -第一章 綜合說明1.1 工程特性表表 1-1 工程特性表序號及名稱 單 位 數 量 備 注一、水庫流域面積 km2 33正常高水位 m 276.6死水位 m 248.0設計洪水位 m 277.7校核洪水位 m 279.2設計泄洪流量 m3/s 217.5校核泄洪流量 m3/s 316.0總庫容 萬 m3 2154.8死庫容 萬 m3 172.0二、大壩壩型 混凝土面板堆石壩壩頂高程 m 280.0防浪墻頂高程 m 281.2壩頂寬度 m 8.0最大壩高 m 55.5上游壩坡 11.55下游壩坡 11.55主壩壩軸線長 m 220副壩型式 重力式擋墻副壩壩軸線長 m 64導流洞型式 圓形斷面導流洞進口底高程 m 227.5導流洞出口底高程 m 226.5導流洞半徑 R m 2.4導流洞長度 m 200- 2 -續(xù)表 1-1 工程特性表序號及名稱 單 位 數 量 備 注三、溢洪道溢流前緣凈寬 m 10堰頂高程 m 273設計流量 m3/s 217.5校核流量 m3/s 316.0閘門型式 平板閘門尺寸（寬×高） m2 10×6四、廠房系統(tǒng)1動能指標最大凈水頭 m 174.0額定水頭 m最小水頭 m引用流量 m3/s 5.0額定出力 kW 6400保證出力 kW 14612廠房廠房型式 地面式廠房面積 m2 31.5×15.7主廠房寬度 m 10.8機組臺數 2機組安裝高程 m 103.0水輪機型號 HL110-WJ-76發(fā)電機型號 SFW-J3000-6/1480開關站面積 m2 11.5×27.251.2 建設目的和依據鐘呂水利樞紐工程是以發(fā)電為主，同時兼顧了灌溉、供水、防洪及養(yǎng)殖等綜合利用效益的跨流域開發(fā)的水利樞紐工程。1.3 建設的條件- 3 -建設資金基本到位，施工準備工作已經就緒。1.4 建設的規(guī)模及綜合利用效益1.4.1 建設規(guī)模本電站裝機 6400 kW，保證出力 1461kW。廠房總面積為 31.5×15.7。開關站尺寸為 11.5×27.25。水庫總庫容（校核洪水位以下的全部庫容）為 2154.8 萬 m³。1.4.2 綜合利用效益1.4.2.1 發(fā)電裝機 6400kW，電站設計水頭為 174m，多年平均發(fā)電量為1700×104kW·h，保證出力為 1461kW。本電站裝 2 臺 3200kW 機組，正常蓄水位為 276.6m，引水式發(fā)電，引水隧洞布置在右岸山體中，最大引用流量為5m³/s。廠房位于段莘水江灣湖山村左岸下游 340m 處，地面式，總面積為31.5×15.7，其中主廠房寬 10.8m，主廠房內安裝二臺 HL110-WJ-76，配 SFW-J3000-6/1480 的水輪發(fā)電機組，機組安裝高程為 103m，開關站位于廠房的左上側，尺寸為 11.5×27.25。1.4.2.2 灌溉下游利用發(fā)電尾水灌溉，上游增加灌溉面積 1.0 萬畝。1.4.2.3 供水供鐘呂村及其下游村民生活用水。1.4.2.4 防洪可減輕洪水對鐘呂村及下游江灣鎮(zhèn)的威脅，要求設計洪水最大下泄量限制為230m³/s。1.4.2.5 漁業(yè)水庫蓄水后，正常蓄水位時水庫面積 1.09km²，為發(fā)展養(yǎng)魚等水產養(yǎng)殖業(yè)創(chuàng)造了有利條件。- 4 -第二章 自然地理條件2.1 地形條件鐘呂水庫位于江西婺源縣樂安河一級支流曉港水的鐘呂村上游約 160m 處，壩址以上控制流域面積 33km²。曉港水在鐘呂村上游約 300m 處，由兩支水系匯合而成，其中東支發(fā)源于石耳山，南支發(fā)源于清灣頭尖，河流在曉港村匯入樂安河，本流域上游為中低山區(qū)，山勢陡峭，中下游為低山丘陵區(qū)，山體凌亂，沖溝發(fā)育。2.2 水文特性據水文資料推算，壩址處多年平均流量 1.28m³/s，多年平均總徑流量 4040萬 m³；經頻率分析：p=0.1%的洪峰流量為 551.5m³/s,三日洪量為 1569 萬m³，p=2%的洪峰流量為 364.5m³/s,三日洪量為 965 萬 m³。流域多年平均降雨值2047.7mm。流域河段多年平均輸砂量為 0.29 萬噸，泥沙容重估算為 1.3t/m³。估計水庫淤積年限與高程關系見表 2-1。表 2-1 淤積年限與高程關系表淤積年限（年） 泥沙淤積量（萬 m³） 淤積高程（m）50 11.05 236.08100 22.1 237.78水庫水位庫容關系曲線見表 2-2。表 2-2 水庫水位-庫容關系曲線表水位（m） 227.5 236.08 237.78 248 276 278.11庫容（10 4m³） 0 11.05 22.1 172.0 1910.0 2145.2壩址水位-流量關系曲線見表 2-3。水位(m) 227.5 228.0 228.5 229.0 229.5 230.0 230.5流量0 6.0 28.9 66.77 121.97 196.05 281.78- 5 -表 2-3 壩址水位-流量關系曲線表2.3 工程地質條件2.3.1 庫區(qū)工程地質庫區(qū)屬構造剝蝕低山地貌，山勢陡峭，分水嶺雄厚，地形封閉，植被良好， 未見滑坡等不良物理地質現象。組成庫岸及庫盆的地層巖性主要為前震旦系板溪群的千枚狀綠泥絹云母板巖，千枚巖和變質砂巖。庫區(qū)巖石受多次構造運動的影響，斷層和裂隙發(fā)育，巖石的褶皺和撓曲也很常見，構造行跡以北東向壓扭性為主，常見有北西向張扭性斷裂和近東西向平推斷層，未見有較大的導水斷裂連通庫外。庫區(qū)地下水類型主要為第四系松散堆積物孔隙潛水和基巖裂隙水，受大氣降水補給，排泄于河谷與河床，庫岸山體地下水位較高，一般在 300m 高程以上，組成庫岸及庫盆的巖石表部透水性強，但深部巖石透水性微弱，屬相對不透水層。庫區(qū)工程地質良好，水庫蓄水后，不存在永久滲漏、岸邊再造、浸沒及水庫誘發(fā)地震等問題。2.3.2 壩址工程地質2.3.2.1 地貌 壩址區(qū)屬構造剝蝕低山地貌，山頂高程為 280450m，壩區(qū)河床較寬，約2050m，為一“U”型河谷，兩岸山坡不對稱，左岸山體雄厚，山坡角 3040 度，右岸山體較為單薄，山坡角 2030 度，且在右岸有一低矮埡口，頂高程約276m，壩址區(qū)沖溝發(fā)育，且切割較深，未見滑坡等不良物理地質現象，自然邊坡穩(wěn)定。2.3.2.2 地質巖性壩址區(qū)出露的地層巖性為前震旦系板溪群第四段綠泥絹云母千枚巖夾變質砂巖，第四系松散堆積物及變質輝常巖，其巖性特征為：(1)泥絹云母千枚巖：灰綠色，主要礦物成分為絹云母、石英、長石、綠泥石等，千枚狀構造，其余碎屑顯微鱗片狀構造，巖石撓曲和褶皺常見，片理極發(fā)育，(m³/s)- 6 -巖層產狀 N40°60°E，NW0.7；弱風化巖石0.55 。飽和抗壓強度：微新巖石40MPa；弱風化巖石25MPa。其他實驗參數見表 2-4。表 2-4 堆石試驗參數表組別 試驗干密度 （g/cm³） C(KPa) K n Rf G F DA 2.10 47 38.58 80 0.35 0.82 0.46 0.20 1.5B 2.05 60 37.72 60 0.32 0.81 0.43 0.18 1.8- 8 -2.3.3 引水發(fā)電隧洞工程地質條件引水發(fā)電隧洞通過地段屬低山地貌區(qū)，山頂高程 300400m 相對高程100200m，隧洞區(qū)沖溝發(fā)育，山體切割較深且較零亂，地表植被發(fā)育，未見有不良物理地質現象。隧洞圍巖由絹云母千枚巖、變質粉砂巖、凝灰質千枚巖與粉砂質板巖 層。絹云母千枚巖偶夾粉砂質板巖及粉砂質板巖等組成。巖石層面裂隙極發(fā)育、褶皺、撓曲嚴重，斷層發(fā)育切規(guī)模大，性狀差，其中絹云母千枚巖、凝灰質千枚巖水理性質較差，且遇水易軟化，軟化系數低，凝灰質千枚巖成分復雜，還易于風化。絹云母千枚巖與凝灰質千枚巖在洞線出露的長度占洞線總長的 19%，說明洞線圍巖大部分由絹云母千枚巖與凝灰質千枚巖構成。根據工程類比可知：千枚巖的單軸飽和抗壓強度為 1640Mpa，軟化系數0.630.93，屬半堅硬較軟化，抗水性較差的片狀（薄層狀）巖體。2.4 氣象、地震及其他2.4.1 氣象、地震流域內氣候：流域內多年平均氣溫 16.7，以一月份平均氣溫 4.6為最低，七月份平均氣溫 28為最高，歷年極端最高氣溫 41，極端最低氣溫-11。風速及吹程：多年平均最大風速 12.6m/s，吹程 1.6km。地震烈度：壩址及庫區(qū)地震烈度屬度以下，設計時可不考慮地震荷載。降 雨 量：流域多年平均降雨均值 2047.7mm。2.4.2 天然建筑材料2.4.2.1 砂礫石料壩址流域砂礫石料貧乏，但在江灣水和段莘水流域有梨苗場和古玩料場，距大壩約 1015km,有公路相通，運輸方便。梨苗場 、古玩料場均為砂卵（礫）石混合料，砂卵（礫）石儲量豐富，質量良好，滿足工程要求。2.4.2.2 堆石料壩址附近廣泛分布綠泥絹云母千枚巖，弱至微風化巖石，巖性較堅硬，力學強度較高，質量較好，儲量豐富，可作為大壩堆石料。壩址附近粘土很少，壩址上下游有一定的粘土分布，均為當地農民耕地。- 9 -第三章 設計條件和設計依據3.1 設計任務在對原始材料進行綜合分析的基礎上，并結合本次設計的專題研究，要求：(1)根據防洪要求，對水庫進行洪水調節(jié)計算，確定壩高程及岸坡溢洪道尺寸；(2)通過分析，對可能的方案進行比較，確定樞紐組成建筑物型式，輪廓尺寸及水利樞紐布置方案；(3)詳細做出大壩設計，通過比較，確定壩的基本剖面與輪廓尺寸，擬定地基處理方案和壩身結構，進行水力、靜力計算；(4)進行專題的設計：技術標的施工組織設計；對總進度計劃編制進行深入研究。3.2 設計依據包括相關參考文獻、主要設計規(guī)范以及上級機關批文。(1)中華人民共和國水利部.混凝土面板堆石壩設計規(guī)范.北京: 中國水利水電出版社，1998(2)中華人民共和國水利部.水利水電工程土工合成材料應用技術規(guī)范（SL/T225-98）.北京：中國水利水電出版社，1998(3)中華人民共和國水利部.水工建筑物荷載設計規(guī)范.北京：中國水利水電出版社，1998(4)中華人民共和國水利部.水利水電工程等級劃分.北京：中國水利水電出版社，2000(5)中華人民共和國水利部.水工擋土墻設計規(guī)范.北京：中國水利水電出版社，2007- 10 -第四章 洪水調節(jié)計算4.1 洪水調洪演算4.1.1 洪水調洪演算原理洪水在水庫中運行時，水庫沿程的水位、流量、過水斷面、流速等均隨時間而變化，其流態(tài)屬于明渠非恒定流。根據水力學，明渠非恒定流的基本方程，即圣維南方程組為：連續(xù)性方程： （4-1）0sQt運動方程： （4-2）21Kvgz式中： 過水斷面面積 (m²)； 時間（s） ；t 流量（m³/s） ；Q 沿水流方向距離（m） ； 水位（m） ；Z 重力加速度(m/s²)；g 斷面平均流速(m/s)；v 流量系數(m³/s)。K一般采用簡化的近似解法，長期以來，普遍采用瞬時法，即用有限差值來代替微分值，并加以簡化，以近似地求解一系列瞬時流態(tài)。瞬時流態(tài)法將式(4-1)進行簡化而得出基本公式，再結合水庫的特有條件對基本公式進行簡化，得出用于水庫調洪計算的實用公式：（4-3）tVtqQq 12121)()(式中： ， 分別為計算時段初、末的入庫流量 (m³/s)；12 計算時段中的平均入庫流量 (m³/s) ， =( + )/2；Q12， 分別為計算時段初、末的下泄流量(m³ /s)；1q2 計算時段中的平均下泄流量(m3/s)， ；/21q- 11 -， 分別為計算時段初、末水庫的蓄水量(m 3)；1V2 與 之差；12 計算時段。t公式(4-3)表示為一個水量平衡方程式，表明：在一個計算時段內，水庫水量與下泄水量之差即為該時段中水庫蓄水量的變化。顯然，公式中并未計入洪水入庫處至泄洪建筑物間的行進時間，也未計入沿程流速變化和動庫容等影響，這些因素均是其近似性的一個方面。當已知水庫入庫洪水過程線時， 、 、 均為已知， 、 ，則是計算1Q21Vq時段 開始時的初始條件。于是，式(4-3)中的未知數僅剩下 、 ，當前一時段t 2的 、 求出后，其值即成為后一時段的 、 值，使計算能逐步地連續(xù)進行下2Vq1Vq去。僅一個方程來求解 、 是不可能的，必須再有一個方程式 ，與2Vq 2()qf式(4-3) 聯立，才能同時解出 、 的確定值，假定暫不計及自水庫取水的興利部2門瀉向下游的流量，則下瀉量 是泄水建筑物瀉流水頭 的函數，而當泄洪建筑H物的型式、尺寸等已確定時(4-4)BqfA式中： 系數，與泄洪建筑物的型式、尺寸、閘孔開度及淹沒系數有關；A 指數，對于堰流 一般等于 3/2，對于閘孔出流一般 =1/2。B B根據水力學公式， 與 的關系曲線可求。若是堰流 即為庫水位 Z 與堰頂HqH高程之差；若是閘孔出流 即為庫水位 Z 與閘孔中心線高程之差。因此可以根據與 的關系曲線求出 Z 與 的關系曲線 ，并且由庫水位 Z，又可借助Hq qf于水庫容積特性曲線 ，求出相應的水庫蓄水容積 ，則式(4-4)可用下泄VfV流量 與庫容 的關系曲線代替，即 ，與式 (4-3)聯立方程組，求解 、fV2V。2q當水庫承擔下游防洪任務時，要求保持 不大于下游允許的最大下泄流量q時，就要利用閘門控制流量 ，但計算的基本公式和方法與上述一致。max本設計泄水建筑物是正槽溢洪道。采用閘門全開式泄洪，故下泄流量是， 即為庫水位 Z 與堰頂高程之差，由于資料有限僅有 0.1%和 2%的流32qAH量及其對應的三日洪峰流量，無法描繪出洪水過程線，故采用三角形法擬畫出洪水過程線（具體做法見本章 4.4 節(jié)） 。本設計中進行調洪演算是為了定出設計、校核水位及相應的下泄流量，已知下泄量與水頭的關系曲線（即式 4-4） ，通過假定- 12 -下泄流量 ，可利用洪水過程線計算出水庫蓄水量 ，通過 可查出對應q VfZ的水位，得到 曲線，通過兩條 q-Z 曲線即得到設計、校核水位及相應流fZ量。4.1.2 洪水調洪演算方法進行洪水調節(jié)計算的方法很多，目前常用的是：列表試算法，圖解法。由于本樞紐工程是以發(fā)電為主要任務，故本設計中以引水發(fā)電流量作為起調流量（5m³/s） 。本設計采用圖解法進行洪水調洪演算。4.2 洪水標準分析根據水利水電工程等級劃分及洪水標準SL2522000，本樞紐工程工程等別為三等，工程規(guī)模為中型。主要水工建筑物級別為 3 級，次要水工建筑物級別為 4 級。參照山區(qū)、丘陵區(qū)水利水電工程永久性水工建筑物洪水標準，3 級水工建筑物設計情況洪水重現期采用 50100 年，校核情況洪水重現期采用10002000 年，故本設計由給定的資料情況，采用以下洪水標準：設計情況，采用 50 年一遇的洪水標準P=2%的洪峰流量為 364.5 m³/s,三日洪量為 965 萬 m³。校核情況，采用 1000 年一遇的洪水標準p=0.1%的洪峰流量為 551.5 m³/s,三日洪量為 1569 萬 m³。4.3 泄水建筑物的型式選擇水利樞紐中的泄水建筑物一般包括設于河床的溢流壩、泄水閘、泄水孔，設于河岸的溢洪道、泄水隧洞等。本設計采用壩型為混凝土面板堆石壩，因此泄水建筑物一般不布置在河床。下面根據本工程的地形、地質條件，對正槽溢洪道、側槽溢洪道及泄水隧洞這三種泄水建筑物進行比較選擇。泄水隧洞布置得一般原則是：地質條件好，路線短，水流順暢，與樞紐其他建筑無相互不良的影響。洞線宜選擇在沿線地質構造簡單、巖體完整穩(wěn)定、巖性堅硬，上覆巖體厚度大，水文地質條件有利和施工方便的地段。避開圍巖破碎、地下水位高或滲水量很大的巖層和可能坍塌的不穩(wěn)定地帶，同時防止洞身離地表太淺。本工程壩址區(qū)地處華夏系及新華夏系構造復合部位，壩址區(qū)斷層裂隙發(fā)育，- 13 -巖石破碎，巖層坍塌和撓曲常見。壩址區(qū)巖石的透水性及相對不透水層經先導孔壓水試驗，左岸相對不透水層埋深 1024 米，上部透水層 q 值為 6.7196.7Lu，大者達到 341.7Lu，屬中等-嚴重透水層。本工程最大壩高 55.5 米，正常蓄水位 276.6 米，因此要避開透水層而布置泄水隧洞，工程量顯然很大，而且本工程地質條件不好，故不采用隧洞泄洪。河岸溢洪道是布置在攔河壩壩肩或攔河壩上游水庫庫岸的泄洪通道，上游水庫多余的來洪經此泄往下游河床，常以堰流方式泄水，有較大的超泄能力。包括兩種型式：正槽溢洪道過堰水流方向與堰后泄槽縱軸線方向一致；側槽溢洪道過堰水流過堰后急轉近 90°，再經泄槽下泄。從地質條件上來說，溢洪道應力爭位于較堅硬的巖基上，但較泄洪隧洞要求較低，但在地基條件差的基巖上，要注意襯砌和防沖的設計。同時對于堆石壩而言，河岸溢洪道可與壩體相接，從而既可減少溢洪道的開挖量，也可以減少壩體的填筑量。因此，本工程泄水建筑物采用河岸溢洪道。正槽溢洪道在水力學上的特點是，泄流能力完全由堰的型式、尺寸以及堰頂水頭決定，過堰流量穩(wěn)定于某一值后，泄槽各斷面的流量也隨之都達到同一值，故水流平順穩(wěn)定，運用安全可靠，另外，結構簡單、施工方便。側槽溢洪道在當水利樞紐的攔河壩難以本身溢流，且河岸陡峭，布置正槽溢洪道將導致巨大的開挖量時，可能成為比較經濟的泄水建筑物。與正槽溢洪道相比，側槽溢洪道前緣可少受地形限制，而向上游庫岸延伸，由增加溢流前緣寬度而引起開挖量增加較少，從而可以以較長的溢流前緣寬度換取較低的調洪水位，或換取較高的堰頂高程。本工程的溢洪道布置在左岸，岸坡較陡優(yōu)選側槽溢洪道，但是，溢洪道的興建需要注意和解決的問題是，高水頭、大流量及不利地形地質條件下，高速水流引起的一系列水力學和結構問題，而側槽溢洪道的水流現象復雜，進槽水流須立即轉彎近 90°，再順槽軸線下泄，對每一個不同的側槽斷面，其所通過的流量是不相同的，同時水流在槽中形成螺旋流?？紤]到側槽溢洪道水流現象的復雜，而且本工程壩址區(qū)地處華夏系及新華夏系構造復合部位，出露的地層古老，經歷了多次構造運動，壩址區(qū)斷層裂隙發(fā)育，巖石破碎，巖層褶皺和撓曲常見。若采用側槽溢洪道，考慮側槽內流態(tài)復雜，則側槽及泄水段的襯砌工程含量很大；同時考慮到堆石壩溢洪道可緊靠壩體布置這一優(yōu)點，同時由于本樞紐的壩體不是很高，正槽溢洪道的開挖量不會增加很大。綜上所述，結合本工程的地形、地質條件，泄水建筑物采用正槽溢洪道，布- 14 -置于左岸與壩體相接。4.4 調洪演算及泄水建筑物尺寸的確定4.4.1 調洪演算過程通過洪水資料，由三角形法作出設計情況和校核情況下的洪水過程線，假定不同的下泄流量 ，由洪水過程線求出庫容 ，由庫容 ，查水位庫容曲線，qV得到相應的水庫水位 ，從而可作出設計洪水和校核洪水對應的 曲線；假Z ZQ定堰高、堰寬，確定起調流量之后，根據公式 ,又可作出一條溢23HgmBQ洪道下泄能力曲線，即 曲線。將 曲線和 曲線繪制在同一個坐HQZ標系中，由圖中相應交點即可確定的下泄流量 和洪水位 的值。4.4.2 洪水過程線的模擬由于本設計中資料有限，僅有 、 的洪峰流量及相應的三日洪2%p0.1量，無法準確畫出洪水過程線。本設計中采用三角形法模擬洪水過程線，并在曲線形狀上盡量擬合為 P 型。根據洪峰流量和三日洪水總量，可大致作出一個三角形，根據水量相等原則，對三角形進行修正，得到兩條模擬的洪水過程線。 圖 41 設 計 洪 水 過 程 線 (流 量 (/（ h）圖 4-1 設計洪水過程線- 15 -（ h）流 量 (/圖 42 校 核 洪 水 過 程 線 (圖 4-2 校核洪水過程線4.4.3 計算公式計算采用公式：（4-3/2QmBgH5）式中：側收縮系數； m流量系數，m=0.502；B溢流孔口凈寬； H堰上水頭。注：1、由于在初步設計是不考慮淹沒出流的情況，故淹沒系數直接取為 1。2、由水力學可知 ；單孔閘門，則 ；001.2()knBn圓弧邊墩，則 ，由上可得上述公式簡化為： 。0.7k 0.4HB4.4.4 計算結果表 4-1 調洪演算方案匯總表方案堰頂高程(m)堰頂寬度B(m)設計洪水位H(m)設計下泄流量Q(m³/s)校核洪水位H(m)校核下泄流量Q (m³/s)設計情況單寬流量Q/B（m²/s）1 7 276.9 200.0 278.7 284.2 28.6 2 8 276.6 216.3 278.2 306.2 27.0 3 9 276.3 229.7 277.8 323.3 25.5 427110 276.1 243.8 277.5 338.3 24.4 5 7 277.6 187.8 279.5 273.3 26.8 6 272 8 277.3 204.3 279.0 295.0 25.5 - 16 -7 9 277.1 218.3 278.6 310.8 24.3 8 10 276.8 230.0 278.3 327.2 23.0 9 7 278.3 177.5 280.2 263.6 25.4 10 8 278.1 191.7 279.8 283.6 24.0 11 9 277.9 204.5 279.5 300.0 22.7 1227310 277.7 217.5 279.2 316.0 21.8 13 7 279.1 165.4 281.0 251.6 23.6 14 8 278.9 178.5 280.6 271.8 22.3 15 9 278.7 191.4 280.3 288.5 21.3 1627410 278.5 200.0 280.0 303.1 20.0 17 7 279.8 154.0 281.8 241.0 22.0 18 8 279.6 166.5 281.4 260.0 20.8 19 9 279.4 177.6 281.1 276.0 19.7 2027510 279.2 187.4 280.8 289.5 18.7 4.4.5 方案選擇以上 20 個方案均滿足允許下泄流量，方案 3、4 的設計洪水位小于本設計的正常蓄水位，故舍棄。方案 5、9、13、14、15、17、18、19、20 的設計下泄流量均小于 200 m3/s，太小，故不采用。因此在剩余的1、2、6、7、8、10、11、12 方案中需通過經濟技術比較：本設計對此只做定性分析，同時也考慮與導流洞結合的問題。一般情況下堰頂高程越低，溢洪道開挖量越大；堰頂高程越高，溢流前緣寬度一定的情況下，大壩洪水位越高，壩頂高程越高，大壩工程量越大；溢流前緣寬度 B 越大，堰頂高程一定的情況下，溢洪道開挖量越大； Q/B 即單寬流量越大消能越困難，襯砌要求也高。方案1、2、6、7、8 堰頂高程相對正常蓄水位高差過大，方案 12 相對于方案10、11，設計洪水位和校核洪水位低，單寬流量小，故最終選擇方案 12：即堰頂高程 273m，溢流孔口凈寬 10m；該方案設計洪水位 277.7m，設計下泄流量217.5m3/s，校核洪水位 279.2m，校核下泄流量 316m3/s。4.4.6 壩頂高程的確定4.4.6.1 工程等別及建筑物級別和洪水標準的確定由校核洪水位 279.2m 查得相應水庫的總庫容為 2262 萬 m3，水電站裝機容量為 6400kW, ,根據水利水電工程等級劃分及洪水標準 （SL252-2000） ，本工程工程等別為三等，工程規(guī)模為中型，主要建筑物級別為 3 級、次要建筑物級別為4 級。水工建筑物為 3 級的洪水標準：設計下洪水重現期為 50100 年，校核下洪水重現期為 10002000 年。- 17 -4.4.6.2波浪要素計算本工程位于江西省南部，庫區(qū)屬于低山丘陵地貌， ，按碾壓式土石壩設計規(guī)范SL2742001，波浪要26.5Wms750D素的計算可采用鶴地水庫公式進行：（4-612%632.05()ghgDW）（4-7122.38()mL）上式中： 累積頻率為 2%的波高，m；2%h 平均波長，m。L為水面以上 10m 處的風速，正常運用條件下級壩，采用多年平均最大W風速的 1.5 倍；非常運用條件下的各級土石壩，采用多年平均最大風速。設計波浪爬高值根據工程等級確定，3 級壩采用累積頻率為 1%的爬高值 。%1h按上述公式算出的為 ，再根據頻率法按下表可得出 。%2h%1h表 4-2 不同累積頻率下的波高與平均波高比值 p/pmh0.01 0.1 1 2 4 5 10 14 0.1 3.42 2.97 2.42 2.23 2.02 1.95 1.71 1.60.10.2 3.25 2.82 2.3 2.13 1.93 1.87 1.64 1.54波浪中心線高出計算靜水位 按下式計算：zh（4-mzLHct2%18）4.4.6.3 擋墻頂高程的確定根據碾壓式土石壩設計規(guī)范公式(5.3.1)，堰頂上游 L 型擋墻在水庫靜水位以上高度按下式確定：AeRy%1 （4-9）式中：y壩頂超高；- 18 -R最大波浪在壩坡上的爬高，按 h1%算；e最大風雍水面高度，按下式算：（4-1020.36cosvDegH）安全超高，根據碾壓式土石壩設計規(guī)范 5.3.1 規(guī)定取值。 A表 4-3 安全超高匯總表Y R e A正常水位 3.25 2.55 0.002136 0.70 設計水位 3.25 2.55 0.002089 0.70 校核水位 1.93 1.53 0.000902 0.40 表 4-4 壩頂高程確定表方案 121 正常蓄水位 276.6 3.25 279.85 防浪墻頂高程 壩頂高程2 設計洪水位 277.7 3.25 280.95 3 校核洪水位 279.2 1.93 281.13 281.2 280.0 考慮施工方便和施工的精度，防浪墻頂高程為 281.2m，根據混凝土面板堆石壩設計規(guī)范5.4.4 要求，防浪墻頂高于壩頂 1.2m，則壩頂高程為防浪墻頂要高出壩頂 11.2m，本設計取 1.2m,則壩頂高程為 280.0m。4.4.6.4 閘門設計堰寬 B=10m，單扇閘門擋水，選用平板閘門。閘門的高度由擋正常蓄水位確定，取 6m；則其寬高比 10/6=1.7，在 1.62.0 的范圍之內，滿足閘門定型制造要求。另外布置時將閘門放在堰頂偏下游一些，以壓低水舌使其貼著堰面下泄。閘墩(邊墩 )的長度應滿足工作橋、交通橋及啟閉機等布置要求，取 8m。閘墩高度取決于閘門和啟閉機的形式，應保證開啟后的閘門底緣高出水庫最高洪水位，并留有一定安全超高，取為 8m，閘墩厚度取 2.0m。- 19 -第五章 主要建筑物型式選擇及樞紐布置5.1 樞紐等別及組成建筑物級別經調洪演算得，校核洪水位為 279. 2m，水電站裝機容量為 6400kW,水庫總庫容為 ，根據水利水電工程等級劃分及洪水標準SL252-2000，830.215m本工程等別為三等。B 江水利樞紐工程：工程等別為三等；主要建筑物級別：3 級；次要建筑物級別：4 級。5.2 壩型選擇壩型選擇是壩工設計中首先要解決的一個重要問題，因為它關系到整個樞紐的工程量、投資和工期。壩高、筑壩材料、地形、地質、氣候、施工和運行條件等都是影響壩型選擇的主要因素。5.2.1 定性分析5.2.1.1 各種常見壩型比較水利樞紐中的擋水建筑物攔河壩常見的主要型式有：重力壩、拱壩、支墩壩、土石壩及新型壩型如碾壓混凝土壩、面板堆石壩等。下面根據本工程的地形、地質條件和材料儲備情況對以上壩型進行比較，選擇適合的壩型。(1) 拱壩拱壩是在平面上呈凸向上游的擋水建筑物，借助拱的作用將上游水壓力的全部或部分傳給河谷兩岸的基巖。拱壩的工作原理：一是依靠拱的作用，將荷載傳給拱座；二是依靠懸臂梁的作用將荷載傳給基巖。其主要特點：1)受力條件好，河谷形狀深窄較好；2)壩體積小，主要依靠拱作用維持穩(wěn)定，自重作用影響不大；3)超載能力強，安全度高；4)抗震性能好；- 20 -5)施工技術要求高，地基處理要求嚴格。根據拱壩的特點，要求建造于狹窄河谷上；對地質較理想的條件是巖石盡量密致，質地均勻，有足夠的強度、不透水性和耐久性；兩岸拱座基巖堅固而完整，邊坡穩(wěn)定，沒有大的斷裂構造和軟弱夾層。而本工程地形河谷較寬，特別是地質條件較差：斷層裂隙發(fā)育，巖石破碎，強度低，根據實驗，相對不透水層埋藏較深，透水層屬中等嚴重透水層，若建造拱壩，則開挖量必然巨大，且大壩的安全性不高，故不宜建拱壩。(2) 支墩壩支墩壩是由一系列支墩和其支承的上游擋水蓋板所組成，庫水壓力泥沙壓力等由蓋板傳給支墩，再由支墩傳給地基。支墩壩結構較復雜，且對地質條件和拱壩一樣高，故對本工程，不宜采用支墩壩的型式。(3) 重力壩重力壩工作原理：一是依靠自重在壩基面上產生摩阻力來抵抗水平水壓力以達到穩(wěn)定要求；二是利用壩體自重在水平面上產生壓應力來抵消由于水壓所引起的拉應力以滿足強度要求。重力壩的主要特點：1)抗沖刷能力強；2)結構簡單；3)對地形地質條件適應性能好；4)壩體與地基的接觸面積大，受揚壓力影響大；5)重力壩的剖面尺寸較大；6)壩體體積大，水泥用量多，混凝土水化熱高，散熱條件差。對于本工程，地質條件差，地基承載能力較低，且弱風化巖與混凝土之間的摩擦系數 f=0.50.6,為達到穩(wěn)定要求必然增加斷面面積，增加工程量，而且，用來拌和混凝土的砂礫石料只有在離壩址 1015km 處才有料場，這樣會大大增加工程造價，不合理，故不宜選用重力壩。(4) 土石壩通過以上幾種壩型分析，并結合本工程壩址附近具有儲量豐富且質量較好的堆石料的情況，建議采用土石壩（又稱為當地材料壩）的型式。土石壩的優(yōu)點：1)筑壩材料就地取材，節(jié)省大量鋼材、水泥、木材等建筑材料。- 21 -2)適應地形變形能力強。土石壩的結構具有適應地基變形的良好條件，對地基的要求比混凝土壩的低；3)施工方法選擇靈活性大。能適應不同的施工方法，且工序簡單、施工速度快，質量容易保證。4)結構簡單，造價低廉，運行管理方便，工作可靠，便于維修加高。不足之處：5)壩頂不能溢流，常需另開溢洪道；6)施工導流不如混凝土壩方便，因而相應也增加了工程造價；7)壩體斷面大，土料填筑的質量易受氣候影響。5.2.1.2 土石壩各壩型比較我國幅員遼闊，各種自然條件、土料特性等千差萬別，需要根據具體情況，發(fā)展和選擇適宜形式的土石壩。在壩型選擇中，不應拘泥于現存觀點。筑壩技術在不斷進步，新的施工機械也在不斷出現，以前看來似乎沒有什么前途的面板堆石壩，由于應用大型振動碾提高壓實效果，今日已發(fā)展成為具有強大生命力的壩型。土石壩設計中的許多問題，不少是偏經驗性的，在很大程度上需要依靠分析和判斷。應用瀝青混凝土作防滲體的土石壩，采用土工薄膜防滲的土石壩以及定向爆破堆石壩等，在各種條件下都有一定的應用和發(fā)展前景。(1)均質壩、土質防滲體的心墻壩和斜墻壩均質壩、土質防滲體的心墻壩和斜墻壩可以適應任意的地形、地質條件；對筑壩土料的要求逐漸放寬；既可采用先進的施工機械進行建造，在條件不具備時，也可采用比較簡單的施工機械修筑，因而對我國的中小型工程是值得優(yōu)先考慮的壩型。均質壩壩體材料單一，施工方便，當壩址附近有數量足夠的適宜土料時可以選用。這種壩所用的土料的滲透系數較小，施工期壩體內會產生孔隙水壓力，影響土料的抗剪強度，所以，壩坡較緩，工程量大。一般適用于中、低高度的壩，但近年來也有向高壩發(fā)展的趨勢，特別是在具有較大內摩擦角的含粘性的砂質和礫質土的情況下，由于在壩的中部設置豎向和水平排水，可以大大降低壩體內的浸潤線，并減少孔隙水壓力。心墻壩和斜墻壩的土質心墻和斜墻便于與壩基內的垂直和水平防滲體系相連接，心墻和斜墻壩可以在深厚的覆蓋層上修建。這種壩型不僅適宜于建低壩，也適宜于建高壩。斜墻壩的壩殼可以超前于防滲體提前進行填筑，而且不受氣候條件限制，也不依賴于地基灌漿施工的進度，施工干擾小。但斜墻壩由于抗剪強度較低的防滲體位于上游面，故上游壩坡較緩，壩的工程量較大。斜墻對壩體的沉- 22 -降變形也較為敏感，與陡峻河岸的連接較困難，故高壩中斜墻壩所占的比例較心墻壩為小。高度超過 100m 的斜墻壩，絕大多數采用內斜墻，即斜墻坡度變陡，斜墻上游還填筑一部分壩殼。目前世界上已建的高 200300m 級的土石壩幾乎都是心墻壩。碾壓技術的進步和采用礫石土作為防滲體為建造高心墻壩創(chuàng)造了條件。心墻的坡度超過 1:0.5 時，會影響壩坡的穩(wěn)定，需將壩坡放緩。近年的發(fā)展趨勢是采用薄心墻，這樣有利于降低孔隙水應力。心墻土料的壓縮性較壩殼料高，易產生拱效應，對防止水力劈裂不利，對壩的安全有影響。為此，很多高壩都采用斜心墻，其上游坡設計成 1:0.51:0.6，以利于克服拱效應和兩側壩殼平起上升，但是其施工干擾大，受氣候條件的影響也大，這是弱點。高的心墻壩和斜墻壩多做成分區(qū)壩或多種土質壩，從防滲體到壩殼料，顆粒由細到粗逐步過渡，這對于充分利用土石料，增加壩的穩(wěn)定性和抗震能力都是有利的。但是就本工程而言，壩址附近粘土很少。壩址上下游有一定的粘土分布，但都是當地農民耕地，要利用這些粘土，則必須把當地農民遷移，增加工程中移民費用，在經濟比較中不合算，故也不采用均質壩、土質防滲體的心墻壩和斜墻壩型式。(2)堆石壩堆石壩屬于土石壩的一種，是以石料為主要填筑材料的擋水建筑物，壩體由堆石體、防滲體和過渡層三部分組成，與前述土壩相比具有剖面小、造價低、施工速度快、抗震性能好等優(yōu)點，且本工程壩址附近廣泛分布有巖性較堅硬，力學強度高，質量較好，儲量豐富的堆石料，因此可優(yōu)先考慮選擇建造堆石壩方案。堆石壩的壩型可按防滲材料、防滲體位置、堆石施工方法以及壩頂是否過水進行劃分：1)按防滲體材料分類：堆石壩防滲材料最常見的是土料、瀝青混凝土、鋼筋混凝土及新興的復合土工膜；2)按防滲體位置分類：心墻堆石壩，斜墻堆石壩，斜心墻堆石壩，混凝土（或復合土工膜防滲）面板堆石壩；3)按堆石施工方法分類：有堆石、砌石、定向爆破等；4)按壩體是否過水分類：絕大多數堆石壩是不過水的，中小型工程偶也設計建筑溢流堆石壩。5.2.1.3 幾種堆石壩壩型定性分析。(1) 混凝土面板堆石壩 在上述幾種壩型中，新型面板堆石壩得到了迅速發(fā)展，在工程中得到廣泛運- 23 -用，之所以能如此迅速發(fā)展，與下述優(yōu)點密切有關：1)可以充分利用當地材料筑壩，大量節(jié)省三材和投資；2)面板設于堆石體上游面，整個壩體都是受力結構，水壓力在上游面的鉛直分力有助于壩的穩(wěn)定，壩體工程量是土石壩中最小的；3)振動碾壓導致的高密實度堆石體變形小，面板抗裂防滲有了保證，壩的運行安全度也被認為是很高的，而且經論證，即使面板少許漏水，也不會危及堆石體的穩(wěn)定和壩的安全；4)面板兼起護坡防滲作用，經濟合理；5)運行安全，維修方便，面板在上游面，便于檢查維修，即使水庫不能放空也便于潛水檢修；6)壩體結構簡單，壩體填筑沒有粘性土填方，施工干擾小，便于機械化施工作業(yè)，氣候影響也小，基本可全年施工，加快施工進度。設計建造這種壩時自然也應注意它仍存在的弱點：其一是面板對基礎沉陷很敏感，故要重視壩基缺陷的處理；其二是面板抗漂浮物沖擊、抗嚴寒冰凍及抗環(huán)境水侵蝕作用方面性能稍差。混凝土面板壩所具有的這些突出優(yōu)點：工程量較小，施工方便，攔洪渡汛簡單，對于在我國水利資源豐富的西南、西北高山峽谷區(qū)的河流上建壩更有重要意義。在具備大型振動碾等設備的條件下，是很有競爭力的壩型。壩殼材料既可用堆石，也可用砂礫石料?？傊@一新型壩優(yōu)點很突出，值得大力推廣應用，但仍注意精心設計，精心施工。(2) 其他形式堆石壩其他形式堆石壩有以瀝青混凝土作為防滲體的堆石壩、定向爆破堆石壩以及土工薄膜防滲的土石壩。瀝青混凝土斜墻壩具有與混凝土面板相同的特點，又可稱為瀝青混凝土面板壩。已建的以瀝青混凝土作為防滲體的堆石壩中，面板壩的數量居多。定向爆破筑壩是在地形、地質條件適當的河谷的一岸或兩岸布置炸藥室。使爆破產生的巖快大部分拋擲到預定的位置堆積成壩，攔截河道。采用這種方法筑壩，一次爆破可得石方數萬、數十萬甚至上百萬立方米，爆破拋射出的石塊下落時以高速填入堆石體，緊密度較大，孔隙率可在 28%以下，從而可節(jié)約大量人力、物力和財力。但爆破對山體的破壞作用較大，使巖體內的裂縫加寬，有時可形成繞壩滲流通道，并可使隧洞、溢洪道周圍的地質條件以及岸坡的穩(wěn)定條件惡化。此外，爆破后填平補齊、整修清理的工作量仍然很大，壩基處理與防滲體施工均有一定困難。因此，這種壩型主要適用于山高、坡陡、窄河谷以及地質條件良好- 24 -的中、小型工程。土工薄膜防滲施工更加快捷方便，同時克服了面板對基礎沉陷很敏感的缺點，但是土工膜受一定的氣候條件限制，氣溫過低就不能發(fā)揮作用，同時土工膜在施工過程中易被尖銳的物體刺破，要注意對土工膜的保護工作。5.2.2 定量分析5.2.2.1面板堆石壩與復合土工膜防滲面板堆石壩的方案比較以下選用兩個最合理的方案進行優(yōu)選：方案一：鋼筋混凝土面板堆石壩；方案二：復合土工膜防滲面板堆石壩。從三方面對上述兩方案進行具體比較：1)從樞紐布置方面來看，因為都屬堆石壩，只是防滲體有所不同，故在樞紐布置中，兩方案并無差異；2)從施工角度來看，兩方案堆石體部分無差別，相比較而言，鋼筋混凝土面板堆石壩的面板比復合土工膜的工作量大。就防滲體而言，復合土工膜施工比較方便快捷，且沒有分縫、止水要求，但是土工膜易被尖銳的東西破壞，施工時需注意做好土工膜的保護工作；而鋼筋混凝土面板可以利用滑模進行機械化施工。3)從工程造價角度看：面板總面積：13891m²鋼筋混凝土面板方案：鋼筋混凝土面板單價：550 元/m³；鋼筋混凝土面板造價：550×13891×0.3=229.2 萬元；止水單價：40 元/m；止水造價：40×(350+2450+220)=12.1 萬元；鋼筋混凝土面板方案總造價：241