廣東工業(yè)大學《單層工業(yè)廠房》課程設計

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1、Four short words sum up what has lifted most successful individuals above the crowd: a little bit more. ------------------------------------------author ------------------------------------------date 廣東工業(yè)大學《單層工業(yè)廠房》課程設計 廣東工業(yè)大學土木工程專業(yè) 1.設計資料和結構選型 某金工車間立，平面布置如圖1.1.1和1.1.2所示車間總長48米，柱距除端部為

2、5.5米外，其余均為6米，跨度24米+24米，每跨設有2臺吊車，吊車工作制級別為A5級，軌頂標高為9.3米，吊車起重量20/5t、15/3t 。屋面做法：三氈四油防水層上鋪小豆石，20mm厚水泥沙漿找平層，100mm厚泡沫混凝土保溫層，20mm厚水泥砂漿。外墻墻厚240mm，每開間側窗面積24平方米，鋼窗，無天窗，室內(nèi)外高差150mm，素混凝土地面。廠房所在地點的基本風壓為0.5KN/m2，地區(qū)類別為B類；屋面活載為0.5KN/m2。 因該廠房跨度在15-36m之間，且柱頂標高大于8m，故采用鋼筋混凝土排架結構，為了使屋蓋具有較大剛度選用預應力折線型屋架及預應力混凝土板，選用鋼筋

3、混凝土吊車梁及基礎架。 2.廠房的平面布置和支撐布置 2.1廠房的平面布置 廠房的平面布置如圖2.1。 2.22.2支撐布置 2.2.1屋蓋支撐布置 (1)上弦橫向水平支撐 上弦橫向水平支撐布置在屋蓋兩端第二開間，如圖2.2 (2)下弦橫向水平支撐 下弦橫向水平支撐布置在與上弦橫向水平支撐同一開間，如圖2.3 (3)縱向水平支撐 縱向水平支撐布置在屋架下弦端節(jié)間處，沿房屋全長布置，如圖2.3 (4)垂直支撐 垂直支撐布置在上,下弦水平支撐同一開間內(nèi),如圖2.4 (5)水平系桿 在屋架端部柱頂處和上弦屋脊節(jié)點處設通長水平剛性系桿，在屋架端部柱底處設通長水平柔性系

4、桿。水平系桿布置如圖2.2.1和2.2.2 2.2.2 柱間支撐 柱間支撐布置如圖2.5 符號說明：SC上——上弦支撐；XC——下弦支撐；CC——垂直支撐; GG——剛性系桿；LG——柔性系桿；ZC— 3 結構構件選型及柱截面尺寸確定 因該廠房跨度是24m,且柱頂標高大于8m,故采用鋼筋混凝土排架結構. 廠房的各構選型見表3.1 表3.1 主要構件選型表 構件名稱 標準圖號 選用型號 允許荷載 自重 備注 預應力面板 G410(一) YWB-2 2.46 1.4 自重包括灌縫重 嵌板 G410(二) KW

5、B-1 2.5 1.75 同上 天溝板 G410(三) TGB68-1 3.05 1.91 同上 屋架 04G415-1 YWJ24-1D 3.5 112.75kN/榀,屋蓋鋼支0.05 屋架邊緣高度1.65m 吊車梁 G323-2 DL9B 40.8kN/根 梁高1200 LK16.5~28.5m 基礎梁 G320 JL-3 16.7kN/根 軌道連接 G325(二) 0.8kN/m 柱頂標高是11.7米，牛腿的頂面標高是7.9米 ，室內(nèi)地面至基礎頂面的距離0.5米，則計算簡圖中柱的總高度H,下柱高度Hl和上柱

6、的高度Hu分別為： H=11.7m+0.5m=12.2m Hl=7.9m+0.5m=8.4m Hu=12.2m-8.4m=3.8m 根據(jù)柱的高度，吊車起重量及工作級別等條件，確定柱截面尺寸，見表2 表3.2 柱截面尺寸及相應的參數(shù) 計 算 參 柱 號 截面尺寸/mm 面積/mm2 慣性矩/mm4 自重/(KN/m) A,C 上柱 矩400×400 4.0 下柱 I400×900×100×150 4.69 B 上柱 矩400×600 6 下柱 I400×1000×100×150 4.94 3.

7、2荷載計算 3.2.1恒載 (1)屋蓋恒載 三氈四油防水層上鋪小豆石 0.35 20mm厚水泥砂漿找平層 0.40 100mm厚泡沫混凝土保溫層 0.80 20mm厚水泥砂漿找平層 0.40 1.95 預應力混凝土大型屋面板 1.4

8、 天溝板 1.91 嵌板 1.75 屋蓋鋼支撐 0.05 構造層+屋面板 天溝板 構造層+嵌板 圖3.1 求反力： Fa=237.68kN Fb=250kN

9、 屋架重力荷載為112.75kN/榀，則作用于柱頂?shù)奈萆w結構的重力荷載設計值： GA1=1.2×(250+112.75/2)=367.65KN GB1=1.2×(237.68+112.75/2)=352.87 KN (2)吊車梁及軌道重力荷載設計值 GA3=1.2×（40.8+0.8×6）=54.72KN GB3=1.2×（27.5+0.8×6）=38.76KN (3)柱重力荷載的設計值 A,C柱 B柱 圖3.2 荷載作用位置圖

10、3.2.2屋面活荷載 屋面活荷載的標準值是0.5KN/m2，作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設計值： 3.2.3風荷載 風荷載標準值按ωk=βzμsμzω0計算其中ω0=0.5KN/m2, βz=1, μz根據(jù)廠房各部分 及B類地面粗糙度表2.5.1確定。 柱頂（標高11.7m） μz=1.064 櫞口（標高13.75m） μz=1.112 屋頂（標高16.03m） μz=1.16 μs如圖3所示，由式ωk=βzμsμzω0可得排架的風荷載的標準值： ωk1=βzμs1μzω

11、0=1.0×0.8×1.064×0.5=0.4256 KN/m2 ωk2=βzμs2μzω0=1.0×0.4×1.064×0.5=0.2128 KN/m2 圖3.3 風荷載體型系數(shù)和排架計算簡 q1=1.4×0.4256×6=3.58KN/m q1=1.4×0.2128×6=1.79KN/m Fw=γQ[(μs1+μs2)×μzh1+(μs3+μs4)×μzh2] βzω0B =1.4[(0.8+0.4)×1.112×2.05+(-0.6+0.5)×1.16×2.28] × 1×0.5×6 =10.38KN 3.2.4 吊車荷載

12、 吊車的參數(shù)：B=5.55米，輪矩K=4.4，pmax=185KN, pmin=50KN,g=69KN。根據(jù)B和K， 可算出出吊車梁支座反力影響線中個輪壓對應點的豎向坐標值，如圖４所示： 圖3.4　吊車荷載作用下支座反力的影響線 （１） 吊車的豎向荷載 Dmax=γQFpmax∑yi=1.4×180×(1+0.075+0.808+0.267)=541.8KN Dmin=γQFpmin∑yi=1.4×50×(1+0.075+0.808+0.267)=150.5KN （２） 吊車的橫向荷載 T=1/4α（Q+g）=1/4×0.1×(150+69)=5.475KN 吊車橫向荷載

13、設計值： ?Tmax＝γQT∑yi=1.4×5.475×2.15=16.48KN 4排架內(nèi)力分析 該廠房為兩跨等高排架,可用剪力分配法進行排架內(nèi)力分析 表4.1 柱剪力分配系數(shù) 柱 別 A C n =0.11 =0.31 =2.417 = B n =0.28 =0.31 =2.787 = 　　 4.1恒荷載作用下排架內(nèi)力分析 　　 圖4.1　恒荷載作用的計算簡圖 G1=GA1=367.65KN; G2=18.24+54.72=72.96KN; G3=G5A=47.28KN;

14、 G4=2GB1=705.74KN; G5= 2×54.72+27.36=136.8KN; G6=G5B=49.79KN; M1= G1×e1=367.65×0.05=18.38KN.m; M2=( G1+ G4A)e0- G3e3=(367.65+18.24) ×0.25-54.72×0.3=80.06kN.m 由于為對稱結構且作用對稱荷載,排架結構無側移,故各柱可按柱頂為不動鉸支座計算內(nèi)力 C1=×=2.153; C1=×=1.093; RA=C1+C3=(18.38×2.153+80.06×1.093)/12.2=10.42KN(→) RC=-10.

15、42KN(←); RB=0KN; 內(nèi)力圖： 圖4.2 恒荷載內(nèi)力圖 4.2屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析 (1)AB跨作用屋面活荷載 圖4.3 AB跨作用活荷載作用簡圖 在柱頂和變階處的力矩為： M1A=53.69×0.05=2.68KN.m，M2A=53.69×0.25=13.42KN.m，M1B=50.34×0.15=7.55KN.m RA=C1+C3=(2.68×2.153+13.42×1.093)/12.2=1.68KN(→) 對于B柱 RB=C1 =7.55×1.737/12.2=1.07KN(→) 則排架柱頂不動鉸支座總的反力為： R

16、= RA+ RB=1.68+1.07=2.75KN(→) VA= RA－RηA=1.68-0.285×2.75=0.90KN(→) VB= RB－RηB=1.07-0.43×2.75=-0.11KN(←) VC= －RηC=-0.285×2.75=－0.73KN(←) 排架各柱的彎矩圖,軸力圖,柱底剪力如圖4.4所示: 圖4.4 AB跨作用屋面活荷載內(nèi)力圖 (2)BC跨作用屋面活荷載 由于結構對稱,且BC跨的作用荷載與AB跨的荷載相同,故只需叫圖4.4的各內(nèi)力圖位置及方向調(diào)一 即可,如圖4.6所示: 圖4.5 BC跨作用活荷載作用簡圖

17、 圖4.6 BC跨作用屋面活荷載內(nèi)力圖 4.3風荷載作用下排架內(nèi)力分析 (1)左吹風時 ==0.336 RA=-q1HC11=-3.58×12.2×0.336=-14.68KN(←) RC=-q1HC11=-1.79×12.2×0.336=-7.34KN(←) R= RA+ RC+Fw=-14.68-7.34-10.38=-32.4KN(←) 各柱的剪力分別為: VA= RA-RηA=-14.68+0.285×32.4=-5.45KN(←) VB= -RηB=-0.43×(-32.4)=13.93KN(→) VC= RC -RηC=-7.34+0.285×32

18、.4=1.89N(→) 圖4.7 左風內(nèi)力圖 (2)右風吹時 因為結構對稱，只是內(nèi)力方向相反,，所以右風吹時，內(nèi)力圖改變一下符號就行，如圖4.8所示； 圖4.8 左風內(nèi)力圖 4.4吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析 (1)Dmax作用于A柱 計算簡圖如圖12所示，其中吊車豎向荷載Dmax，Dmin在牛腿頂面引起的力矩為： MA= Dmax×e3=541.8×0.3=162.54KN.m MB= Dmin×e3=150.5×0.75=112.88KN.m RA=-C3=-162.54×1.093/12.2=-14.56KN(←)

19、RB=C3=112.88×1.259/12.2=11.65KN(→) R= RA+ RB=-14.56+11.65=-2.91N(←) 各柱的剪力分別為: VA= RA-RηA=-14.56+0.285×2.91=-13.73(←) VB= RB-RηB=11.65+0.43×2.91=12.90KN(→) VC= -RηC=0.285×2.91=0.83kN(→) 圖4.9　Dmax作用在A柱時排架的內(nèi)力 (2)Dmax作用于B柱左 計算簡圖如圖4.10所示，其中吊車豎向荷載Dmax，Dmin在牛腿頂面引起的力矩為： MA= Dmin×e3=150.5×0.3=45.1

20、5KN.m MB= Dmax×e3=541.8×0.75=406.35KN.m RA=－C3=-45.15×1.093/12.2=-4.04KN(←) RB=C3=406.35×1.259/12.2=41.93KN(→) R= RA+ RB=－4.04+41.93=37.89kN(→) 各柱的剪力分別為: VA= RA-RηA=－4.04－0.285×37.89=－14.84KN(←) VB= RB-RηB=41.93－0.43×37.89=25.64KN(→) VC= -RηC=－0.285×37.89=－10.80N(←) 圖4.10　Dmax作用在B柱左時排架的內(nèi)力

21、 (3) Dmax作用于B柱右 根據(jù)結構對稱和吊車噸位相等的條件，內(nèi)力計算與Dma作用于B柱左情況相同，只需將A，C柱內(nèi)力對換和改變?nèi)繌澗丶凹袅Ψ枺喝鐖D4.11 　 圖4.11　Dmax作用在B柱右時排架的內(nèi)力 (4) Dmax作用于C柱 同理，將Dmax作用于A柱的情況的A，C柱的內(nèi)力對換，且注意改變符號，可求得各柱的內(nèi)力，如圖4.12 圖4.12　Dmax作用在C柱時排架的內(nèi)力 (5)Tmax作用于AB跨柱 當AB跨作用吊車橫向水平荷載時，排架計算簡圖16所示。對于A柱，n=0.11，λ=0.31，得a=(3.8-1.2)/3.8=0.684.，

22、C5==0.579 RA=－TmaxC5=－16.48×0.579=－9.54KN(←) B柱，n=0.28，λ=0.31 C5 =0.647 RB=－TmaxC5=－16.48×0.647=－10.66KN(←) 排架柱頂總反力R： R= RA+ RB=?－9.54－10.66＝－20.2KN 各柱頂剪力： VA= RA-RηA=－9.54＋0.285×20.2=－3.78KN(←) VB= RB-RηB=－10.66＋0.43×20.2=－1.974KN (←) VC=－RηC=0.285×20.2=5.76kN(→) 圖4.13　Tmax作用在AB跨時排架的內(nèi)力

23、 (6)Tmax作用于BC跨柱 由于結構對稱及吊車的噸位相等，故排架內(nèi)力計算與“Tmax作用于AB跨柱”的情況相同，只需將A柱與C柱的對換，如圖4.14 圖4.14　Tmax作用BC跨時排架的內(nèi) 5 內(nèi)力組合 以B柱內(nèi)力組合為例。表5為各種荷載作用下A柱內(nèi)力設計值匯總表，表5.1為A柱內(nèi)力組合表，這兩表中的控制截面及正福號內(nèi)力方向如表4中的例圖所示。 內(nèi)力組合按式（2.5.19）~式（2.5.21）進行。除及相應和一項外，其他三項均是按式（2.5.19）和式（2.5.20）求得最不利內(nèi)力值；對于及相應和一項，Ⅱ-Ⅱ和Ⅲ-Ⅲ截面均按（）求得最不利內(nèi)力值，而Ⅰ-Ⅰ截面是按

24、式（2.5.21）即（）求得最不利內(nèi)力。 對柱進行裂縫寬度驗算時，內(nèi)力采用標準值。同時只需對的柱進行驗算。為此，表5.2中亦給出和的組合值，它們均滿足的條件，對本例來說，著些均取自及相應和 -------------------------------------------------- 表5.1 B柱內(nèi)力設計值匯總表 荷載 類別 恒載 屋面活載 吊車豎向荷載 吊車水平荷載 風荷載 AB 跨 BC 跨 在 A柱 在B 柱左 在B 柱右 在C 柱 在 AB 跨 在 BC 跨 左風 右風

25、 序號 ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨ ⑩ ⑾ I- I M 0 -7.97 7.97 49.02 97.43 -97.43 -49.0 17.41 17.41 52.9 -52.93 N 733.1 50.34 50.34 0 0 0 0 0 0 0 0 II- II M 0 -7.97 7.97 -63.8 -308.9 308.92 63.86 17.41 17.41 52.9 -52.93 N 842.54 50.34 50.34 150.5 541.8 54

26、1.8 150.5 0 0 0 0 III- III M 0 -8.89 8.89 43.21 -93.54 93.54 -43.2 139.3 139.3 169.95 -169.95 N 892.33 50.34 50.34 150.5 541.8 541.8 150.5 0 0 0 0 V 0 -0.11 0.11 12.90 25.64 -25.64 -12.9 14.51 14.51 13.93 -13.93 截面 +及 相應N,V -及相應

27、N,V 及 相應 M,V 及 相應 M,V Mk,Nk I-I M ①+0.9【③+ 0.8(⑤+⑨)+ ⑩】 147.83 ①+0.9【② +0.9(⑥+⑨) + ⑩】 -147.83 ①+②+ ③ +⑤ 97.43 ①+0.9【0.9 (⑤+⑧) + ⑩】 140.66 100.47 N 778.4 778.4 833.78 733.1 610.92 II- II M ①+0.9【③+ 0.8(⑤+⑨)+ ⑩】 319.14 ①+0.9【② +0.9(⑤+⑨) + ⑩】 -319.14 ①+0.

28、9【② +③+ 0.8(⑤+⑥】 0 ①+⑩ 52.93 N 1326.7 1326.7 1713.34 852.54 III -III M ①+0.9【③+ 0.8(④+⑥) +0.9⑧+ ⑩】 372.25 ①+0.9【② +0.8(⑤+⑦) +0.9⑧+ ⑾】 -372.25 ①+0.9【② +③+0.8 (⑤+⑥】 0 ①+⑩ 169.95 N 1436.09 1436.09 1763.1 892.33 V 15.22 -16.97 0 13.93 Mk 265.89

29、 -265.89 0 121.39 Nk 1132 1132 1356.59 743.61 Vk 10.87 -12.08 0 9.95 表5.2 B柱內(nèi)力組合表 6 柱截面設計（中柱） 混凝土強度等級C30，fc=14.3N/mm2，ftk=2.01N/mm2．采用HRB400級鋼筋，fy= fy` =360 N/mm2,ζb=0.518，上下柱采用對稱配筋． 6.1上柱的配筋計算 由內(nèi)力組合表可見，上柱截面有四組內(nèi)力，取h0＝600-40=560mm，

30、 在彎矩較大且比較接近的兩組內(nèi)力中,取軸力較小的一組,即取 M=140.66kN.m N=733.1kN 由附表11.1查得有吊車廠房排架方向上柱的計算長度, 附加彎矩ea=20mm（大于400/30）， e0=M/N=192mm ei= e0+ ea=212mm l0/h=7600/600=12.67>5．應考慮偏心矩增大系數(shù)η ζ1==0.5×14.3×600×400/733100=2.34>1，取ζ１＝1 ζ2=1.15-0.01l0/h=1.15-0.01×7600/600=1.023 >1.0，取ζ2=1 η=1+ζ1ζ2=1+×1×1

31、=1.30 屬于大偏心 =157.7 按配筋, 選 垂直于排架方向柱的計算長度,則 = 滿足彎矩作用平面外的承載力要求 6.2下柱配筋計算 （1） 按，計算。 下柱計算長度，附加偏心距。 b=100mm, ,. ， ，應考慮偏心矩增大系數(shù),且取。 取 ，故為大偏心受壓。 中和軸位于腹板內(nèi)，計算受壓區(qū)高度X X= (2)按，計算 計算方法與上述相同,計算過程從略,計算結果為 下柱截面選用.按此配筋,經(jīng)驗算柱彎矩作用平面外的承載力亦滿足要求 6.3柱裂縫寬度驗算 《規(guī)范》中規(guī)定，對

32、 不需進行裂縫寬度驗算 6.4柱裂縫寬度驗算 非地震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構造要求控制。根據(jù)構造要求，上下柱均選用φ８@200箍筋。 6.5牛腿設計 根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸及構造要求，初步擬定牛腿尺寸如圖23所示。其中牛腿截面寬度，牛腿截面高度，。 (1)牛腿截面高度驗算 按式（2.6.1）驗算，其中，，（牛腿頂面無水平荷載）； ，按下式確定： ， 由式（2.6.1）得： 故牛腿截面高度滿足要求。 圖6.1 牛腿圖 (2)牛腿配筋計算 由于 選用 水平箍筋選用。 6.6柱的吊裝驗算 采用翻身起吊，吊點設

33、在牛腿下部，混凝土達到設計強度后起吊。由表2.4.6可得柱插入杯口深度，取900mm。則柱吊裝時總長度為3.8m+8.4m+0.9mm=13.1mm,計算簡圖如圖18所示。 圖6.2 柱吊裝計算簡圖 柱吊裝階段的荷載4為柱自重重力荷載（應考慮動力系數(shù)），即 在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為： 由得： 令，得，則下柱段最大彎矩為： 柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算過程見表6.1 表6.1 柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗算表 柱截面 上柱 下柱 92.4（68.44） 84.93(62.91)

34、 142.83〉83.16 300.22>0.9×84.93=76.44 184.11 82.68 -1.12<0.2,取0.2 -2.20<0.2,取0.2 <0（滿足要求） <0（滿足要求） 7基礎設計 《建筑地基基礎設計規(guī)范》規(guī)定，對于6m柱距的單層多跨廠房，其地基承載力特征值、吊車起重量200 kN～300kN、廠房跨度、設計等級為丙級時，可不做地基變形驗算。本例滿足上述要求，故不需做地基變形驗算。 基礎混凝土強度等級采用C20，下設100mm厚C10素混凝土墊層。 7.1 作用于基礎頂面上的荷載計算 作用于基礎頂面上的荷載包括柱底（Ⅲ

35、-Ⅲ截面）傳給基礎的M，N，V及外墻自重重力荷載。前者可由表5.2中的Ⅲ-Ⅲ截面選取，見表7.1，其中內(nèi)力標準組合值用于地基承載力驗算，基本組合用于受沖切承載力驗算和底筋計算，內(nèi)力的正號規(guī)定見圖24b。 表7.1 基礎設計的不利內(nèi)力 組別 菏載效應基本組合 菏載效應標準組合 第1組 372.25 1436.09 15.22 265.89 1132 10.87 第2組 -372.25 1436.09 -16.97 -265.89 1132 -12.08 第3組 0 1763.

36、1 0 0 1365.59 0 每個基礎承受的外墻總寬度為6.0m，基礎梁重量為，每個基礎承受的由墻體傳來的重力荷載為： 基礎梁 16.70kN 16.70kN 距基礎形心的偏心距為： ， 7.2基礎尺寸及埋置深度 （1）按構造要求擬定高度h 由表2.4.6得柱的插入深度，取900mm。 由表2.4.7得杯底厚度應大于200mm，取，則 ，基礎頂面標高為-0.500m

37、,故基礎埋置深度d 為： ，由表2.4.7得杯壁厚度，取375mm。 基礎邊緣高度取350mm,臺階高取400mm。 （2）擬訂基礎底面尺寸 由式（2.7.2）得： 適當放大，取 （3）計算基底壓力及驗算地基承載力 基底壓力按式（2.7.3）計算，結果見下表，按式（2.7.8）驗算地基承載力，其中，，驗算結果見表8，可見地基底面尺寸滿足要求。 表7.2 基礎底面壓力計算及低級承載力驗算表 類別 第1組 第2組 第3組 265.89 1132 10.87 -256.87 1132 -12.08 0 17

38、63.1 0 1611.1 1611.1 2242.2 268.08 -282.22 -10.86 148.02 88.91 163.28 87.35 166.07 163.67 118.47<180 148.02<216 125.32<180 163.28<216 163.37<180 166.07<216 7.3基礎高度驗算 此時采用基底凈反力設計值，和可按式（2.7.3）計算，結果見表7.3。 表7.3 基礎底面凈反力設計值計算表 類別 第1組 第2組 第3組 372.25 1436

39、.09 15.22 -372.25 1436.09 -16.97 0 1763.1 0 1456.13 1456.13 1963.1 377.49 -405.64 -13.05 147.21 65.45 150.32 60.87 131.08 128.20 因臺階高度與寬度相等（均為400mm），所以只需驗算變階處的受沖切承載力。變階處截面有效高度。 因為，所以按式（2.7.13）計算，即： 由式（2.7.10）得： ，因為，所以取，由式（2.7.11）得： 取，，則由式（2.7.9）得 故基礎高度滿足要求。 7.

40、4基礎底板配筋計算 （1）柱邊及變階處基底反力計算 基礎底板配筋計算時長邊和短邊方向的計算截面如圖所示。四組不利內(nèi)力設計值在柱邊及變階處的基底凈反力計算見表7.4 圖7.2變階處沖切破壞截面 圖7.3 基礎底板配筋計算截面 表7.4 柱邊及變階處基底凈反力計算 公式 第1組 第2組 第3組 116.55 116.78 130 125.63 126.72 130.32 131.88 133.55 130.54 136.42 138

41、.52 130.70 106.33 105.60 129.64 （2）柱邊及變階處彎矩計算 （2） 配筋計算 基礎底板受力鋼筋采用HPB235級（。長邊方向鋼筋面積為： 選用10@150() 基礎底板短邊方向鋼筋面積為： 選用10@200() 圖7.4 基礎底板配筋圖 參考文獻 1 沈蒲生，混凝土結構設計原理[M]。北京：高等教育出版社，2004 2沈蒲生，混凝土結構設計 [M]。北京：高等教育出版社，2004 3 建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）。北京：中國建筑工業(yè)出版社，2001 4 混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002）。北京：中國建筑工業(yè)出版社，2002 5 房屋建筑制圖統(tǒng)一標準（GB/T50001-2001）。北京：中國計劃出版社，2002 6 建筑結構制圖標準（GB/T50105-2001）。北京：中國計劃出版社，2002 7 單層工業(yè)廠房鋼筋混凝土柱（國家建筑標準設計圖集05G335）。中國建筑標準設計研究院，2005