鐵罐外壁爬行機構(gòu)設計【含CAD圖紙+文檔】
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摘 要
爬壁機器人是一種能夠在垂直壁面上進行清洗、除銹、噴漆作業(yè)的移動式服務機器人。它屬于極限作業(yè)機器人的一種，使用鐵罐外壁爬行機進行大型工業(yè)儲罐的自動噴砂除銹，其實現(xiàn)的關鍵是機器人的移動方式、吸附方式。本文研究的目的是設計一種面向鐵罐壁面的可靠、高效、省時、安全的噴砂作業(yè)系統(tǒng)。
這個設計先是講述了國內(nèi)及國外爬壁機器人的研究狀況，表明了本課題研究的目的、意義。然后進一步選擇了鐵罐外壁爬行機器人的結(jié)構(gòu)方案選擇。然后進行了鐵罐外壁爬行機的吸附方式的設計計算以及電磁鐵的選擇；爬壁機爬行機構(gòu)的卷揚機鋼絲繩選擇以及卷筒設計，減速機構(gòu)采用錐齒輪和蝸輪蝸桿傳動組合并對減速箱進行詳細設計，噴槍傳動機構(gòu)的設計計算。最后闡述了本課題設計的結(jié)論，表明了本課題設計概念以及其未來的發(fā)展。
關鍵詞：爬壁機器人；吸附；移動
ABSTRACT
Wall climbing robot is a mobile service robot which can clean, remove rust and spray paint on vertical wall.It belongs to a kind of extreme operation robot, which uses wall climbing robot to automatically blast sand to remove rust from large industrial storage tank. The key to its realization is the movement mode, adsorption mode of robot.The purpose of this paper is to design a reliable, efficient, time-saving and safe sand blasting system for the wall of iron tank.
Firstly, the research status of wall climbing robot at home and abroad is introduced, and the purpose and significance of this research are expounded.Then the design and calculation of the adsorption method of the outer wall crawler and the selection of the electromagnet are carried out.Selection of Winch Wire Rope and Reel Design for crawling Mechanism of Wall climbing Machine,The gear reducer is combined with bevel gear and worm gearing and the gearbox is designed in detail.Design and calculation of gun transmission mechanism.Finally, the conclusion of the project design is expounded, and the concept of the subject design and its development in the future are indicated.
Key Words： climbing robot;adsorption ; move
II
目 錄
摘 要 II
ABSTRACT III
1 緒論 2
1.1 爬壁機器人概述 2
1.2 目前研究的概況和發(fā)展趨勢 2
2 鐵罐外壁爬行機結(jié)構(gòu)設計方案 4
2.1 技術(shù)性能指標 4
2.2 爬壁機器人的方案選擇 4
3 爬行機結(jié)構(gòu)設計計算 6
3.1 電磁計算及電磁鐵選擇 6
3.2 行走機構(gòu)設計計算 6
3.3 減速箱設計計算 8
4 噴砂傳動機構(gòu)設計 17
5 結(jié)論................................................................ ..18
參 考 文 獻 19
附錄1：外文翻譯 20
附錄2：外文原文 24
致謝..................... ................................................32
I
鐵罐外壁爬行機結(jié)構(gòu)設計
1 緒論
1.1 爬壁機器人概述
由于工業(yè)社會發(fā)展，很多工作環(huán)境必須實施良好的安全防護措施才能進行作業(yè)，而爬壁機器人便是為了避免人力作業(yè)的危險而得到了很好的發(fā)展，目前，爬壁機器人已在多種領域內(nèi)發(fā)揮作用，如下：
核工業(yè) 對核廢液貯管進行視覺檢查、測厚及焊縫探傷等；
石化工業(yè) 大型儲罐內(nèi)壁以及外壁面進行探測或噴砂清潔、噴漆等工作；
建筑行業(yè) 用于高樓外墻面和大型墻壁的涂料噴涂、清潔玻璃壁面等工作；
消防部門 用于傳遞救援物資、進行救援工作等；
造船行業(yè) 用于噴涂船體或輪船內(nèi)壁等；
電力行業(yè) 對電站鍋爐水冷壁管壁厚度的測量等。
現(xiàn)如今，各石油化工企業(yè)都擁有大量的儲油、儲水罐，大部分直徑都在 20-50米，甚至達100米的超大儲罐，高10-20米，為了延長使用壽命，需要對這些儲罐進行定期除銹噴涂防腐工作，工作任務繁重。目前這些工作仍然以傳統(tǒng)的搭設腳手架的方式來進行，但人工噴涂的質(zhì)量不能輕易得到保證，浪費涂料，另外儲罐內(nèi)可能殘存有害氣體，威脅到噴涂工人的身體健康。
為保護工人的身體健康，提高噴涂質(zhì)量，節(jié)約能源，提高勞動生產(chǎn)率等，本論文的研究圍繞在石油、石化的大型儲罐上實施機器人作業(yè)這一目標，開展壁面爬行機器人平臺的研究，探索更加合適的機器人運動形式，提高系統(tǒng)的穩(wěn)定性、可靠性和運行效率，以便逐步實現(xiàn)替代人工作業(yè)的目的。
1.2 目前研究的概況和發(fā)展趨勢
壁面爬行機器人是一種能夠在壁面爬行作業(yè)的特殊機器人，機構(gòu)學、傳感技術(shù)、控制和信息技術(shù)集于一身，可以代替人在危險、極端的環(huán)境中工作。近幾十年來，隨著科技的不斷進步爬壁機器人的研究已經(jīng)取得了很好的成績，在各個行業(yè)中也得到了越來越廣泛的應用。
1998 年，哈工大研制成功了一種爬壁噴涂機器人，采用永磁吸附、履帶驅(qū)動方式，它是專門為石油化工行業(yè)的大型儲罐設計的，移動速度 2-8 m/min,負重大于30kg，攜帶噴涂工具可完成罐壁噴砂除銹、噴涂防腐、測厚等工作。
2002 年，日本的三菱重工集團研制出一種輪式永磁吸附爬壁工作的機器人。該機器人具有多種用途，可以安裝噴槍、刷子和攝像頭等裝置完成噴涂、清洗和檢測工作。
2006 年，山東科技大學機器人研究中心，針對大型儲罐的除銹噴涂設計出一種新型油罐噴砂噴涂設備。該設備安裝有與油罐輪廓線相似的對稱布置的導軌，導軌上對稱布置兩個機器人，其機械手具有俯仰、伸縮和噴槍劃圓功能，作業(yè)時，導軌帶動兩個噴涂機器人沿油罐周向運動，半圈后，由鋼絲繩牽引軸向上升150-200mm，再反向周向噴涂，如此反復動作完成油罐的壁面涂裝作業(yè)，形成螺旋線周向軌跡，涂層質(zhì)量較好。
2011 年，山東科技大學機器人研究中心針對船舶造修業(yè)的除銹噴涂作業(yè)研究出另外一種噴涂機器人。它由移動的底座、水平導軌、豎直導軌和柱坐標移動裝置及噴槍機構(gòu)組成，可以實現(xiàn)船艙內(nèi)各個位置的噴涂作業(yè)。移動機器人到達指定位置，噴槍一方面繞自身旋轉(zhuǎn)畫圓，另一方面沿水平導軌移動，形成螺旋線直線噴槍軌跡，涂層質(zhì)量較均勻。
2 鐵罐外壁爬行機結(jié)構(gòu)設計方案
本課題的研究目的是使用爬壁機器人代替人們進行危險作業(yè)，把人們從惡劣的工作環(huán)境中解放。在很多工業(yè)、建筑業(yè)、化工業(yè)領域中，存在很多人力無法作業(yè)的極端環(huán)境，比如大型化工儲罐的探測與修護，高樓玻璃面的清潔，船體的除銹噴漆，這些環(huán)境的工作對人造成一定的傷害，因此這就產(chǎn)生了對人工智能爬行機器人的需求。
2.1 技術(shù)性能指標
爬壁機器人的結(jié)構(gòu)設計首先要確定機器人的工作參數(shù)，而工作參數(shù)是由機器人所要完成的任務確定的。爬壁機的技術(shù)指標之間是會相互影響、有著緊密的聯(lián)系的，技術(shù)性能指標的預設合理與否跟爬壁機的結(jié)構(gòu)設計有著密切相關。對于鐵罐外壁爬行機來說，它的工作環(huán)境和工作內(nèi)容的要求是比較清楚的，因此需要以此為出發(fā)點設計機器人的各項技術(shù)性能指標。技術(shù)性能設計指標：
鐵罐外壁爬行機的爬行速度為80~200mm/s
移動速度設定主要根據(jù)鐵罐外壁爬行機的工作需求和安全性兩個因素考慮的。
控制方式：無線遙控或程序控制
控制系統(tǒng)指的是對組成鐵罐外壁爬行機各個部分進行的行走，清洗，壁面吸附以及停止。
鐵罐外壁爬行機最大負載：60Kg
2.2 爬壁機器人的方案選擇
2.2.1 鐵罐外壁爬行機器人的移動方式
鐵罐外壁爬行機器人的關鍵技術(shù)就是要能夠達到機器人能安全地在豎直平面上爬行的目的，現(xiàn)在所研究出來爬壁機器人有四種移動方式，分別是步行式、履帶式、車輪式、框架式[8]。
根據(jù)本課題中爬行機器人的工作要求，本設計采用車輪式，利用卷揚機結(jié)構(gòu)給爬行機提供牽引力，完成爬行機的y軸方向運動。
2.2.2 爬壁清洗機器人吸附方式
爬壁機器人要能夠在豎直的壁面上移動，需要保證的是要使機器人能夠安全吸附在壁面上，不能掉落，這是鐵罐外壁爬行機最基本的對于安全穩(wěn)定工作的要求。當今爬行機器人最常用的吸附方式分為真空吸附、磁吸附、推力吸附三類[6]。
真空吸附的優(yōu)點是不受壁面材料限制，但其缺點攀越壁面障礙的能力差，越障能力差導致了吸附不穩(wěn)定和承載力不穩(wěn)定。
電磁吸附爬行機器人的結(jié)構(gòu)簡單，吸附力強，壁面攀越墻面障礙的能力強，但是其對工作壁面的要求必須是導磁性材料。
爬壁機運用到的推力吸附是一種新型吸附方式，它能使爬壁機的越障能力提高。
綜合考慮：由于本課題設計的是鐵罐外壁爬行機結(jié)構(gòu)，其工作環(huán)境為大型鋼質(zhì)儲罐，為了保證爬行機在進行噴砂工作時，能夠保證爬行機的平衡以及噴砂質(zhì)量，選用電磁鐵吸附方式。
3 爬行機結(jié)構(gòu)設計計算
3.1 電磁計算及電磁鐵選擇
圖3-1 爬行機受力分析圖
3.1.1 噴砂沖擊力計算
鐵罐爬行機的噴砂工藝參數(shù)：,，，，砂料流量為,噴槍口噴射速度為。
根據(jù)圖3-1計算沖擊力：
(3.1）
式3.1中的ρ為砂料密度，q為流量，v為噴射速度。
（3.2）
3.1.2 電磁力計算
根據(jù)圖3-1受力分析可知B電磁力等于Fx沖擊力，所以：
查詢有關電磁鐵的產(chǎn)品材料，選用吸盤式電磁鐵，其型號為H16090-36V，，，
3.2 行走機構(gòu)設計計算
3.2.1 卷揚結(jié)構(gòu)部分的設計計算
（1） 鋼絲繩選用：因為
查取設計手冊選取D=10mm的6×7+FC纖維芯鋼絲繩，長度為32m。
卷筒的設計計算：
① 本次設計設定鋼絲繩為2層纏繞卷筒，需選用多層環(huán)繞卷筒[3]。
② 小車重力為600N，鋼絲繩線速度為0.16 m/s，鋼絲直徑10mm，卷揚機利用等級為T5/T6，載荷情況為，工作級別為M5-M7
表3-1 系數(shù)h值（摘自GB/T 3811-1983)
機構(gòu)工作級別
卷筒
滑輪
M1-M3
14
16
M4
16
18
M5
18
20
M6
20
22.4
M7
22.4
25
M8
25
28
查表選取h=18。
（2） 卷筒直徑D：
（3.5）
D1為卷筒最小直徑，D為鋼絲繩直徑。
取D=20mm。
（3） 卷筒長度L：
（3.6）
為鋼絲繩總長度， n為卷繞層數(shù)，D為鋼絲繩直徑。
（3） 卷筒繩槽的選擇：
繩槽半徑R：
繩槽深度H：
繩槽節(jié)距P：
卷筒厚度：
（5） 卷筒強度計算： （3.7）
表3.2 系數(shù)A
卷筒層數(shù)n
1
2
3
≧4
≧5
系數(shù)A
1
1.75
2.0
2.25
2.5
式3.7中A是與卷筒纏繞層數(shù)有關的系數(shù)[3]； ，F(xiàn)max為鋼絲繩最大靜拉力，P 為節(jié)距，δ為卷筒壁厚[3]，σbc 為抗壓強度，
σcp 為許用壓應力（鑄鐵： ）
將以上數(shù)值帶入式3.7中得：
綜上材料選擇合格。
3.3 減速箱設計計算
3.3.1 減速箱傳動方案
因為爬行機的爬行速度緩慢，以及考慮到裝置安裝位置等原因，鐵罐外壁爬行機運運用到的減速箱采用錐齒輪傳動與蝸輪蝸桿傳動結(jié)合，傳動方案設計簡圖如下：
圖3.2 減速箱傳動方案
3.3.2 電動的機選擇
（1） 確定電動機空量：
(3.8)
其中Pw為輸出功率，ηw為卷筒效率。
(3.9)
（3.10）
其中，，，。
（2） 卷筒轉(zhuǎn)速：
（3.11）
按傳動比的合理范圍，蝸輪蝸桿減速器的傳動比i范圍為5~80[4]，所以鐵罐外壁爬行機所選用的電動機的轉(zhuǎn)速范圍為
綜合考慮電動機和傳動裝置的關系，以及鐵罐外壁爬行機的結(jié)構(gòu)尺寸以及重量等關系，決定選用Y系列三相異步電動機，這個電機的轉(zhuǎn)速為910r/min，型號為Y90s-6 ，其參數(shù)如表3.3：
表3.3 Y90s-6電動機參數(shù)
型號
額定功率（KW)
外形尺寸(mm)
轉(zhuǎn)速（r/min)
質(zhì)量（Kg)
Y90s-6
0.75
310×245×190
910
23
根據(jù)所選電機計算減速箱傳動比：，設定錐齒輪傳動比為，蝸輪蝸桿傳動比為。
3.3.3 錐齒輪傳動設計
本課題設計的減速箱中選擇齒輪類型為直齒錐齒輪，根據(jù)機械設計手冊選用的齒輪精度為7級，小錐齒輪選用的材料為40Cr（調(diào)質(zhì)）齒面硬度為280HBS，大錐齒輪選用的材料為45鋼（調(diào)質(zhì)）齒面硬度為240HBS[2]。
（1） 按齒面接觸疲勞強度設計小齒輪分度圓直徑
（3.12）
① 其中T1為小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩：
（3.13）
② 齒數(shù)比：
③ 配對材料系數(shù)
④ 根據(jù)載荷情況，齒輪所選擇的精度和齒輪結(jié)構(gòu)位置取K=1.3
⑤ 計算接觸疲勞許用應力[σH]
查取手冊可知小齒輪和大齒輪的接觸疲勞極限分別為、
接觸疲勞壽命系數(shù)分別為、
所以
即
將以上數(shù)據(jù)帶入式3.12中算得：
（2） 計算齒輪主要尺寸與參數(shù)
選定小齒輪齒數(shù)為：則
確定模數(shù)：
取標準值
計算分度圓直徑：
計算分錐角：
計算錐距：
計算輪齒寬度：
其中齒輪寬度系數(shù):取
計算齒頂圓直徑：
計算平均圓周速度：
（3.14）
其中
（3） 驗算
① 按接觸強度校核齒輪的承載能力
（3.15）
（3.16）
其中查表得,，，，,，
綜上數(shù)據(jù)帶入式3.16算得
名稱
代號
小齒輪
大齒輪
分度圓直徑
d
48
96
齒數(shù)
z
24
48
模數(shù)
m
2
2
節(jié)錐角
δ
26.565°
63.4349°
錐距
R
53.67
53.67
齒寬
b
18
18
齒距
p
6.28
6.28
變位系數(shù)
x
0.345
-0.345
齒頂高
ha
2.69
1.31
齒根高
hf
1.71
3.09
齒頂間隙
c
0.4
0.4
齒根角
θf
1.82°
3.295°
齒頂角
θa
2.87°
1.398°
齒頂圓錐角
δa
29.435°
64.832°
齒根圓錐角
δb
24.745°
60.139°
齒頂圓直徑
da
52.8
97.17
節(jié)錐頂點到輪冠距離
AK
46.8
22.828
大端分度圓弧齒厚
s
3.64
2.64
分度圓弦齒厚
3.64
2.64
分度圓弦齒高
2.75
1.32
表3.4 直齒錐齒輪的幾何尺寸
② 按抗彎強度校核齒輪的承載能力
（3.17）
（3.18）
查取相關圖表最終算得
所以綜上錐齒輪傳動的設計及其驗算，該齒輪組符合要求。
（4） 綜上設計參數(shù)計算直齒錐齒輪幾何尺寸如表3.4
3.3.4 蝸輪蝸桿傳動設計
材質(zhì)選擇：本課題所設計的蝸桿選用45鋼，齒面淬火，硬度為45~50HRC；本課題的蝸輪選用錫青銅ZCuSn10Pb1，鑄造，。
（1） 確定主要參數(shù)：，因為，所以
（2） 按齒面接觸疲勞強度設計計算：
（3.19）
其中蝸輪軸轉(zhuǎn)矩
載荷系數(shù)
許用接觸應力
將以上數(shù)據(jù)帶入式3.19得：
查閱機械設計手冊得， 。
（3） 驗算滑動速度vs
計算蝸桿速度：
（3.20）
其中 ，，vs初估值合適。
（4） 驗算蝸輪輪齒彎曲強度
(3.21)
其中，,，，(按蝸輪當量齒數(shù)查取)，，。
將以上數(shù)據(jù)帶入式3.21可得：
因為,蝸輪蝸桿設計滿足條件。
（5） 蝸輪蝸桿的幾何尺寸計算
蝸桿頭數(shù)：
蝸輪齒數(shù)： 查表取
齒形角：
模數(shù)：
蝸輪變位系數(shù)：
中心距：
蝸桿軸向齒距：
蝸桿分度圓直徑：
蝸桿節(jié)圓直徑：
蝸桿齒頂高：
頂隙：
蝸桿齒頂圓直徑：
蝸桿齒根高：
蝸桿齒根圓直徑：
蝸桿齒高：
漸開線蝸桿基圓直徑：
漸開線蝸桿基圓導程角：，求得
蝸桿導程角：
蝸桿齒寬：
蝸輪分度圓直徑：
喉輪節(jié)圓直徑：
蝸輪齒頂高：
蝸輪齒根高：
蝸輪喉圓直徑：
蝸輪齒根圓直徑：
蝸輪齒高：
蝸輪外圓直徑： 取
蝸輪寬度：
蝸輪齒頂圓弧半徑：
蝸輪齒根圓弧半徑：
蝸桿軸向齒厚：
蝸桿法向齒厚：
蝸輪分度圓齒厚：
3.3.5 輸出軸的設計
（1） 擬定軸零件的裝配方案如下：
圖3.3 軸的結(jié)構(gòu)與裝配
（2） 初步確定軸的最小直徑
電機功率為,轉(zhuǎn)速為
輸出軸：
作用在齒輪上的力：
最小直徑：
（3.22）
其中(45鋼)
（3） 軸尺寸確定
① 軸的最小直徑出現(xiàn)在Ⅰ-Ⅱ，這段軸連接的是卷筒，取，為了滿足卷筒的軸向定位要求Ⅰ-Ⅱ軸左端需要做出軸肩，故?、?Ⅲ軸段的直徑為。
②初步選擇滾動軸承：選擇型號為30211E的軸承，其尺寸為
故，，根據(jù)軸承的安裝尺寸因此
③ 取安置蝸輪處軸段的直徑為，蝸輪輪右端與軸承端之間采取套筒定位，根據(jù)以上蝸輪蝸桿幾何尺寸的計算已經(jīng)得出蝸輪寬度為，為了使套筒能夠夾緊齒輪，蝸輪寬要長于這一軸段，故取，蝸輪左端需要用到軸肩定位，軸肩高度,由于直徑為64mm，查表得，因此，固定軸環(huán)寬度為取。
④ ，取端蓋外端與卷筒端間的距離為，故取。
⑤ ，
⑥ 軸上零件的周向定位：按Ⅳ-Ⅴ段的直徑查表取得該段平鍵截面為，長度為45mm，配合為，根據(jù)Ⅰ-Ⅱ段，選擇平鍵為。
3.3.6 蝸桿軸的設計
（1） 擬定軸零件的裝配方案如下：
圖3.4 蝸桿軸結(jié)構(gòu)與裝配
（2） 初步確定軸的最小直徑：
（3） 已知如圖3.4的軸為蝸桿軸，根據(jù)以上蝸輪蝸桿幾何尺寸的計算得出蝸桿齒寬為，齒頂圓直徑為，所以，又因為算得的蝸桿齒根圓直徑為，所以。
（4） 錐齒輪右端設計為軸肩固定，取，為了避免軸承過定位，所以Ⅱ-Ⅲ軸段直徑小于Ⅲ-Ⅳ軸段直徑，取，由于軸承蓋總寬度為34mm，所以設定Ⅰ-Ⅱ段連接噴槍傳動機構(gòu)，采用鍵連接，取，
（5） 選擇滾動軸承：選擇的是圓錐滾子軸承，根據(jù)Ⅲ-Ⅳ段的直徑，選取軸承，其尺寸為。因為錐齒輪寬度為，取套筒寬度為15mm，取Ⅲ-Ⅳ軸左端面與軸承右端面距離為17mm，所以，根據(jù)軸承寬度取[2]。
（6） Ⅵ-Ⅶ軸段以及Ⅳ-Ⅴ軸段長度根據(jù)軸與減速箱箱體的裝配關系取得，。
3.3.7箱體結(jié)構(gòu)計算
箱座壁厚δ： 取
箱蓋壁厚δ1： 取
箱座凸緣厚度：
箱蓋凸緣厚度：
箱座底凸緣厚度：
箱座、蓋肋厚：，
軸承座端面外徑： 其中D為軸承外徑，為螺栓直徑
外箱壁至軸承端面距離：其中、與螺栓直徑有關
軸承旁凸臺半徑：
凸臺高度：h
大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離：12mm
齒輪端面與內(nèi)箱壁距離：10mm
4 噴砂傳動機構(gòu)設計
噴槍的運動方式是鐵罐外壁爬行機進行噴砂作業(yè)能否達到工作需求的一個重要條件，根據(jù)以上行走方式的設計，本課題決定設計一個曲柄滑塊機構(gòu)來帶動噴槍的移動。
圖4.1 噴槍傳動機構(gòu)
（1） 設計該曲柄滑塊的沖程為500mm，偏心距為0。
由于曲柄滑塊中存在曲柄的條件：一是機構(gòu)中連桿長度長于曲柄長度；二是滑塊導軌足夠長。
如圖4.1 所示，設 OA 的距離為a ，OB 距離為b 依圖可知,又因為，，綜上可以求得，
（2） 曲柄滑塊的連桿受到拉應力，其值等于滑塊的重力與摩擦力的合力:
(4.1)
查手冊，根據(jù)連桿的受力情況，以材料的抗壓強度選取連桿的材料為45鋼，厚度為10mm。
（3） 驗算噴槍是否能夠均勻噴涂鐵罐壁面
已知曲柄轉(zhuǎn)速為7.8 r/s，根據(jù)以上設計，得到爬壁機的爬行速度為0.154m/s。由于曲柄滑塊速度不均勻，運用分割法計算，以一秒為單位計算，曲柄轉(zhuǎn)動一轉(zhuǎn)滑塊來回一次，噴槍口徑為10mm，因為噴口離罐壁有一定距離，所以假設噴槍噴涂涂的寬度為0.012m。
最終算得噴槍在一秒內(nèi)噴涂長度，而小車一秒內(nèi)的移動距離為0.154m，所以，該機構(gòu)能夠達到最初的工作要求。 5 結(jié)論
鐵罐外壁爬行機器人的設計綜合了機器人機構(gòu)原理、運動方式、機械設計原理等多學科領域的知識，它的使用實現(xiàn)了大型的化工儲罐的噴砂除銹、噴漆防腐自動化，而且這個鐵罐外壁爬行機的設計及其應用將會減少人力工作的強度、避免人工操作所存在的危險、降低成本，有著很好的推廣和研究價值。
本論文通過對爬行機器人的結(jié)構(gòu)設計研究，取得了如下結(jié)果：
（1） 本課題設計的鐵罐外壁爬行機與其他的爬行機相比，具有結(jié)構(gòu)簡單、工作效率高的、操作簡易的特點。采用電磁鐵吸附，既使機器人能夠穩(wěn)定吸附在罐壁保證其行走安全，同樣也可以獲得很好的的噴砂質(zhì)量。
（2） 本機器人卷揚機結(jié)構(gòu)，實現(xiàn)了Y軸方向的移動，再通過其他設備移動滑輪帶動機器人實現(xiàn)X軸方向的移動。
（3） 機器人的清洗裝置采用曲柄滑塊機構(gòu)傳動，該機構(gòu)的曲柄直接連接在減速箱分出的軸上，減少了動力源的使用。簡化了機器結(jié)構(gòu)。
（4） 本課題著重設計了爬行機器人的減速裝置，運用蝸輪蝸桿機構(gòu)，高效達到了減速需求。
綜上所述，鐵罐外壁機器人的設計已經(jīng)走上了正軌同樣也取得了階段性的成果，在未來的鐵罐外壁爬行機器人的未來發(fā)展方向是：
① 結(jié)構(gòu)更加簡單、質(zhì)量更加輕盈、更加安全、操作更加簡單；
② 控制系統(tǒng)小型化；
③ 能夠適應復雜的壁面環(huán)境并能作出相應的動作；
總的來說，隨著社會經(jīng)濟的發(fā)展和人們生活水平的提高，大型儲罐的探測、清潔、修護的自動化和現(xiàn)代化就變?yōu)楸厝唬瑱C器人技術(shù)的應用在此領域也將會得到逐步的體現(xiàn)。鐵罐爬行機器人產(chǎn)品也會隨著自動化技術(shù)、傳感技術(shù)、無線遙控技術(shù)以及通訊業(yè)的迅速發(fā)展而得到充分的發(fā)展。
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附錄1：外文翻譯
新型爬壁機器人多向磁化永磁吸附裝置的設計
引言：
一種用于爬壁機器人的多向磁化永磁吸附裝置(PMAD)。在相同質(zhì)量下，新型PMAD能顯著提高吸附力。首先，基于本文提出的設計理論，對新型PMAD的磁路進行了優(yōu)化。新型PMAD包含多個排列緊密的不同磁化方向的永磁體。根據(jù)磁化方向的排列規(guī)律，磁體可分為若干個元件單元。在每個元件單元中，磁化方向沿半圓分布.其次，采用有限元分析軟件ansys workbench對結(jié)構(gòu)進行參數(shù)化建模和結(jié)構(gòu)特征分析。 對新型PMAD進行了特性分析、磁路模擬、吸附力計算和參數(shù)優(yōu)化。在此基礎上，提出了材料和體積相同的新型和Halbach型PMAD。 都是試制的。測定了不同氣隙厚度下的吸附力。實驗結(jié)果表明，在相同質(zhì)量下，與Halbach型PMAD相比，新型PMAD的吸附力平均提高了一倍，最大放大倍數(shù)為2.3倍。最后，將新型pMADs應用于爬壁機器人的超聲波檢測中，提供了穩(wěn)定可靠的吸附性能。
1. 概況
爬墻機器人作為一種特殊的移動機器人，可以在墻、天花板等二維或復雜的三維環(huán)境中執(zhí)行各種任務，除移動機器人用輪子或腿在地面上移動外，爬墻機器人還具有在移動時保持身體對抗重力的獨特特性。 因此，在爬壁機器人設計中，既要考慮移動性，又要考慮吸附性。根據(jù)吸附方式的不同，爬壁機器人可分為五類：真空吸附式、磁吸附式、夾持式、導軌式和仿生t型。 YPE3磁性吸附，包括永磁吸附和電磁吸附，比真空吸附更適用于鐵磁表面。
一般來說，磁路的設計應該是為了最大限度地利用其中的材料。另一方面，如果在移動設備上安裝PMAD，則PMAD質(zhì)量的降低可以提高移動設備的移動性。因此，優(yōu)化PMAD的磁路以增加吸附量是非常必要的。
2. 多向磁化PMAD的結(jié)構(gòu)設計
將不同的部件單元緊密地布置可以使泄漏通量最小化并集中更多的磁感應。 “期望區(qū)域”中的n行。同樣，沿y軸兩側(cè)也有泄漏通量。使任意兩個相鄰的元件單元排斥，可以使不同成分的回路產(chǎn)生排斥。 NT單位不相交。隨著組分N的加入量和磁體長度LM的增加，漏通量的比例減小，比吸附力fm增大。 ND逐漸接近上限值。
3. 新型PMAD在爬壁機器人中的應用
為了驗證這種新型PMAD的可行性和實用性，在一個爬壁機器人上安裝了PMAD。爬墻機器人的結(jié)構(gòu)如圖1所示.
爬壁機器人的質(zhì)量為7.9kg，整體尺寸320 mm×300 mm×120毫米攀壁機器人是為自動爬墻而設計的。攀壁機器人是為了能夠自動爬墻而設計的。液壓發(fā)電站飛行時間的超聲波檢測繞射法(TOFD)，可在水電站中任意位置移動大型壓力管和蝸殼。
圖1爬墻機器人的結(jié)構(gòu)
爬壁機器人由兩個步進電機驅(qū)動的兩個前輪和兩個由兩個通用輪組成的后驅(qū)動輪。機器人的速度和位移通過 調(diào)整步進電機的速度和角度。TOFD探針被探頭夾持，并被彈簧緊緊地壓在墻上。兩個ToFD探頭之間的距離可以通過沿導軌移動探針夾持器來調(diào)節(jié)。導軌由升降電機驅(qū)動升降。監(jiān)控攝像機MONITTO 前面的場景。兩個ToFD探頭之間的距離可以通過沿導軌移動探針夾持器來調(diào)節(jié)。導軌由升降電機驅(qū)動升降。監(jiān)控攝像機MONITTO 前面的場景。兩個新穎的PMAD安裝在底盤下。PMAD中永磁體的安裝方式與上述實驗相同。
圖1底盤下的PMAD
圖2吸附力調(diào)節(jié)機構(gòu)
圖3 吸附力FM與距離L的關系曲線
從結(jié)果中可以看到。1和2，所述PMAD通過連桿和螺桿對與底盤連接，所述四個部分構(gòu)成吸附力調(diào)節(jié)機構(gòu)。如圖15所示，r 調(diào)整螺桿對可調(diào)節(jié)PMADs的位置，然后調(diào)整吸附力。當L＝23 mm時，新的PMADs與鋼平面平行，氣隙厚度為5 mm； 吸附力的計算值約為1000 N，對操作者來說吸附力較大，而螺桿對則能有效地降低操作力。PMAD從280 N增加到991 N，新型PMAD的吸附力始終大于Halbach型PMAD，說明了新型PMAD的優(yōu)點。
為了比較新型PMAD和Halbach型PMAD在實際系統(tǒng)中的性能，在爬壁機器人中安裝了兩種體積相同的PMAD。在 E實驗中，L距離從5mm增加到23 mm，吸附力fm用平均重復測量值測量。吸附力FM與d的關系曲線 如圖3所示。實驗結(jié)果與第四節(jié)驗證實驗的結(jié)果基本一致。當L從5mm增加到23 mm時，吸附力fm
除上述超聲波檢測爬壁機器人外，新型pmad還可為其他全位置爬壁機器人提供高性能的吸附裝置。
4. 結(jié)論
本課題成功地設計并演示了一種新型的PMAD，它能產(chǎn)生更大的單位質(zhì)量吸附力。主要結(jié)論如下：
（1） 根據(jù)設計理論，提出了一種多向磁化PMAD。設計理論認為，一般情況下，pmad只應由永磁體和比吸附f組成。 當結(jié)構(gòu)參數(shù)等于最優(yōu)值時，Orce FM等于理論最大FM。這種新型PMAD是由一些排列緊密的具有多方向剩余磁感應強度Br-矢量的永磁體組成的。磁鐵可分為幾個組分。
（2） 采用有限元法對新型PMAD進行了參數(shù)化建模、結(jié)構(gòu)特性分析、磁路模擬吸附力計算和結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化。大 比吸附力FM隨磁體長度LM、組分單元N的數(shù)量和單元n中磁體數(shù)量的增加而增大，且趨于極限。T型 結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化后，比吸附力FM達到理論最大FM的80%。
（3） 多向磁化PMAD能顯著提高比吸附力Fm。試驗生產(chǎn)了材料和體積相同的新型和Halbach型PMAD.關系c 測量了比吸附力fm與氣隙厚度lg之間的關系。實驗結(jié)果表明，所測值與計算值接近，符合要求。 與Halbach型PMAD相比，新型PMAD的C吸附力Fm平均翻一番。
（4） 多向磁化PMAD為爬壁機器人提供了一種新型的高性能吸附解決方案.新型pmad和Halbach型pmad在爬壁機器人f中的應用 或超聲檢測,并相互比較。
（5） 實驗結(jié)果表明，該新型PMAD具有較好的性能。
（6） 新型PMADS的吸附力可從280N改為991 吸附穩(wěn)定可靠。
附錄2：外文原文
致 謝
經(jīng)過這幾個月的努力，本次的設計已經(jīng)接近尾聲，作為一個本科生由于對機械產(chǎn)品了解不充分，初始的設計概念模糊，無法正確切入設計主題，還有在設計過程中，由于沒有設計經(jīng)驗，走了彎路。但是在指導老師何老師的幫助下，這些問題都逐步得到了解決，何老師平日里工作繁多，但在我做畢業(yè)設計的每個階段，從查閱資料到設計草案的確定和修改，中期檢查，后期詳細設計，裝配草圖等整個過程中都給予了我熟悉的指導。我的設計較為復雜繁瑣，但何老師仍然細心地糾正圖紙中的錯誤。從何老師身上看到了他的治學嚴謹和科學研究的精神也是我永遠學習的榜樣，并將積極影響我今后的學習和工作。
整個設計中會因為難題弄得焦頭爛額，也會因為老師或同學的提點豁然開朗，真的感謝老師孜孜不倦的解答，以及同學朋友的鼓勵，我才能夠順利完成此次的畢業(yè)設計。同時，也要感謝大連大學機械工程學院的每一位老師，在大學的四年期間有你們的陪伴與教導。謝謝！
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