水泵站設(shè)計(jì)【水電站設(shè)計(jì)】
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1 引水渠斷面設(shè)計(jì)設(shè)引水渠寬為b,矩形斷面，i=0.0005，n=0.025，m=0，按最佳水力斷面設(shè)計(jì) b=2h Q設(shè)=2.5m3/s時(shí) 屬于渠道中正常流速范圍 圖1 圖2 圖3 渠底高程為：26-1.354=24.646m23m保持b不變，取b=2.7m，計(jì)算通過流量，23m水位時(shí)的 試算得h=0.51m 渠底高程為23-0.51=22.49 m校核最高水位為27m時(shí)Q=是否能通過 =2.74.51=12.177R= 滿足過水要求2 進(jìn)、出水池水位2.1出水池水位確定設(shè)計(jì)水位為 60m,斷面形式同引渠，矩形斷面 n=0.025，i=0.0005，當(dāng)為設(shè)計(jì)水位時(shí)，設(shè)計(jì)流量 2.5采用水力最佳斷面，b=2.7m，h=1.354m，灌區(qū)渠首的渠底高程為：60-1.354=58.646m 當(dāng)Q=3由試算得，h=1.51m Q=0.6由試算得，h=0.51m所以出水池水位為：最高運(yùn)行水位為 58.646+1.51=60.156m，最低運(yùn)行水位為 58.646+0.51=59.156m渠頂高程為 60.156+0.51=60.666m圖42.2進(jìn)水池水位確定引渠坡降i=0.0005，為明渠均勻流，引渠粗糙系數(shù)n=0.025，設(shè)渠長(zhǎng)為100m，局部阻力系數(shù)干渠出口 =0.1，攔污柵=0.3，前池進(jìn)口=0.4 當(dāng)Q=0.6m時(shí) v= Q=2.5m 當(dāng)Q=3m時(shí)， = 進(jìn)水池水位為 最高水位為 27-0.0525=26.948m 設(shè)計(jì)水位為 26-0.0529=25.947m 最低水位為 23-0.0580=22.942m3 揚(yáng)程計(jì)算3.1根據(jù)進(jìn)、出水池水位確定最大、最小、設(shè)計(jì)揚(yáng)程 最大揚(yáng)程 60.156-22.942=37.209m 設(shè)計(jì)揚(yáng)程 60-25.947=34.053m 最小揚(yáng)程 59.156-26.948=32.208m3.2管路水頭損失取凈揚(yáng)程的10% 泵站的揚(yáng)程為 Hmin=（1+0.1）32.208=35.429H設(shè)=（1+0.1）34.053=370458Hmax= (1+0.1)37.209=40.9304 機(jī)組選型選泵初選兩方案方案一：6臺(tái)500s59B，揚(yáng)程41m，對(duì)應(yīng)單臺(tái)流量1800可滿足用水要求（NPSH）為4.5m。 方案二：5臺(tái)500s59A,揚(yáng)程41m時(shí)，對(duì)應(yīng)單臺(tái)流量2160，可滿足用水要求(NPSH)為4.5m。 結(jié)合比較兩個(gè)方案，初定方案一，即采用6臺(tái)500s59B，轉(zhuǎn)速n=970r/min，單臺(tái)配套315kw，6000v，Y400-46-6型電機(jī)，水泵進(jìn)口500mm ，出口350mm，初步考慮Q=0.6，采用兩臺(tái)變速調(diào)節(jié)，同時(shí)增加泵站的給水靈活性。 5 管路布置，確定水泵的安裝高程 水泵進(jìn)口500mm，進(jìn)水管大一個(gè)規(guī)格，取為600mm ， 水泵出口350mm，出水管大一個(gè)規(guī)格，取為550mm ，驗(yàn)算Q=3，進(jìn)水管 v= 出水管v= 均符合要求5.1選擇進(jìn)水管管件，查（給水排水設(shè)計(jì)手冊(cè)（中國(guó)建筑工業(yè)出版社，1986.7出版），得各局部阻力系數(shù) 喇叭口 D=1.5 水泵入口 攔污柵 5.2初設(shè)吸水管入口至水泵進(jìn)口長(zhǎng)度為12m當(dāng) Q= 0.6, m 當(dāng)Q=， m5.3計(jì)算管路阻力系數(shù)吸水管直管d(mm)l(m)n600120.012附件名稱（規(guī)格）數(shù)量d=900喇叭口10.10.064900彎頭d=60011.00.64d=600/500偏心漸縮管10.20.128水泵入口11.00.64攔污柵10.30.192合 計(jì)s吸=s 吸沿程+s吸局部=1.927出水管直管d(mm)l(m)n550570.012附件名稱（規(guī)格）數(shù)量d=550帶閘閥 10.060.054d=350/550漸闊管10.420.37945彎頭20.50.902d=550淹沒式出口11.00.902伸縮器30.210.57合 計(jì)s出= s 出沿程+s出局部=6.15合 計(jì)s總=6.15+1.927=8.077表一5.4據(jù)海拔高程及水溫對(duì)H進(jìn)行修正：海拔高程，最低水位時(shí)為22.942m，查水泵及泵站（西安理工大學(xué)欒鴻儒主編，中國(guó)水利電力出版社，1993.6版） 表43得 由表41氣溫40.5度， 當(dāng)Q=3時(shí)，水泵的安裝高程為：22.942+10.3-0.75-4.5-0.759=27.233m 當(dāng)Q=0.6 時(shí)，水泵的安裝高程為：26.948+10.3-4.5-10+10-0.75-0.28=31.72m兩者取小值，故水泵的安裝高程為27.233m計(jì)算水泵的工況點(diǎn)，進(jìn)行工況校核6 進(jìn)行進(jìn)出水管布置，并計(jì)算各阻力系數(shù) 出水管路布置見泵中的軸線剖面圖，列表計(jì)算管路阻力系數(shù)，見表一，計(jì)算管路的水頭損失 。,S一定，假設(shè)不同的流量，求出相應(yīng)的h，采用數(shù)解法求解泵的工況點(diǎn)，設(shè)(查給水排水工程設(shè)計(jì)手冊(cè) 4 給水排水設(shè)備（ 李金根主編，中國(guó)建筑工業(yè)出版社 ，1996年版) 得兩點(diǎn)（1400，46）、（2020，32） 解方程得 A=58.90 B=85.45 所以 , 聯(lián)立方程得水泵的工況點(diǎn)（1846，36.42）在高效區(qū)范圍內(nèi)，設(shè)計(jì)流量時(shí)開5臺(tái)泵即可滿足要求。當(dāng)時(shí)，開6臺(tái)泵，其工況點(diǎn)由數(shù)解法來確定： ，泵的工況點(diǎn)（1725，39.27）同樣在高效區(qū)范內(nèi)當(dāng)時(shí)， 得泵的工況點(diǎn)（1914，34.74）同樣在高效區(qū)范圍內(nèi)，但由于時(shí)，開1臺(tái)泵不滿足要求，開2臺(tái)泵效太低，故開2臺(tái)泵，然后進(jìn)行工況調(diào)節(jié)。采用變速調(diào)節(jié)（數(shù)解法） ，代入，得H=38.02m代入B點(diǎn)的相似拋物線方程得：聯(lián)立 （1）， (2)得 Q=1226.7, H=49m ,由相似比定律 即將水泵的轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)到860r/min 即可滿足要求7確定泵房位置的結(jié)構(gòu)形式 7.1在泵站中軸線上選2個(gè)點(diǎn)，比較確定泵房位置 點(diǎn)1：輸水干渠岸邊，自此處取水，可不修引渠，減少開挖量，取水條件好，但是在同等條件下，管道長(zhǎng)度加大，投資大，且管路損失大，以后的運(yùn)行量也多。 點(diǎn)2：30m高程附近布置泵房，在此處布置，引渠和管路長(zhǎng)度相當(dāng)，且符合地形條件，同等條件下布置，靠近出水池，縮短了管路長(zhǎng)度，減少了管路損失，降低了運(yùn)行量，但處于變坡上，通風(fēng)采光條件可能不好。 綜合考慮布置原則，選擇點(diǎn)2布置泵房及樞紐7.2泵房?jī)?nèi)部結(jié)構(gòu)形式擬定 選擇單級(jí)雙吸離心泵臥式機(jī)組，水源水位變幅4m，站址附近地質(zhì)條件較好，地下水位埋深5m，且無斷層和破碎帶，選擇分基型泵房建設(shè)8 泵房?jī)?nèi)部布置及尺寸擬定8.1主機(jī)組采用一列式布置，即主機(jī)組位于同一列直線上，見泵房平面圖 （1）單間長(zhǎng)度計(jì)算水泵基礎(chǔ)長(zhǎng)度b=0.58+1.167+1.0+0.6=3.347m，機(jī)組長(zhǎng)度為 b=3.51m. 兩者取大值 b=3.51m機(jī)組凈距 ，得機(jī)組中心距，所以主機(jī)房長(zhǎng)度為 所以實(shí)選主機(jī)房長(zhǎng)度為35m，單間長(zhǎng)度為5m ，共7間（2）泵房高度其中 代入得，H=6.47m, 取H=7.5m 如圖所示圖5 （3 ）泵房跨度 所以泵房跨度為： b=2.5+0.35+1.64+0.55+0.54+3=8.73m， 取9m ， 考慮選用DL型，載重50噸的吊車，寬度為7.5m，吊車配套電動(dòng)葫蘆，380V,50HZ,3相電，帶動(dòng)電動(dòng)機(jī)型號(hào)ZDY12-4,功率2KW,轉(zhuǎn)速為r=1380r/min泵房跨度如圖所示：圖68.2輔助設(shè)備選擇和布置 （1）配電：室外設(shè)6000v-380v變電站，接入配電室，配電室中安裝6個(gè)配電柜，供6臺(tái)泵使用，另立2個(gè)配電柜，接附近照明電路，滿足泵站其它生活用電要求。 配電間的高程為：28.233m，按一間布置結(jié)構(gòu) 配電柜接出的電纜接到各臺(tái)泵上，電纜掛在交通道下。（2）檢修：檢修間按一間布置，靠近山墻一側(cè)設(shè)3m寬大門，檢修間的高程為：28.233m。 （3）交通：主交通道設(shè)在出水一側(cè)，寬為1.6m；副交通道設(shè)在進(jìn)水一側(cè)，寬為1.8m；交通間的高程為：28.233m （4）充水：采用水環(huán)式真空泵，考慮抽氣量與真空度 其中K=1.5, T=5min, V由下圖中閘閥前所有空氣體積確定 選兩臺(tái)SZ-2型真空泵，互為備用，其配套動(dòng)力10KW，轉(zhuǎn)速為1450r/min，（查給水排水設(shè)計(jì)手冊(cè) 第11冊(cè) 常用設(shè)備）（5）起重：采用單梁式吊車，可控制泵房任意布置，以5噸考慮，選用DL型跨度為9m ，配套380v，50HZ的三相電型的電動(dòng)葫蘆，型電動(dòng)機(jī)。（6）排水：主泵房?jī)?nèi)設(shè)排水溝，并設(shè)地面排水單坡坡降i=1/100，在排水溝盡頭設(shè)溝接外部集水井，其中溝寬20cm，深為20cm，將水匯集與井內(nèi)，通過排水泵排入進(jìn)水池。（7）通風(fēng)：通風(fēng)量計(jì)算 考慮太陽輻射 泵房?jī)?nèi)降溫所需空氣量： 單個(gè)房間一面窗戶所需 窗戶選型： 下排窗采用豎軸板式進(jìn)風(fēng)窗，開啟90度，阻力系數(shù) 上排窗采用豎軸板式進(jìn)風(fēng)窗，開啟90度，阻力系數(shù) 進(jìn)風(fēng)窗 排風(fēng)窗 （其中 由右圖的： 圖7滿足通風(fēng)要求。9 設(shè)計(jì)進(jìn)出水建筑物，布置支、鎮(zhèn)墩及管路9.1引渠設(shè)計(jì)見19.2進(jìn)水池設(shè)計(jì) （1）進(jìn)水池寬B由泵房進(jìn)水管路確定B,C=0.9m，S=3, 以, 含5個(gè)寬為0.5m的隔墩，可做綠化。 （2）進(jìn)水池長(zhǎng)確定： 二者取大值得：L=4.86m隔墩長(zhǎng)為4.86m，且前端作成流線形，以改善泵的進(jìn)水條件。如圖所示圖8 （3）懸空高度：，滿足要求。 （4）淹沒深度： （5）后墻距： T=0.9（6）進(jìn)水池池深H 9.3前池設(shè)計(jì) 前池將引渠和進(jìn)水池前后銜接起來，其擴(kuò)散角為=30o為正向進(jìn)水前池（1）池長(zhǎng)L及邊壁形式確定，如圖示L= 圖 9（2）前池池底縱向坡度i前池前16.8m段高程同引渠渠底高程，后8.4m作成i=0.2的坡段連接進(jìn)水池 （3）翼墻形式前池翼墻形式斷面同引水渠擋土墻斷面9.4出水池設(shè)計(jì) 綜合考慮灌溉要求，該出水池宜設(shè)成側(cè)向出水池（1） 池深確定： 管口下緣至池底距離 P=0.2m 出水池底板高程 底=min-(Cmin+D0+P)=59.15-(0.163+0.55+0.21)=58.237m出水池池頂高程 頂=max+h=60.15+0.5=60.65m（2）池寬B確定 圖10管口上緣的最小淹沒深度 =B4D0=2.2m 取B=2.634m（3）池長(zhǎng)確定L=L2+L1+L1=0.5+2.5+28.1=31.11m（4）出水池與干渠銜接收縮角取30o 過度段長(zhǎng)度 緊靠過渡段的一段干渠，由于水流紊亂，易沖刷， 圖表 10 應(yīng)進(jìn)行護(hù)砌，長(zhǎng)度 Ln=（45）h=51.5=7.5m出水池長(zhǎng)度，如圖119.5擋土墻尺寸驗(yàn)算（一）引渠擋土墻驗(yàn)算 擋土墻高H =5.5m，墻背傾斜=14o，填土表面水平（=0），墻內(nèi)摩擦角=23o，填土為粗沙， =35o，r =19KN/m3，地基承載力f=22t/m3=216kpa(1) 初定擋土墻尺寸，如圖（取單寬1m） 墻自重 W=（0.5+1.78）2.5+0.53.424=177.6KN圖12 (2) 土壓力計(jì)算 用庫侖土壓力理論，計(jì)算作用于墻上的主動(dòng)土壓力 Pa=0.5H2Ka=0.5195.520.38=109KN/m 土壓力的豎向分力 Pay=Pasin(+)=Pasin37o=65.6KN/m 土壓力的水平分力 Pax=Pacos(+)=Pacos37o=87.06 KN/m (3)抗滑穩(wěn)定計(jì)算 =0.5 Ks=1.3 安全（4）抗傾覆驗(yàn)算 自重W的力臂a=2.08m，Pay的力臂b=2.76m，Pax的力臂h=1.83m Kt =1.5 安全（5）地基承載力驗(yàn)算 1o 作用在基礎(chǔ)底面上的總豎向力 N=W+Pay=177.6+65.6=243.2KN 2o 合力作用點(diǎn)與墻前距o點(diǎn)的距離 x= 3o 偏心距 e=B/6=3.4/6=0.6 4o 基底邊緣應(yīng)力 Pmax(min) 5o 要求滿足下列公式 0.5（Pmax+Pmin）=0.5(83+60.3)=71.05KPa216KPa Pmax=83.01.3 安全（4）抗傾覆驗(yàn)算 自重W的力臂a=2.105m，Pay的力臂b=3.22m，Pax的力臂h=2.37m Kt =1.5 安全（5）地基承載力驗(yàn)算 1o 作用在基礎(chǔ)底面上的總豎向力 N=W+Pay=399+141.6=540.6KN2o 合力作用點(diǎn)與墻前距o點(diǎn)的距離 x= 3o 偏心距 e=B/6=0.7 4o 基底邊緣應(yīng)力 Pmax(min) 5o 要求滿足下列公式 0.5（Pmax+Pmin）=0.5(210+48)=129KPaf=216KPa Pmax=2101.3 安全 圖14（4）抗傾覆驗(yàn)算 自重W的力臂a=0.875m，Pay的力臂b=1.31m，Pax的力臂h=0.98m Kt =1.5 安全（5）地基承載力驗(yàn)算 1o 作用在基礎(chǔ)底面上的總豎向力 N=W+Pay=60+14.8=74.8KN2o 合力作用點(diǎn)與墻前距o點(diǎn)的距離 x= 3o 偏心距 e=B/6=0.28 4o 基底邊緣應(yīng)力 Pmax(min)= 5o 要求滿足下列公式 0.5（Pmax+Pmin）=0.5(74.74+14.3)=44.5KPaf=216KPa Pmax=74.741.2f=259KPa故所選擋土墻尺寸滿足要求9.6進(jìn)出水管路布置及鎮(zhèn)墩，支墩設(shè)計(jì) （1） 管路布置詳圖見泵軸線剖面及泵站平面布置圖（2）鎮(zhèn)墩尺寸擬定查給水排水工程設(shè)計(jì)手冊(cè) 第10冊(cè)，其平面立面如下 圖15 圖16 （3）鎮(zhèn)墩設(shè)在管道的轉(zhuǎn)彎處共兩個(gè) 使平立面結(jié)合一起，支墩設(shè)置在每隔10m一道，并抹潤(rùn)滑油使摩擦力小一些，管路應(yīng)明鋪10機(jī)組基礎(chǔ)設(shè)計(jì)及校核101機(jī)組基礎(chǔ)尺寸確定長(zhǎng)度 L=a+b+c+0.6=0.58+1.167+1.0+0.6=3.347寬度B=0.71+0.5=1.21厚度 水泵部分 H=L螺- (0.050.08)+（0.20.3）=0.5-0.08+0.3=0.72m 電動(dòng)機(jī)部分 H=H+0.8-0.4=1.12m 102基礎(chǔ)校核： 電動(dòng)機(jī)質(zhì)量 2420Kg 水泵質(zhì)量 2747Kg（1）地基承載力校核F合x=15174.5x=27470.29+10007.51.3735+24202.247x = 1.32me=B/2x=0.354 滿足地基承載力要求。 （2）共振校核 強(qiáng)迫震動(dòng)頻率w=101.9S-1基礎(chǔ)豎向振動(dòng)頻率z=37.28=0.3660.75 滿足要求水平向振動(dòng)頻率x=31.15=0.3050.75 所以滿足要求振幅校核： A2=0.018170.15m滿足要求17附錄1魁北克水電公司高壓電網(wǎng)Levis變電站的融冰裝置Serge Jourden(阿?，m榆配電(中國(guó))公司電力電子一高壓直流和柔性輸電，北京100020)文摘:魁北克水電公司Levis變電站的融冰裝置是一項(xiàng)獨(dú)特的研發(fā)成果。設(shè)計(jì)成可對(duì)輸電網(wǎng)提供兩種截然不同的功能。在一種運(yùn)行模式下，它是一臺(tái)高壓直流輸電整流器，給從這個(gè)變電站引出的735 kv和315 kV線路提供高達(dá)7200A的直流電以融掉這些線路上的覆冰。該融冰裝置產(chǎn)生的174 kV直流電壓可在輸電線路不同相之間通過線路開關(guān)依次切換。畢竟冰暴是偶發(fā)事件，這套裝置在其余大部分時(shí)間內(nèi)將以另一種模式，即配置成為一臺(tái)靜止無功補(bǔ)償器運(yùn)行給735 kv輸電線路提供+250 Mvar-125 Mvar的動(dòng)態(tài)無功支持。實(shí)現(xiàn)這兩種模式轉(zhuǎn)換所需的時(shí)間不到1小時(shí)。關(guān)鍵詞：高壓直流輸電；柔性交流輸電系統(tǒng)；靜止無功補(bǔ)償器；晶閘管控制電抗器；晶閘管投切電容器：冰暴1998年1月，魁北克電網(wǎng)遭受異常大和持久的暴風(fēng)雪襲擊，相對(duì)于這種極端天氣事件造成如此程度的破壞，證明了輸電線路的脆弱性，為了持續(xù)性供電，魁北克公司決定提高位于結(jié)冰區(qū)域的變電站的輸送線路的安全，以確保至少有一輸送路線。電力裝置要求能在735KV的線路上提供高電流，從而達(dá)到融冰的溫度。不同的數(shù)據(jù)顯示，Levis變電站所處的輸電線路是展開首次融冰試驗(yàn)的最佳地點(diǎn)。因?yàn)檫B接Levis和Riviere-du-loup兩個(gè)變電站的564km的線路上有4條735kv的中心網(wǎng)絡(luò)和1條315kv雙回路可以用這種裝置除冰。這是一個(gè)非常靈活的電力裝置，可作為高壓直流電融冰的靜止無功補(bǔ)償器成為了可能。除了大部分時(shí)間提供額外動(dòng)態(tài)補(bǔ)償?shù)纳⒀b系統(tǒng)外，這中操作模式還有助于保持設(shè)備的有效性，從而確保其在有效的電動(dòng)補(bǔ)償?shù)囊材芮械度诒哪Ｊ?。在范圍?50 Mvar到-125 Mvar的功率補(bǔ)償裝置將允許轉(zhuǎn)換能力提高到通路的300Mv.但是，魁北克水電公司所要求的這種裝置現(xiàn)在在市面上還買不到而且有待研究。1 技術(shù)解決方案在融冰裝置趨近于主要設(shè)計(jì)參數(shù)的確定融冰裝置是除冰能力。換句話說,交流電壓的轉(zhuǎn)換器是由直流電壓時(shí)的最大的無功功率需求是由相同的方式運(yùn)作。融冰裝置轉(zhuǎn)換器需交付7200直流電壓的最大1740千伏直流給予的支持率為250兆瓦的環(huán)境溫度低于- 5,10%的連續(xù)負(fù)載電流(一)和7920除某些線,一個(gè)臨時(shí)過壓20.8千伏直流是必需的。設(shè)備由兩個(gè)轉(zhuǎn)換器和直流邊并聯(lián)在一起。這樣的額定電流變換器3600直流變流器及兩者連接在43千伏有效值的交流,后者學(xué)報(bào)連接轉(zhuǎn)換器,以前有一個(gè)繞組的系統(tǒng),在43千伏轉(zhuǎn)換器是連接在6脈沖配置。在短暫的融冰線,在低電壓轉(zhuǎn)換器運(yùn)營(yíng),他們一起工作,所以不尋常的發(fā)射角度共計(jì)330 Mvar反應(yīng)的支持已經(jīng)被提供滿足系統(tǒng)的無功功率范圍指定的動(dòng)態(tài)范圍為靜止無功補(bǔ)償器是+225Mvar /-115Mvar結(jié)果在標(biāo)稱對(duì)象310千伏特的電壓融冰裝置。利用作為一個(gè)靜止無功補(bǔ)償器可以在一個(gè)號(hào)碼的方式解釋,在常規(guī)操作,轉(zhuǎn)換器是一個(gè)背靠背的配置或短暫吸收一些無功功率產(chǎn)生的諧波過濾器,這導(dǎo)致高虧損,因?yàn)檗D(zhuǎn)換器是運(yùn)行于發(fā)射角度給予高損耗和電路可以包括直流電抗器,增加了損失。自從資金的損失為代表的范圍75 Mvar相當(dāng)比例的總成本,一種全新的方式配置融冰電路作為一個(gè)靜止無功補(bǔ)償器孕育。部分的轉(zhuǎn)換器閥放置作為一個(gè)單元,通過連接兩個(gè)模塊的每一階段的四個(gè)在轉(zhuǎn)爐的逆平行結(jié)構(gòu),剩下的一半給雙向條件的轉(zhuǎn)換器是外部阻塞和接地端和第二轉(zhuǎn)換器的閥門。晶閘管控制電抗器斷開連接在一起,兩臺(tái)交流反應(yīng)堆來形成一個(gè)單元,這是連接到一個(gè)20千伏特的母線。這是母線從三繞組變壓器下來。減少設(shè)備總輸出無功功率. 靜止無功補(bǔ)償器的過濾器是由43kV公共除冰裝置.到20千伏特的汽車在靜止無功補(bǔ)償器模式。一些無功功率的支持對(duì)于模式的20kV總線連接的占有率。因此,在經(jīng)營(yíng)范圍內(nèi)的損失是評(píng)價(jià)(靜止無功補(bǔ)償器)來減少晶閘管投切電容器被識(shí)別。在融冰裝置中，轉(zhuǎn)換器和諧波過濾器是連接到43千伏總線和晶閘管投切電容器是連接到20個(gè)主要設(shè)備。在靜止無功補(bǔ)償器模式。一個(gè)諧波過濾器被連接到20千伏特的總線與變頻器在配置從一個(gè)模式則痛到另一個(gè)是由操作一系列切斷與自動(dòng)控制,兩者在交流和直流后者允許這個(gè)過程要說明一小時(shí),然而,只有幾分鐘的路程。圖1 單線除冰簡(jiǎn)圖圖1顯示單一線圖表,減少無功功率電路產(chǎn)生的濾波器在靜止無功補(bǔ)償器模式之一,諧波濾波器高通連接轉(zhuǎn)換器總線.這些總線連接到43千伏公共融冰模式。所以濾波器,并在55Mvar 產(chǎn)生靜止無功補(bǔ)償器趨近于連接轉(zhuǎn)換器20千伏特的總線時(shí),產(chǎn)生l2Mvar.在過濾的其他高通濾波連接到43千伏總線通過斷開,以致于靜止無功補(bǔ)償器模式是斷開連接。它是在融冰模式中.兩個(gè)切斷電路產(chǎn)生的變形和識(shí)別閥門的閥之間聯(lián)系的兩個(gè)不同的交流耦合反應(yīng)器中趨近于第二階段(靜止無功補(bǔ)償器轉(zhuǎn)換器是斷開的模式中。(靜止無功補(bǔ)償器)2設(shè)計(jì)研究在此過程中,大量的研究進(jìn)行了探討,主要類別下面。它應(yīng)該注意的是,不尋常的是,研究必須重復(fù)涵蓋了兩種模式,即靜止無功補(bǔ)償器模式和融冰裝置模式,并指定的性能要求,已經(jīng)成為了兩模式。2.1主計(jì)劃參數(shù)兩組進(jìn)行的研究,確定了項(xiàng)目的主要參數(shù)的形成融冰裝置.在一些案例中,兩種不同的級(jí)別被分配到相同的設(shè)備,使兩種環(huán)境溫度較高的最大值(+ 40)靜止無功補(bǔ)償器的方式比融冰裝置模式(+ 10)或在融冰裝置測(cè)試模式(+ 30)、AC耦合反應(yīng)堆被用作識(shí)別核反應(yīng)堆,所以他們的額定電壓靜止無功補(bǔ)償器模式必須既適用于模式。2.3諧波濾波性能和評(píng)級(jí)所產(chǎn)生的諧波電流變換器在融冰裝置模式是大于靜止無功補(bǔ)償器模式,這樣AC諧波過濾器必須滿足性能為最壞的情況下,結(jié)合當(dāng)代存在諧波的系統(tǒng)必須滿足直流諧波濾波器的性能,在不同的配置l3迥異的線路長(zhǎng)度和阻抗。在一些病例中,融冰路線是在相同的走廊線在正常刷卡所以60赫茲感應(yīng)管委會(huì)接痕入直流電纜不得不考慮設(shè)計(jì)的直流濾波器2.4絕緣配合一個(gè)絕緣研究來確定絕緣的間隙和（材料、金屬等的）蠕變整個(gè)融冰裝置.為了迎合結(jié)冰條件、戶外設(shè)備應(yīng)用以增強(qiáng)BIL.指定和電氣間隙和爬電相配。2.5的動(dòng)態(tài)性能大量的研究進(jìn)行了檢查有配偶的變化對(duì)步目標(biāo)(靜止無功補(bǔ)償器)電壓為一系列系統(tǒng)短路水平,保證指定的反應(yīng)速度是其特征算法進(jìn)行檢查,確保正確的斜坡是達(dá)到了5千1路總線,與電壓測(cè)量的行為的私立千伏總線控制進(jìn)行了欠電壓和過電壓。在融冰模式控制回路穩(wěn)定性檢查以及開關(guān),在正確的直流等級(jí)。晶閘管投切電容器在缺乏偏差的操作要點(diǎn)超越極限,穩(wěn)定狀態(tài)的準(zhǔn)確性,所有I/ O.沒有冗余控制(轉(zhuǎn)換斷層活動(dòng)),并沒有被控制系統(tǒng)設(shè)備被報(bào)道在電子干擾的環(huán)境測(cè)試。除了按照IEC的調(diào)查結(jié)果證實(shí)了對(duì)控制操作并不發(fā)生。沒有控制失敗是允許由于熱應(yīng)力或潮濕的環(huán)境中靜態(tài)和動(dòng)態(tài)性能進(jìn)行了驗(yàn)證第一個(gè)發(fā)展隔間連接到一個(gè)實(shí)時(shí)模擬位于廠商進(jìn)行控制系統(tǒng)執(zhí)行同樣的程序代碼作為真正控制系統(tǒng)/融冰裝置(靜止無功補(bǔ)償器)安裝包括識(shí)別和暗影/ 融冰裝置發(fā)射脈沖單位、2額外的硬件和軟件來模擬輸入所需的植物和模擬分站系統(tǒng)總線開關(guān)監(jiān)測(cè)。靜態(tài)和動(dòng)態(tài)測(cè)試計(jì)劃包含下列事項(xiàng):1)靜態(tài)試驗(yàn)順序控制與UCD融冰裝置控制控制回路融冰特性(電壓、權(quán)力和電阻)。萊恩轉(zhuǎn)換控制平穩(wěn),VI曲線和無功電壓控制功率控制開環(huán)控制萊恩轉(zhuǎn)換特殊的控制功能(得到主管,電流限制器等)。諧波性能閥門的數(shù)據(jù)控制系統(tǒng)正常運(yùn)作的缺點(diǎn)AC保護(hù)直流保護(hù)2)動(dòng)態(tài)試驗(yàn)靜止無功補(bǔ)償器模式:小型和大型干擾階躍響應(yīng)融冰模式:在高階躍響應(yīng)和低電流在融冰裝置故障模式1階段。雙相及三個(gè)階段故障在靜止無功補(bǔ)償器模式響應(yīng)頻率變化在靜止無功補(bǔ)償器模式穩(wěn)定裕加拿大魁北克水電局研究院決定購(gòu)買額外的測(cè)試,便于控制復(fù)制品進(jìn)行模擬整個(gè)針對(duì)并行接收信號(hào)碼功率控制柜(如圖所示),選用含有的融冰裝置控制系統(tǒng)的一個(gè)弄的處理平臺(tái),執(zhí)行相同的程序代碼作為真正靜止無功補(bǔ)償器 / 融冰裝置控制系統(tǒng)。圖2 控制柜提供額外的硬件和軟件來模擬輸入所需的植物,特別是系統(tǒng)總線現(xiàn)場(chǎng)維修用開關(guān)監(jiān)測(cè)。簡(jiǎn)化為基礎(chǔ)電子(VBE的值處于閥門提供接口)系統(tǒng)的模擬TSC.和接口來模擬細(xì)胞/ 融冰裝置閥門。因?yàn)闆]有數(shù)據(jù)流驗(yàn)證是可能的,TCR.恒定的“閥門可以準(zhǔn)備信號(hào)提供應(yīng)用軟件。然而數(shù)據(jù)的“安全”和“閥門開始復(fù)蘇”進(jìn)行了實(shí)證分析。最后確認(rèn)的愛爾蘭國(guó)立大學(xué)開發(fā)的魁北克電力于是在工廠試驗(yàn)和愛爾蘭國(guó)立大學(xué)是復(fù)制品通過DNP3相連。這些單位,座落在魁北克電力的研究所(IREQ),驗(yàn)證的驗(yàn)收測(cè)試程序和最后的保險(xiǎn),程序是安全的,而且可以適當(dāng)?shù)膹?fù)制品。和愛爾蘭國(guó)立大學(xué)將作為培訓(xùn)工具為外地技術(shù)員和操作員或確認(rèn)任何控制的變化,需要經(jīng)過現(xiàn)場(chǎng)調(diào)試。任何增強(qiáng),控制或改變控制策略的改進(jìn)和發(fā)展做出必要的工廠測(cè)試后都要后調(diào)試驗(yàn)證之前的復(fù)制品,最終實(shí)現(xiàn)在真正的控制系統(tǒng),比如額外的保護(hù)的融冰裝置一直被認(rèn)為是為工廠測(cè)試后的影響線故障傳輸線。目前,依賴于這個(gè)位置的改變線斷層直流電阻線將detected.然后報(bào)警將會(huì)為新的保護(hù)酯,這些缺點(diǎn)以及其他錯(cuò)誤。它是一種工具,可在調(diào)試期間來驗(yàn)證額外的案例和其他意外發(fā)生時(shí)可能出現(xiàn)的控制連接加拿大魁北克水電局研究院復(fù)制品的實(shí)時(shí)模擬(HYPERSIM),有的標(biāo)準(zhǔn)故障情況進(jìn)行了比較在工廠,以保證正常的實(shí)施。HYPERSIM模型的網(wǎng)絡(luò)元素是用Matlab實(shí)現(xiàn)模型,驗(yàn)證了模型也證明了Matlab對(duì)比較有用的動(dòng)力學(xué)行為。最終成為一個(gè)整體,這個(gè)安裝提供了機(jī)會(huì)去確認(rèn)重要的測(cè)試用例在兩個(gè)不同的模擬平臺(tái)2.7控制和驗(yàn)證的復(fù)制品,在融冰特定的測(cè)試方式尤其抽出調(diào)試測(cè)試計(jì)劃和準(zhǔn)備進(jìn)行調(diào)試。1).打開電路測(cè)試模式,該模式為第一次加壓,往往再次修訂的保護(hù)作用的控制策略。2).在當(dāng)前的控制;轉(zhuǎn)爐塊3).旅行支票序列。4).直流電壓測(cè)量的失敗。5).交流電壓誤差(保險(xiǎn)絲失敗)。先前的研究已經(jīng)顯示,嚴(yán)重的過電壓條件可以出現(xiàn)上述2部件的變頻器在偏遠(yuǎn)的經(jīng)營(yíng)模式。這些過電壓都被證實(shí)在模擬圖所示圖3.過電壓仿真實(shí)例第一個(gè)方法是減少這些過電壓能夠帶來的全部進(jìn)行識(shí)別提供了315千伏斷路器因此通往放電能量被困在過濾器或直流電纜。另外一個(gè)即將來臨的信號(hào)被要求從保護(hù)來開啟關(guān)閉序列即將開幕前融冰斷路器的問題變得更加復(fù)雜趨近于從主開關(guān)是由電纜連接喂食其他三個(gè)斷路。他打開這些交流斷路器的同樣也會(huì)導(dǎo)致過電壓的情況。因?yàn)檫@些斷路器的安排、復(fù)雜性和內(nèi)在延遲參與派遣即將來臨的信號(hào)從一個(gè)遙遠(yuǎn)的地方旅行,這種做法是不推薦使用。一個(gè)信號(hào)控制系統(tǒng)是當(dāng)?shù)販y(cè)試不同解決優(yōu)先。之后, 魁北克電力建議最好的融冰裝置被斷開系統(tǒng)是為了尋找一個(gè)特定的圖案315千伏汽車檢測(cè)出早期通知電流下依然保持高性能開關(guān)打開,在兩側(cè)的電纜和允許控制系統(tǒng)主要過電壓分?jǐn)偪刂菩袆?dòng)之前,OCCUL新的控制策略提出了切爾諾貝利序列和開發(fā)相應(yīng)的制造商和修改。過電壓序列或突然關(guān)閉期間的5千并不嚴(yán)重。然而,進(jìn)一步靜止無功補(bǔ)償器模式有助于確定適當(dāng)?shù)臅r(shí)機(jī)調(diào)查行動(dòng)需要啟動(dòng)即將在這個(gè)模式來防止流通的直流偏置電流在主開關(guān)。進(jìn)一步的案件進(jìn)行漸進(jìn)式的加壓在準(zhǔn)備調(diào)試根據(jù)試驗(yàn)計(jì)劃。這些測(cè)試顯示的可能性極小的狀態(tài),三過電壓5千1后立即開關(guān)控制行動(dòng)之前加壓變得活躍。這種情況出現(xiàn)在調(diào)試。進(jìn)一步的研究成為必要的應(yīng)力集中在與評(píng)價(jià)。上演的故障不能履行現(xiàn)場(chǎng)。一個(gè)測(cè)試已經(jīng)用來模擬故障饋線線路(設(shè)備)的條件下)和過壓輸入電壓的反應(yīng)和同步、變風(fēng)量測(cè)量裝置的目的是為了觀察的動(dòng)態(tài)性能控制系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)性能,并回顧一下在各支路上的低電壓/過電壓控制策略。這次試驗(yàn)是沒有任何風(fēng)險(xiǎn),因此建議來驗(yàn)證程序和行為的模擬器以相同的設(shè)備在現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行測(cè)試。3結(jié)論獨(dú)特的和復(fù)雜的融冰裝置要求安裝要求的規(guī)劃、設(shè)計(jì)和模擬試驗(yàn),通過發(fā)展進(jìn)行了詳盡的測(cè)試和模擬水利工廠已經(jīng)顯示了融冰裝置應(yīng)當(dāng)履行的規(guī)格要求。代表一個(gè)發(fā)展計(jì)劃只能是取得的出色的技術(shù)合作魁北克水力發(fā)電的工程師和項(xiàng)目實(shí)施期間,阿?，m重大技術(shù)挑戰(zhàn)克服。認(rèn)定作者欣然承認(rèn)的貢獻(xiàn)和支持魁北克電力與阿海琺輸配電部在出版的文章。82009年第3卷第1期 2009。V013，No1 南方電網(wǎng)技術(shù) SOUTHERN POWER SYSTEM TECHNOLOGY 特約專稿 Featured Articles 文章編號(hào)：1674-0629(2009)01000106 中圖分類號(hào)：TM755；TM7143 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 魁北克水電公司高壓電網(wǎng)L6vis變電站的融冰裝置 Serge Jourden (阿?，m榆配電(中國(guó))公司電力電子一高壓直流和柔性輸電，北京100020) 摘要：魁北克水電公司L6vis變電站的融冰裝置是一項(xiàng)獨(dú)特的研發(fā)成果。設(shè)計(jì)成可對(duì)輸電網(wǎng)提供兩種截然不同的功能。 在一種運(yùn)行模式下，它是一臺(tái)HVDC整流器，給從這個(gè)變電站引出的735 kv和315 kV線路提供高達(dá)7 200A的直流電 以融掉這些線路上的覆冰。該融冰裝置產(chǎn)生的174 kV直流電壓可在輸電線路不同相之間通過線路開關(guān)依次切換。畢 竟冰暴是偶發(fā)事件，這套裝置在其余大部分時(shí)間內(nèi)將以另一種模式，即配置成為一臺(tái)靜止無功補(bǔ)償器運(yùn)行給735 kv 輸電線路提供+250 Mvar-125 Mvar的動(dòng)態(tài)無功支持。實(shí)現(xiàn)這兩種模式轉(zhuǎn)換所需的時(shí)間不到1 h。 關(guān)鍵詞：高壓直流輸電；柔性交流輸電系統(tǒng)；靜止無功補(bǔ)償器；晶閘管控制電抗器；晶閘管投切電容器：冰暴 Deleer Installation at Lrvis Substation on Hydro Qurbecs High Voltage System Serge Jourden (Power Electronics-HVDC調(diào)用外部TSP程序采用準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)模型對(duì)剩余網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行機(jī)電暫態(tài)仿真,從而實(shí)現(xiàn)對(duì)全網(wǎng)的混合數(shù)字仿真.在全圖形化界面下構(gòu)造仿真 系統(tǒng)而不用編制大量程序代碼,從而使仿真過程大大簡(jiǎn)化.這種方法具有通用性,可以推廣到高壓直流輸電(HVDC)及其他FACTS的仿真.以含靜止無功補(bǔ)償器 (SVC)的IEEE三機(jī)九節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)為算例,通過與EMTP的仿真結(jié)果比較,驗(yàn)證了本文提出的混合仿真算法精確地反映了SVC經(jīng)受系統(tǒng)擾動(dòng)后的動(dòng)態(tài)電壓電流特性. 4.學(xué)位論文 吳起 用SVC和TCSC提高交直流并聯(lián)輸電系統(tǒng)穩(wěn)定性的控制方法研究 2007 隨著直流輸電的競(jìng)爭(zhēng)力日益提升并發(fā)展到今天，高壓直流輸電已愈來愈多地應(yīng)用在世界各大電力系統(tǒng)中，僅我國(guó)就建成多條交直流并聯(lián)輸電線路。 直流輸電具有諸多優(yōu)勢(shì)，但是由于交直流系統(tǒng)運(yùn)行特性及交直相互影響比較復(fù)雜，因此給系統(tǒng)穩(wěn)定帶來新的問題。 直流系統(tǒng)換流站在運(yùn)行中需要 消耗大量的無功，使得兩端交流系統(tǒng)的電壓穩(wěn)定問題日益重要；當(dāng)出現(xiàn)比較嚴(yán)重的干擾或故障時(shí)，系統(tǒng)的穩(wěn)定問題也面臨嚴(yán)峻考驗(yàn)。因此研究提高交直 流并聯(lián)輸電系統(tǒng)穩(wěn)定性的方法和措施是當(dāng)前電力系統(tǒng)的重要課題之一。 柔性交流輸電系統(tǒng)(FACTS)技術(shù)在電力系統(tǒng)中有著廣闊的應(yīng)用前景，是近年 來電力系統(tǒng)研究的前沿課題之一。靜止無功補(bǔ)償器(SVC)和可控串聯(lián)補(bǔ)償器(TCSC)是FACTS家族的重要成員，是提高電力系統(tǒng)穩(wěn)定性的有力工具。因此 ，研究把SVC和TCSC應(yīng)用于交直流并聯(lián)輸電系統(tǒng)具有重要的理論意義和實(shí)用價(jià)值。 本文根據(jù)系統(tǒng)運(yùn)行特點(diǎn)分析了交直流并聯(lián)系統(tǒng)的相互影響特性 ，指出系統(tǒng)面臨的問題及解決問題的方向?；赟VC和TCSC的工作原理及數(shù)學(xué)模型，研究了把SVC和TCSC應(yīng)用到交直流系統(tǒng)的控制方法。 SVC是電力 系統(tǒng)無功補(bǔ)償?shù)闹匾b置，當(dāng)其采用純電壓型非線性控制時(shí)，具有很快的響應(yīng)速度和很強(qiáng)的調(diào)節(jié)能力，可在并聯(lián)系統(tǒng)運(yùn)行過程中根據(jù)無功的變化情況快 速發(fā)出或吸收無功，從而提高電壓穩(wěn)定性。 TCSC是電力系統(tǒng)中重要的串聯(lián)補(bǔ)償裝置，根據(jù)控制方式的不同，起到多種穩(wěn)定控制作用。在交直流并 聯(lián)輸電系統(tǒng)中，采用合適的控制策略，靈活地改變TCSC的有效電抗值，可增加交流線路的輸送能力，提高系統(tǒng)的功角和電壓穩(wěn)定性。 論文建立了 典型的交直流并聯(lián)輸電系統(tǒng)仿真模型，設(shè)置兩種不同強(qiáng)度的系統(tǒng)，對(duì)系統(tǒng)在典型大干擾(負(fù)荷劇增、直流閉鎖、交流斷線等)下的動(dòng)態(tài)響應(yīng)進(jìn)行仿真。針 對(duì)每種大干擾，分別對(duì)只投入SVC或TCSC(TCSC采用補(bǔ)償度不同的固定補(bǔ)償或其它補(bǔ)償方式)，以及同時(shí)投入SVC和TCSC后，系統(tǒng)電壓或頻率等的變化情況 進(jìn)行仿真并分析，結(jié)果證明了SVC和TCSC對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定控制的有效性和可行性。 5.期刊論文 王康.金宇清.甘德強(qiáng).鞠平.石立寶.倪以信.WANG Kang.JIN Yuqing.GAN Deqiang.JU Ping.SHI Libao. NI Yixin 電力系統(tǒng)小信號(hào)穩(wěn)定分析與控制綜述 -電力自動(dòng)化設(shè)備2009,29(5) 針對(duì)互聯(lián)電網(wǎng)形成后越來越突出的低頻振蕩問題,綜述了電力系統(tǒng)小信號(hào)穩(wěn)定性的分析和控制方法.首先推導(dǎo)了用于小信號(hào)穩(wěn)定性分析的數(shù)學(xué)模型及 基于該模型的特征值分析方法,求取主特征值是優(yōu)化此類方法的趨勢(shì);然后介紹了幾種近年來出現(xiàn)的新方法和仿真軟件,PSS/E由于其強(qiáng)大的功能將成為應(yīng) 用的主流;探討了影響小信號(hào)穩(wěn)定性的各種因素和穩(wěn)定域的估計(jì)等問題,對(duì)穩(wěn)定域的解析性刻畫是今后研究的熱點(diǎn);指出了提高小信號(hào)穩(wěn)定性的措施和控制 策略,簡(jiǎn)單介紹了PSS、FACTS和HVDC用于該領(lǐng)域的可行性及其控制器的設(shè)計(jì)方法,廣域測(cè)量系統(tǒng)的出現(xiàn)將為上述工具的應(yīng)用提供新的思路和實(shí)現(xiàn)手段;最后 對(duì)該領(lǐng)域的發(fā)展趨勢(shì)和前沿的研究課題進(jìn)行了展望. 6.期刊論文 常勇.徐政.王超.CHANG Yong.XU Zheng.WANG Chao 基于Matlab的電力系統(tǒng)分析工具包PSAT及其有效性 檢驗(yàn) -電力自動(dòng)化設(shè)備2007,27(7) 介紹了一種新穎的基于Matlab數(shù)學(xué)語言編寫的電力系統(tǒng)分析軟件包PSAT,詳述了該軟件包源代碼開放的特點(diǎn),介紹了PSAT比較全面的模型庫,主要包括 :電機(jī)、電力系統(tǒng)穩(wěn)定器(PSS)、調(diào)速器、柔性交流輸電系統(tǒng)(FACTS)、高壓直流輸電系統(tǒng)(HVDC)、分布式發(fā)電系統(tǒng)等.PSAT功能豐富,目前可完成潮流計(jì)算 、連續(xù)潮流、小信號(hào)穩(wěn)定分析、動(dòng)態(tài)時(shí)域仿真及相量測(cè)量單元(PMU)配置等方面的分析和研究.通過對(duì)同一個(gè)典型算例進(jìn)行時(shí)域仿真和特征值分析,將 PSAT與商業(yè)軟件PSS/E進(jìn)行了分析對(duì)比,結(jié)果表明該軟件包的計(jì)算結(jié)果具有一定精度. 7.學(xué)位論文 鄂志君 基于PSCAD/EMTDC的電力系統(tǒng)機(jī)電暫態(tài)與電磁暫態(tài)混合仿真 2005 近幾年，隨著現(xiàn)代電力電子學(xué)的迅速發(fā)展，各種電力電子設(shè)備如高壓直流輸電系統(tǒng)HVDC(HighVoltageDirectCurrentSystems)和柔性交流輸電系統(tǒng) FACTS(FlexibleACTransmissionSystems)裝置不斷引入電力系統(tǒng)。這些設(shè)備使電網(wǎng)的運(yùn)行控制變得更加復(fù)雜，為了提高電網(wǎng)安全穩(wěn)定分析水平，有必要 對(duì)包含這些設(shè)備的電力系統(tǒng)進(jìn)行有效的數(shù)字仿真。 HVDC和FACTS設(shè)備對(duì)系統(tǒng)擾動(dòng)具有快速響應(yīng)能力，機(jī)電暫態(tài)仿真程序 TSP(TransientStabilityProgram)對(duì)HVDC和FACTS裝置采用準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)模型，因而不能仿真器件接口或內(nèi)部的瞬變電壓電流響應(yīng)。而電磁暫態(tài)仿真程序 EMTP(ElectromagneticTransientProgram)能精確地模擬復(fù)雜電力系統(tǒng)中的HVDC和FACTS等電力電子設(shè)備的暫態(tài)特性。但是受計(jì)算機(jī)計(jì)算和存儲(chǔ)能力的限 制，即使采用并行算法也難以對(duì)大型電力系統(tǒng)進(jìn)行全網(wǎng)電磁暫態(tài)仿真。一般需要進(jìn)行系統(tǒng)等值化簡(jiǎn)，因此不能反映系統(tǒng)機(jī)電暫態(tài)過程對(duì)電磁暫態(tài)過程的 影響。為彌補(bǔ)上述兩方面的不足，機(jī)電暫態(tài)與電磁暫態(tài)混合仿真算法對(duì)電力電子裝置使用電磁暫態(tài)模型進(jìn)行電磁暫態(tài)仿真，對(duì)剩余網(wǎng)絡(luò)采用準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)模型 進(jìn)行機(jī)電暫態(tài)仿真?；旌戏抡嫠惴瓤梢跃_地反映非線性電力電子器件的動(dòng)態(tài)特性，又具有較高的仿真效率。但目前的混合仿真算法都需要在程序中 建立HVDC或FACTS器件及其控制器的電磁暫態(tài)模型，并編制大量的仿真程序模擬器件內(nèi)部復(fù)雜的電磁暫態(tài)過程，不同的器件、不同的控制策略需要編制不 同的程序，缺乏靈活性、通用性。 針對(duì)目前混合仿真方法存在的問題，本文介紹的混合仿真算法將TSP程序嵌入商業(yè)軟件PSCAD/EMTDC主程序中 ，利用EMTDC仿真軟件自帶的元件搭建FACTS元件及其控制器模型，并對(duì)其進(jìn)行精確的電磁暫態(tài)仿真，調(diào)用外部TSP程序采用準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)模型對(duì)剩余網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行機(jī) 電暫態(tài)仿真，從而實(shí)現(xiàn)對(duì)全網(wǎng)的混合數(shù)字仿真。該方法在全圖形化界面下構(gòu)造仿真系統(tǒng)而不用編制電磁暫態(tài)仿真代碼，從而使仿真過程簡(jiǎn)化。并且具有 一定的通用性，可以推廣到HVDC及其它電力電子器件的仿真，能夠彌補(bǔ)現(xiàn)有混合仿真方法的不足。本文以裝有靜止無功補(bǔ)償器 SVC(StaticVarCompensator)的IEEE三機(jī)九節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)為算例，通過與商業(yè)軟件EMTP的仿真結(jié)果比較，驗(yàn)證了本文提出的混合仿真算法能精確地模擬SVC在 系統(tǒng)經(jīng)受擾動(dòng)后的動(dòng)態(tài)電壓、電流特性。 本文鏈接：http:/ 下載時(shí)間：2010年4月25日
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