機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-FA擺線針輪行星傳動裝置的建模及運(yùn)動仿真【全套圖紙PROE三維】

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1、江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 江江蘇蘇科技大學(xué)科技大學(xué)蘇蘇州理工學(xué)州理工學(xué) 院院 0909 屆畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）屆畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） FAFA 擺線針輪行星傳動裝置的建模及運(yùn)動仿真擺線針輪行星傳動裝置的建模及運(yùn)動仿真 系系 部：部： 機(jī)械系機(jī)械系 專業(yè)名稱：專業(yè)名稱： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動化機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動化 班班 級：級： 學(xué)學(xué) 號：號： 作作 者者: : 指導(dǎo)教師指導(dǎo)教師: : 2012 年年 05 月月 26 日日 江蘇科技大學(xué)本科畢業(yè)論文 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)論文 FA 擺線針輪行星傳動裝置的建模及運(yùn)動仿 真 F

2、A Cycloid gear Modeling and Simulation 全套圖紙，加全套圖紙，加 153893706 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 江江 蘇蘇 科科 技技 大大 學(xué)學(xué) 蘇蘇 州州 理理 工工 學(xué)學(xué) 院院 畢業(yè)設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)（ （論論文）任文）任務(wù)書務(wù)書 系系 部：部： 機(jī)械工程學(xué)院 專專 業(yè)業(yè)： ：機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動化 學(xué)學(xué) 號：號： 0942823136 姓姓 名：名： 指指導(dǎo)導(dǎo)教教師師： ： 職職 稱：稱： 講師 2013 年年 3 月月 2 日日 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）題目：畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）題目： FA 擺線針

3、輪行星傳動裝置的建模及運(yùn)動仿真 一、一、畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）內(nèi)容及要求（包括原始數(shù)據(jù)、技術(shù)要求、達(dá) 到的指標(biāo)和應(yīng)做的實(shí)驗(yàn)等） (1) 調(diào)研收集分析擺線針輪行星傳動效率的有關(guān)資料，撰寫開 題報(bào)告； (2) 研究三片擺線輪行星傳動裝置的傳動特點(diǎn)，完成三片擺線 輪針輪行星傳動的設(shè)計(jì)計(jì)算； (3) 基于傳統(tǒng)的擺線針輪行星傳動的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基礎(chǔ)上，完成三 片擺線輪行星傳動裝置的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì); (4) 完成三片擺線輪行星傳動裝置的建模與運(yùn)動仿真； (5)撰寫畢業(yè)設(shè)計(jì)論文。 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 二、二、完成后應(yīng)交的作業(yè)（包括各種說明書、圖紙等） 1. 畢業(yè)設(shè)計(jì)論文一份（不少于 1.5 萬字）

4、； 2. 外文譯文一篇（不少于 5000 英文單詞）； 3.三片擺線輪行星傳動裝置裝配圖及零件圖一套。 三、三、完成日期及進(jìn)度 畢業(yè)設(shè)計(jì)自 2013 年 3 月 25 日起至 2013 年 6 月 14 日止。 進(jìn)度安排： 1. 3 月 25 日3 月 27 日：翻譯外文文獻(xiàn)，并上傳系統(tǒng)； 2. 3 月 28 日4 月 15 日：完成畢業(yè)設(shè)計(jì)課題文獻(xiàn)檢索，并精讀相 關(guān)文獻(xiàn)（至少 10 篇），撰寫文獻(xiàn)綜述，簡述國內(nèi)外現(xiàn)狀，撰寫開題報(bào) 告； 3. 4 月 16 日5 月 10 日：完成三片擺線輪行星傳動裝置的設(shè)計(jì) 計(jì)算及三片擺線輪行星傳動裝置的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)； 4. 5 月 11 日5 月 19 日：完

5、成三片擺線輪行星傳動裝置的建模 與運(yùn)動仿真； 5. 5 月 20 日6 月 8 日：撰寫畢業(yè)設(shè)計(jì)論文； 6. 6 月 8 日6 月 9 日：完成答辯 ppt，并準(zhǔn)備答辯 6. 6 月 10 日6 月 14 日：答辯并整理材料。 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 四、主要參考資料（包括書刊名稱、出版年月等）: 1. 關(guān)天民，雷蕾.FA新型擺線針輪行星傳動裝置的反求設(shè)計(jì).中 國機(jī)械工程.2002(3)。 2. 李力行，關(guān)天民，王子孚.大型擺線針輪行星傳動的合理結(jié)構(gòu)和 齒形.機(jī)械工程學(xué)報(bào) ，1988，(3):24.28-32。 3 CYCLOID FA 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)

6、計(jì)（論文） 10 （2）在新型傳動裝置中,針齒僅發(fā)生了接觸變形,而沒有發(fā)生彎曲變形,在校 核針齒強(qiáng)度過程中,針齒所允許達(dá)到的接觸強(qiáng)度比彎曲強(qiáng)度大的多，所以允許的 安全范圍更大，這也就使得新型減速器允許的轉(zhuǎn)矩更大 ； （3）在滿足強(qiáng)度的前提下,減小了針齒半徑。 3.2 偏心方向參數(shù)的確定偏心方向參數(shù)的確定 傳統(tǒng)兩片擺線輪傳動裝置結(jié)構(gòu)兩個(gè)齒輪偏心方向相差 180 度，傳統(tǒng)的嚙合 理論表示：偏心相反一方面可以實(shí)現(xiàn)靜平衡,但是一片擺線輪齒只能與一半數(shù)量 的針齒嚙合,與此不同的是兩片擺線輪可以與全部針齒嚙合,所以新型擺線輪傳動 裝置更加合理化在布置方面。 新型擺線輪傳動裝置的結(jié)構(gòu)形狀無法從樣本中得到確定

7、，因此需要進(jìn)行一 些偏心方向上的分析,得出結(jié)論有兩種:(1)偏心方向相差 180 度方案(圖 3-2 左)。 即擺線輪 1,3 的偏心方向相同,和擺線輪 2 相差 180 度,在保持靜平衡的時(shí)候,擺線 輪 2 的厚度應(yīng)該為 1,3 擺線輪厚度之和。這種設(shè)計(jì)保證了動平衡和靜平衡。(2) 偏向方向相差 120 度(圖 3-2 右)。三擺線輪的偏心方向在圓周上相鄰 120 度,這 種設(shè)計(jì)保證了靜平衡 圖 3-2 傳統(tǒng)和新型擺線輪傳動裝置 對以上兩種設(shè)計(jì)方案進(jìn)行受力分析:設(shè)計(jì)方案一中的一片擺線輪中的針齒與 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 11 柱銷雖然達(dá)到了半數(shù)的嚙合而且嚙合角度為 18

8、0 度;但是,實(shí)際應(yīng)用時(shí),為了彌補(bǔ) 制造方面的誤差，對齒輪進(jìn)行和的潤滑，調(diào)整擺線輪齒廓和柱銷孔的尺寸，使 其達(dá)到合理的修行,調(diào)整后減小的柱銷孔與柱銷達(dá)到嚙合,這時(shí)齒輪的嚙合區(qū)間大 約為 90 度;調(diào)整后增大的柱銷孔和柱銷嚙合,這時(shí)齒輪的嚙合區(qū)間同樣大約為 90 度,大約有 2 至 3 個(gè)柱銷受力的作用。第一種設(shè)計(jì)方案中,第一個(gè)和第三個(gè)擺線輪 嚙合的針齒與柱銷會重復(fù)受力,隨著扭矩大幅的增大，針齒和柱銷受到的重復(fù)力 會增加的更多,與此同時(shí)這三片擺線輪的轉(zhuǎn)臂軸承又需要達(dá)到一定的統(tǒng)一與互換， 從多方面考慮決定放棄第一種設(shè)計(jì)方案。而方案 2 中外力比較均勻的分布在針 齒和柱銷與擺線輪之間,擺線輪的針齒與

9、柱銷又達(dá)到較高的統(tǒng)一性和互換性,決定 采取低二中設(shè)計(jì)方案。 3.3 修形方式和修形量參數(shù)的確定修形方式和修形量參數(shù)的確定 標(biāo)準(zhǔn)的擺線輪與針齒通過無間隙嚙合傳動,在嚙合的同時(shí)一半的針齒和擺 線輪通過嚙合傳遞力與能量,然而在實(shí)際的生產(chǎn)當(dāng)中,需要對理論上的擺線輪的尺 寸進(jìn)行合理的修形，其主要目的是彌補(bǔ)尺寸鏈的誤差，是針齒以擺線輪之間的 間隙合理以方便潤滑，簡化拆裝的過程，從而獲得尺寸合理的齒廓，修形后的 擺線輪較計(jì)算出來的尺寸稍小，從相關(guān)的資料中總結(jié)出 3 中較為常用的修形方 法： （1）移距修形(修形量為):保持其它參數(shù)一定，實(shí)際的中心圓半徑從理 p r 論的針齒的方向上向擺線輪中心的方向減少了一

10、個(gè)修形量值。 （2）等距修形(修形量為):保持其它參數(shù)一定,實(shí)際的砂輪半徑相對于理 rp r 論的增加了一個(gè)修形量值少。 （3）轉(zhuǎn)角修形(修形量為 ):保持其它參數(shù)一定,擺線輪相對于理論的針齒嚙 合位置繞中心，向兩個(gè)不同方向各轉(zhuǎn)動一個(gè)修形量的角度,從而減小了加工 出來的擺線輪的尺寸,修形后的擺線輪齒廓和針齒齒廓互為一對共軛齒廓。 因?yàn)閿[線輪的齒根和齒頂間不存在徑向間隙,所以這組擺線輪不能單獨(dú)使用, 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 12 只可以通過移距修形的組合使用。同時(shí),因?yàn)檎{(diào)整轉(zhuǎn)角修形量的過程比較復(fù) 雜,所以大大增加了磨齒的時(shí)間。通過上述修形后的齒輪的傳動齒廓和針齒 互為共軛齒

11、廓，所以只有在功率大批量小的情況下生產(chǎn)。 進(jìn)行適當(dāng)?shù)男扌魏蟮臄[線輪上的柱銷孔和柱銷之間才能達(dá)到嚙合,其主要方 法是增加柱銷孔的半徑。 相比于傳統(tǒng)的擺線輪傳動裝置，這次設(shè)計(jì)的裝置增大了其所能傳遞的功率， 使得回轉(zhuǎn)誤差減小，針對于不同的工作環(huán)境，對新型擺線輪提出 2 中組合式的 修形方法。 1) “ 正 移 距 十 正 等 距 ” 修 形 方 式 令行星輪齒根和齒頂之間的徑向間隙為,所以,當(dāng)時(shí)， prp rr prp rr 就是說只要在齒根和齒頂間保留一定的間隙，就可以有利于潤滑。 運(yùn)用“正 移 距 + 正 等 距 ” 組合修形時(shí),假設(shè)的值不變,優(yōu)化修形量,從而得 到在主要受力區(qū)內(nèi)經(jīng)修形后的齒形和

12、針齒最接近共扼齒廓,最佳的受力狀況,但是,該 修形方法回轉(zhuǎn)角達(dá)到最大,所以上述方法只適用于通用傳動中,在高回轉(zhuǎn)精度的機(jī) 構(gòu)中并不適用。 2)“負(fù) 等 距 + 負(fù) 移 距 ”組 合 修 形 所 產(chǎn) 生 的 回 轉(zhuǎn) 角 此時(shí)時(shí),選擇時(shí),通過這種修形方法得到的齒廓會 prp rr prp rr0 在行星輪的齒頂與齒根部分產(chǎn)生間隙，這樣就使得制造過程中的誤差得到補(bǔ)償、 簡化了安裝和拆卸的過程,在主要傳力的區(qū)域內(nèi)提高了回轉(zhuǎn)誤差的精度，得到滿 足預(yù)定回轉(zhuǎn)角時(shí)的修形量為: ）（ min (3-1) )1 (1/()(r 22 1min , kZc p (3-2) , rp r p r 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)

13、院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 13 適用“ 負(fù) 等 距 + 負(fù) 移 距 ”組合修形的方法使得擺線輪的齒根和齒廓間產(chǎn)生 了間隙,使得回轉(zhuǎn)角達(dá)到預(yù)定值,這種修形方法也有弊端，在初始的接觸傳動階段， 間隙分布不均勻，受力不均勻，同時(shí)浪費(fèi)了部分承載力的資源來實(shí)現(xiàn)較小的回 轉(zhuǎn)角。在高回轉(zhuǎn)精度的傳動裝置中可以實(shí)現(xiàn)這種修形方法。 針對于這次設(shè)計(jì)選用第一種修形方法，即正移距與正等距結(jié)合的修形方法。 3.4 優(yōu)化參數(shù)優(yōu)化參數(shù) 在優(yōu)化約束中應(yīng)用了之前已有的研究成果,柱銷孔與擺線輪的關(guān)系如圖 3- 2，假設(shè)齒根和柱銷孔之間的最小距離為1、柱銷孔和擺線輪內(nèi)孔之間的最小 距離為2、相鄰兩柱銷孔之間的最小距離為3,一般機(jī)械設(shè)計(jì)

14、的建議為 0.06 減少到 0.04,由相關(guān)的資料的到日本某公司 80 系列的某些產(chǎn)品也接近 0.04 p r p r 值。 p r 圖 3-2 柱銷孔與擺線輪的關(guān)系 在選擇合理參數(shù)的過程中減少這三個(gè)參數(shù)也是十分重要的,這可以使偏心 距、柱銷甚至轉(zhuǎn)臂軸承的型號增加。分析研究得出:擺線輪和針齒的材料為 Gcr15,擺線輪齒面所受的的極限接觸應(yīng)力和軸承鋼所受到的應(yīng)力相同,大約為 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 14 18002000N/mm ;相比于之前通常生產(chǎn)中確定的H=1200N/mm 的許用接觸 22 應(yīng)力則沒有試驗(yàn)驗(yàn)證。而將傳統(tǒng)的有隙受力分析的方法與最新的受力分析方法 作比較

15、,在一般傳動過程當(dāng)中，一定合理的修形量作為前提，兩者的最大接觸應(yīng) 力相差大約為 60%。研究到這里,就可以得出較為合適可靠的許用接觸應(yīng)力為 1600N/mm。 3.5 三片擺線針輪傳動裝置主要參數(shù)的設(shè)計(jì)三片擺線針輪傳動裝置主要參數(shù)的設(shè)計(jì) 在這次設(shè)計(jì)的過程中，一方面要讓設(shè)計(jì)的傳動裝置滿足生產(chǎn)的需要，另一 方面要最大限度的使用國產(chǎn)的設(shè)備已零件產(chǎn)品，來減少生產(chǎn)的成本，使其具有 通用性。因此這次設(shè)計(jì)的機(jī)構(gòu)的連接裝置與安裝尺寸保持與國外經(jīng)典產(chǎn)品的尺 寸一致。 3.5.13.5.1 行星輪的齒形參數(shù)行星輪的齒形參數(shù) 選用的發(fā)動機(jī)參數(shù)如下 額 定 輸 入 功 率p=4.6 kw 輸 入 軸 轉(zhuǎn) 速n=1 5

16、 00 r/min 傳 動 比 ,=5 9 12 i 針 齒 中 心 圓 直 徑 = 170 mm, 半徑 =85 mm p d p r 設(shè)計(jì)過程: 傳動比 的計(jì)算12 i 這次設(shè)計(jì)的傳動機(jī)構(gòu)為齒差傳動。傳動比為=59,擺線輪齒數(shù)，12 i 59Z 12 i c 針輪齒數(shù) 。601Z c Z p 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 15 3.5.1.23.5.1.2 偏心距偏心距 a a 和短幅系數(shù)和短幅系數(shù) k1k1 的計(jì)算的計(jì)算 是短幅系數(shù),主要影響到載荷能力和齒廓曲線,大約在 0.45 到 0.85,以實(shí)際 1 k 生產(chǎn)當(dāng)中的經(jīng)驗(yàn)認(rèn)為 k1 大約取 0.65 最為合適。故令 k

17、1=0.6,便可以求解到偏心 距 a . (3-3) pp Zrk/*a 1 =6x85/60=0.85 查表得偏心距取 0.75mm,反之驗(yàn)算短幅系數(shù) k1 (3-4) pp rZa/*k1 =0.75*60/85=0.52941 3.5.1.33.5.1.3 針齒的半徑的計(jì)算針齒的半徑的計(jì)算 由于這次設(shè)計(jì)的擺線輪傳動裝置的傳動比較大，沒有針齒套，所以只要計(jì) 算針齒的半徑。 未來避免針齒的根切現(xiàn)象，查閱機(jī)械設(shè)計(jì)手冊來確定最小曲率半徑 。因?yàn)?k1=0.52941, (一 2)/(2一 l)=0.49, 0min p p Z p Z 1k1(一 2)/(2一 l) (3-5) p Z p Z

18、所以 =(3-6) 0min p 32 1p ) 1/() 1)(1 (27r pp ZZk =6.038 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 16 防止齒廓的頂切與尖角的現(xiàn)象，令最小曲率半徑4mm。 rp r 針徑系數(shù) k2 的確定,它是 針 輪 上 相 鄰 兩 針 齒 中 心 之 間 的 弦 長 與 針 齒 套 直 徑 的 比 值 。 它的大小顯示了擺線輪上的針齒的分布情況。為了使防止針齒的相 互磕碰，需要使針齒與針齒殼達(dá)到一定的強(qiáng)度,值在 1.5 到 2.0 之內(nèi)最為合適， 2 k 但不小于 1.25 到 1.4。當(dāng)44 時(shí),將針齒數(shù)減少一半,使得0.991.0。 p Z 2

19、k (3-7) rppp rZr/ )/sin(*k2 =85*sin(180/60)/4=1.110.05=4.25mm p r 2=(3-16) www dZ)/180sin(R2 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 19 =2*62sin(180/12)-27.6=4.48mm0.05 p r 3 (3-17)2/2/d wwfc dR =165.5/2 一 62 一 27.6/2=4.46mm0.05 p r 3.5.43.5.4 齒形修正量齒形修正量, ,和和的計(jì)算的計(jì)算 rp r p r 經(jīng)過以上對新型擺線輪傳動裝置的各參數(shù)計(jì)算后,為了提高制造的精度，簡 化裝拆的過程，需

20、要調(diào)整齒根以針齒的間隙尺寸，本設(shè)計(jì)取=0.1mm。利用 “正等距+正移距”修形方式,通過優(yōu)化,得到最接近共扼齒廓時(shí),所需的最佳移距 修形量為=0.55mm,等距修形量為=0.65mm。 p r rp r 3.6 受力分析受力分析 擺線輪在傳動過程中受到的力由三種力組成，分別是:針齒與擺線輪齒嚙合 的力;柱銷對擺線輪的作用力;轉(zhuǎn)臂軸承對擺線輪的作用力。 因?yàn)檫@次設(shè)計(jì)的傳動裝置的嚙合方式是多齒嚙合,所以擺線輪當(dāng)中的各個(gè)齒 輪之間，柱銷孔與軸套之間的受力分布比較復(fù)雜。齒輪嚙合受到多方面的影響 如：受力接觸變形，制造過程中的嚙合誤差間隙。為了簡化分析的步驟，將這 次設(shè)計(jì)當(dāng)做理想狀態(tài)下的傳動，故而忽略摩

21、擦的影響。 考慮到實(shí)際的生產(chǎn)工作中，保證擺線輪行星傳動滿足設(shè)計(jì)的要求，需要彌 補(bǔ)制造的誤差，簡化拆裝過程，增加傳動效率，保持良好的潤滑環(huán)境，擺線輪 以針齒之間需要保持一定的間隙。所以這次設(shè)計(jì)的擺線輪應(yīng)采用有隙嚙合的標(biāo) 準(zhǔn)齒形。 3.6.13.6.1 擺線輪和針齒間的嚙合力擺線輪和針齒間的嚙合力 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 20 在傳統(tǒng)的傳動過程中，為了能夠?qū)[線輪同時(shí)嚙合的齒數(shù)減少到計(jì)算嚙合 齒數(shù)的一半，所以要對擺線輪的齒形進(jìn)行修形。最常用的擺線輪修形方法有三 種，分別是移距，等距，轉(zhuǎn)角修形法。而在實(shí)際的制造當(dāng)，用的比較多的是等 距修形法和移距修形法。而這次的設(shè)計(jì)中采用的是正

22、方向上的移距與等距相結(jié) 合的修形方法。 3.6.1.13.6.1.1 初始嚙合間隙的計(jì)算初始嚙合間隙的計(jì)算 該擺線輪的齒形設(shè)計(jì)需要多種修形方式相互配合作用，將等距，移距綜合 起來考慮,同時(shí)要配合零件彈性變形的補(bǔ)償方式，考慮多個(gè)齒輪相互嚙合的情況。 否則實(shí)際生產(chǎn)中就會變成一個(gè)擺線輪齒與針齒嚙合，而其他的齒輪以針齒卻產(chǎn) 生不同的嚙合間隙。有相關(guān)的資料查得初始間隙的計(jì)算公式 （3-18） i ii p i i rpi kk k r kk r cos*21 sincos*1 * cos*21 sin 1 1 2 1 1 1 2 1 ）（ 表示第 i 個(gè) 針 齒 相 對 于 轉(zhuǎn) 臂 的 轉(zhuǎn) 角 度 i

23、若,表示起始嚙合間隙為 0 的時(shí)候的轉(zhuǎn)角度數(shù),若無載荷 10i arccosk 1 的時(shí)候，只在的地方產(chǎn)生一對嚙合的齒輪。轉(zhuǎn)角從 0 度到 180 度 10 arccosk 1 變化時(shí)的初始時(shí)刻嚙合分布曲線圖見圖 3-3。 高規(guī)格十分撒地方啊飛灑艾絲凡安守范安撫暗示發(fā)送方安紹芳暗示發(fā)送方的 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 21 圖 3-3 轉(zhuǎn)角從 0 度到 180 度變化時(shí)的初始時(shí)刻嚙合分布曲線圖 1 3.6.1.23.6.1.2 擺線輪與針齒同時(shí)嚙合時(shí)候的齒數(shù)分析擺線輪與針齒同時(shí)嚙合時(shí)候的齒數(shù)分析 當(dāng)擺線針輪傳遞力的時(shí)候，此時(shí)的力矩為 。在力矩的作用過程中,擺線 c T 輪的齒

24、輪和針齒發(fā)生接觸，產(chǎn)生變形,針輪轉(zhuǎn)過一定的角度，在研究的過程 中忽略擺線輪的整體，針齒殼的尺寸以及彎矩變形的影響，則在 擺 線 輪 各 嚙 合 點(diǎn) 公 法 線 方 向 的 總 變 形 或 在 待 嚙 合 點(diǎn) 公 法 線 方 向 的 位移 為 1 （ 3-19） 11 2 1 i cos*21 sin kk i 式中:表示受力最大處的最大變形 max 本次研究認(rèn)為在機(jī)構(gòu)傳遞扭矩的過程中,當(dāng)位移大 于 起 始 位 置 嚙 合 間 c T 1 隙的各個(gè)齒輪間將會發(fā)生嚙合， 然而小于起始間隙的齒輪則不會發(fā)生嚙合。位 移的曲線如下圖。由圖可以看出實(shí)線與點(diǎn)化線有兩個(gè)交點(diǎn)和，在這兩個(gè) 1 m n 角度之間的

25、齒輪才是真正嚙合而且受力的輪齒。經(jīng)過一些合理的修形，保證嚙 合的傳遞力的角度應(yīng)大約在 90 度范圍里。由此可以看出，在實(shí)際的傳動過程中， 新型的三片擺線輪的結(jié)構(gòu)沒有交叉的力的作用范圍，以上數(shù)據(jù)驗(yàn)證了這一點(diǎn)。 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 22 3.6.1.33.6.1.3 對齒形擺線輪進(jìn)行修形與針齒嚙合的過程中受力情況對齒形擺線輪進(jìn)行修形與針齒嚙合的過程中受力情況 這一部分主要討論齒輪嚙合傳動過程中，受力最大的齒輪的受力情況，令 它為。經(jīng)過上述修形過程后的擺線輪的齒形針輪產(chǎn)生有隙嚙合的過程中， max F 具有以下特點(diǎn)：齒輪傳動傳動過程中，傳力的齒數(shù)并不是其齒數(shù)的一半；這次 設(shè)

26、計(jì)采用的修形方式使得擺線輪與針齒嚙合之間存在起始時(shí)的間隙，在修形量 不同的地方，初始間隙的差別較大。 若令 Fi 正比于,按上述公式得出,在傳動過程中的相互嚙合的傳力齒輪中）（ i1 的第 i 個(gè)齒輪的受力如下: i F *（3-20） max )( F ii i max F 令任意一片擺線輪上的轉(zhuǎn)矩是，該轉(zhuǎn)矩從第 m 個(gè)齒到第 m 個(gè)齒輪傳遞，力 c T 矩平衡公式如下： （3-21） i n mi c i c l r l F* )( *T max max 考慮到和 綜合公式得 max *rc*l ii （3-22） i n mi i c i c l r l F max max )( *T

27、在傳統(tǒng)的傳達(dá)裝置中，變形量的最大值是接觸變形量與彎曲變形量的綜合。 而在這次設(shè)計(jì)的新型擺線輪是臥枕式的針齒結(jié)構(gòu)，可以將彎曲變形忽略，即得 到。 maxmax 這次設(shè)計(jì)的擺線輪減速器中的三片擺線輪受到的扭矩相同，但是在實(shí)際生 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 23 產(chǎn)中的受力不會均勻，故而每個(gè)擺線輪傳遞的扭矩為。T c 35 . 0 T 3.7 柱銷套與擺線輪之間的嚙合作用力柱銷套與擺線輪之間的嚙合作用力 這次設(shè)計(jì)的擺線輪機(jī)構(gòu)中，擺線輪與針齒在嚙合時(shí)的作用力的情況相同， 在柱銷與柱銷孔接觸時(shí)，一半的柱銷在傳力，又因?yàn)樾滦蛿[線輪采用的是 3 個(gè) 齒輪以 120 度的偏心角度分布，故而這

28、三個(gè)擺線輪的柱銷與齒輪間會出現(xiàn)交叉 作用。 3.7.13.7.1 柱銷的孔與套間的初始間隙柱銷的孔與套間的初始間隙 在實(shí)際的生產(chǎn)當(dāng)中，盡可能的會彌補(bǔ)制造誤差，創(chuàng)造合理的潤滑環(huán)境，簡 化裝配過程，擺線針輪的實(shí)際柱銷孔要比理論的大，兩者之間存在一定的間隙。 （3-23） ww rr , T 其中 分別表示柱銷孔的理論值與實(shí)際值。 w r , rw 由于柱銷套與柱銷間的間隙的存在，實(shí)際與理論上的柱銷套與柱銷會存在 以下間隙的區(qū)別，如下圖 3-4。 圖 3-4 柱銷套與柱銷間的間隙實(shí)際與理論差別 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 24 當(dāng)設(shè)計(jì)的機(jī)構(gòu)當(dāng)中沒有載荷的時(shí)候，在導(dǎo)套和銷孔之間存在一

29、定的間隙， 所以兩者要在轉(zhuǎn)過一定的角度才會發(fā)生接觸，這個(gè)角度設(shè)為，在柱銷套對于 回轉(zhuǎn)中心的力臂最大的地方成 90 度，由此可以得出在為 90 度處柱銷與柱 1 1 銷孔最先接觸，而其余的柱銷在轉(zhuǎn)過一定的角度后會與柱銷產(chǎn)生間隙。如上圖 所示， 最 小 公 共 轉(zhuǎn) 角 的 大 小 為 （3-24） ；而 對 其 他 位 置 的 柱 銷，在 處 的 w R/T 1 初 始 間 隙 為 為 （3-25） 。 t Q)sin1 (Q it T 3.7.23.7.2 同時(shí)傳遞扭矩的柱銷數(shù)的確定同時(shí)傳遞扭矩的柱銷數(shù)的確定 在該機(jī)構(gòu)傳遞扭矩的時(shí)候，成 90 度的地方，力臂產(chǎn)生最大值，在該處最先產(chǎn)生接 i 觸，

30、受力也最大，產(chǎn)生最大的彈性變形。在計(jì)算中，令任意一柱銷受力后的彈性變形量為 ，經(jīng)研究發(fā)現(xiàn)正比于力臂，得到以下公式： i i i l （3-26） wi i Rl max 由此可以得出判斷傳遞扭矩的原則：若，則柱銷在該處不會產(chǎn)生扭矩；反之，柱 i i Q 銷在該處一定會傳遞扭矩。 經(jīng)過上述理論的研究可得出結(jié)論：求出最大變形量，就可以求解出擺 max 線輪旋轉(zhuǎn)一周過程中，任意柱銷傳遞轉(zhuǎn)矩的角度范圍以及這一時(shí)刻同時(shí)傳遞柱 銷的數(shù)量。 3.7.33.7.3 輸出機(jī)構(gòu)的柱銷套與擺線輪間的作用力輸出機(jī)構(gòu)的柱銷套與擺線輪間的作用力 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 25 在傳遞力的過程中柱銷套起

31、到了重要的作用，所以一定要減小起始時(shí)的間 隙，故而柱銷套和柱銷孔之間的作用力正比于，令柱銷套受到的最 1 W i Q i 大力為，有下列關(guān)系： max W （3-27） max max i i W W Qi （3-28） max W ii i Q （3-29） maxmaxmax f n 其中：表 示 柱 銷 套 與 擺 線 輪 上 柱 銷 孔 沿 接 觸 點(diǎn) 公 法 線 方 向 上 的 接 觸 變 wmax 形 （3-30） ) 16 ( 3 2 * )1 (2 2 max 2 wmax c rr In b W E wrw （ 3-31） a rr b W E rww* * )1 ( 10*

32、99 . 4 *2c max 2 3 其中 表示柱 銷 的 彎 曲 變 形 , 柱 銷 采 用 懸 臂 梁 結(jié) 構(gòu)。 max f （3-32） EJ LwW f 3 * 3 max max cb5 . 0lw1 cb w 5 . 1l 2 cb w 25 . 2l 3 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 26 （3-33） 64 * J 4 sw d 令這次設(shè)計(jì)的擺線輪的轉(zhuǎn)矩從第 m 個(gè)柱銷傳遞到第 n 個(gè)柱銷，由此根據(jù)力矩平 衡可以得到以下公式 （3-34） n mi ii Wl*T 整理以上公式，同時(shí)滿足，就有以下結(jié)論 w i R l max i * （3-35） n mi i

33、i w i w l Q R l W*)(*T max max 即這次設(shè)計(jì)的擺線輪所傳遞的轉(zhuǎn)矩決定了擺線輪與柱銷的受力。 321 TT wWw TT 其中擺線輪中，的數(shù)值是經(jīng)過受力分析后得出的。 1 Tw 2 Tw 3 Tw 擺線輪的懸臂輸出機(jī)構(gòu)如圖 3-5 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 27 圖 3-5 擺線輪的懸臂輸出機(jī)構(gòu) 3.7.43.7.4 力力 矩矩 的的 計(jì)計(jì) 算算 過過 程程 這次設(shè)計(jì)的擺線輪傳動裝置中的柱銷采用的是懸臂式的，由于不一樣的 結(jié)構(gòu)，所以這三片擺線輪中的任意一個(gè)柱銷孔與柱銷套的嚙合力， max1 W ，以及每片行星輪上的最大變形量均不盡相同。分 max2

34、 W max3 W max3max2max1 , 析上式，不難發(fā)現(xiàn)這樣的方程求解有較大的困難。故而在實(shí)際的計(jì)算當(dāng)中，應(yīng) 采用迭代的方法來求解改方程。假定第一個(gè)擺線輪所傳遞的轉(zhuǎn)矩為一定值， 1w T 以上方程的求解過程如下： 令起初的最大的接觸應(yīng)力/2,帶入公式得到，并求得)(W maxmaxmax0ba WW 0max ，帶入公式得到,如此一直迭代，直到，直到滿足 nmI, I 1max W 0max0max1max 001 . 0 WWW 條件。 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 28 3.8 轉(zhuǎn)轉(zhuǎn) 臂臂 軸軸 承承 的的 作作 用用 力力 計(jì)計(jì) 算算 在擺線輪轉(zhuǎn)動的時(shí)候，轉(zhuǎn)臂軸

35、承上承受的力由兩部分組成：針齒的水平合力與垂直合 力以及柱銷上的作用合力。結(jié)合上述分析，現(xiàn)在只要計(jì)算在實(shí)際狀況下的針齒作用力以 i F 及柱銷的作用力。 i W 3.8.13.8.1 針齒的作用力的合力針齒的作用力的合力 與與的計(jì)算的計(jì)算 參看圖 3-6 ix F iy F 圖 3-6 擺線輪的針齒從第 m 個(gè)到第 n 個(gè)進(jìn)行傳力，其 中 第 i 個(gè) 針 齒 的 受 力 為 ,在 坐 標(biāo) 軸 當(dāng) 中， i F 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 29 與 X 軸 的 夾 角 為 ， 則有 i F 1 （3-36） )* 2 sin( )* 2 cos( tg 1 1 i Z ki Z

36、 p p I 從 mn, 在 水 平 和 垂 直 方 向 上 的 合 力 分 別 為 和，則有 i F ix F iy F （3-37） 1 cosF n mi iix F （3-37） 1 sinF n mi i iy F 3.8.23.8.2 柱柱 銷銷 作作 用用 力力 合合 力力 的的 計(jì)計(jì) 算算 i W 分析以上的計(jì)算結(jié)果，傳動中受到力作用的柱銷從第 m 個(gè)到第 n 個(gè)，設(shè)第 i 個(gè)柱銷受 到的接觸力為，有 i W （3-38） n mi ii WW 3.8.33.8.3 徑徑 向向 力力 P P r r 的的 計(jì)計(jì) 算算 （ 3-39） 22 r )()(P iiyix WFF 轉(zhuǎn)

37、 臂 軸 承 的 當(dāng) 量 動 載 荷 為 其中表示動 載 系 數(shù) , 平 穩(wěn) 載 荷 下 , rp Pf *P p f 當(dāng)時(shí)，當(dāng)。mmdp38005 . 1 p f1 . 1,380 pp fmmd 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 30 3.8.4 轉(zhuǎn) 臂 軸 承 的 壽 命 計(jì) 算 查看相關(guān)的資料，依據(jù)轉(zhuǎn)臂軸承的額定的載荷，在實(shí)際生產(chǎn)中的轉(zhuǎn)臂軸承的工作壽命是在 外載荷 P 施加上計(jì)算的，可靠度達(dá)到 0.9 的時(shí)候，轉(zhuǎn)臂軸承能夠工作的時(shí)間。 （3-40） 60* 10 *)(L 6 9 . 0 nHP C 其中 表示的是滾 子 滾 動 體 3 10 C 表示基 本 額 定 動 載

38、 荷 轉(zhuǎn) 臂 軸 承 內(nèi) 外 圈 的 相 對 的 轉(zhuǎn) 速 H n （ 3-41）n Zc H *) 1 1 (n 3.9 驗(yàn)算針齒及輸出機(jī)構(gòu)強(qiáng)度驗(yàn)算針齒及輸出機(jī)構(gòu)強(qiáng)度 對于這次設(shè)計(jì)的三片擺線輪新型傳動裝置，需要達(dá)到以下幾個(gè)條件，傳動 結(jié)構(gòu)需要緊湊，強(qiáng)度需要達(dá)到一定的程度，故而需要校核裝置的零件的強(qiáng)度。 查閱機(jī)械設(shè)計(jì)的相關(guān)資料，歸納出擺線輪行星傳動的幾個(gè)失效的主要形式： （1）在新型擺線輪傳動過程中，齒輪和針齒嚙合的時(shí)候，在齒面上會出現(xiàn) 點(diǎn)蝕和膠合，這種失效的形式時(shí)最為常見的，主要發(fā)生在傳遞功率較大，生產(chǎn) 制造有比較大的誤差以及齒輪潤滑環(huán)境不佳的時(shí)候。 （2）在傳動的機(jī)構(gòu)中的擺線輪銷孔與銷軸嚙合

39、傳動過程中，由于長時(shí)間的 接觸則會發(fā)生例如膠合，疲勞點(diǎn)蝕以及柱銷斷裂。這種失效形式主要發(fā)生在載 荷過重，工作制動經(jīng)常間斷的情形下，在這時(shí)的柱銷通常最容易斷裂。 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 31 （3）在傳動機(jī)構(gòu)上的載荷較為大或者持續(xù)工作較長時(shí)間的時(shí)候，轉(zhuǎn)臂軸承 也會發(fā)生疲勞斷裂，由此便會導(dǎo)致傳動機(jī)構(gòu)的承載能力減少，軸承壽命也大大 降低。 （4）機(jī)構(gòu)在經(jīng)常工作以及載荷過重的時(shí)候，機(jī)構(gòu)的外殼會在受到外力作用 下產(chǎn)生裂縫。 以防上述情況的發(fā)生，需要對零件進(jìn)行強(qiáng)度校核。 1）齒 面 接 觸 強(qiáng) 度 計(jì) 算 為 防 止 點(diǎn) 蝕 和 減 少 產(chǎn) 生 膠 合 的 可 能 性 , 應(yīng) 進(jìn) 行

40、 擺 線 輪 與 針 齒 間 的 接 觸 強(qiáng) 度 計(jì) 算 , 齒 面 接 觸 應(yīng) 力 按 下 式 計(jì) 算 : （ 4-42） ei H * * 416 . 0 b FE ic HP 其中:表 示 針 齒 與 擺 線 輪 在 某 一 位 置 嚙 合 中 的 作 用 力 , 前 面 己 求 出。 i F 表示當(dāng)量彈性模量 （3-43） ，擺線輪和針齒的材料都是 c E 21 21* 2 EE EE Ec ，所以有SiMnrC 15GMPaEE c 205000E 21 表示當(dāng) 量 曲 率 半 徑 mm ,可以按照上述公式計(jì)算。 ei rpi rpi r r * ei 由于三片擺線輪的針齒的嚙合點(diǎn)不

41、相同，所以嚙合過程中的作用力與當(dāng)量 曲率半徑也不相同，在強(qiáng)度校核的時(shí)候，把在嚙合傳動中嚙合齒輪中的最大 ei i F 值代入下列公式中 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 32 （3-44） HP ei iei F b E maxmaxH )(428. 0 其中表 示 許 用 接 觸 應(yīng) 力，用 制 造 的 擺 線 輪 和 針 齒 硬 度 為 HP SiMnGCr15 ，取 。CHR6359MPa1700 HP 2）輸 出 機(jī) 構(gòu) 柱 銷 的 強(qiáng) 度 計(jì) 算 在三片擺線針輪傳動的過程中，柱銷的強(qiáng)度時(shí)最為重要的也是最容易斷裂 的，這次設(shè)計(jì)的柱銷比齒輪的針齒要少，而且生產(chǎn)制造安裝的誤差影

42、響到了柱 銷的回轉(zhuǎn)中心，因此在實(shí)際生產(chǎn)中實(shí)際尺寸比理論尺寸要大，但是另一方面擺 線輪的殼體尺寸影響了軸銷的尺寸，所以需要進(jìn)行數(shù)據(jù)計(jì)算后擴(kuò)大住校的尺寸， 這樣才能防止失效形式的產(chǎn)生，因此十分有必要對其進(jìn)行校核強(qiáng)度。 3）柱 銷 銷 軸 的 彎 曲 強(qiáng) 度 計(jì) 算 這次設(shè)計(jì)的擺線輪傳動機(jī)構(gòu)中的柱銷起到了輸出能量的作用，相當(dāng)于懸 臂梁的作用，所以需要增加機(jī)構(gòu)中柱銷的長度，相比較來說越離擺線輪端部近 的地方越是會產(chǎn)生比較大的彎曲應(yīng)力，因此校核的工作就十分必要。柱銷的彎 曲應(yīng)力可以通過以下公式計(jì)算: （3-45） BP sw w d LW 3 max w 32 K 其中 L 表示柱 銷 的 最 大 受

43、力 和 采 用 的 懸 臂 梁 長 度 ,由 前 面 求 得 , 并 且 max W 要 對 三 片 擺 線 輪 分 別 進(jìn) 行 強(qiáng) 度 計(jì) 算 。 表示制 造 及 安 裝 誤 差 對 柱 銷 載 荷 影 響 系 數(shù)，通 常 情 況下 取1.36 w K 表示許 用 彎 曲 應(yīng) 力 ,材 料 為 ，令 BP SiMnGCr15Mpa200 BP 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 33 4）柱 銷 套 與 柱 銷 孔 的 接 觸 強(qiáng) 度 計(jì) 算 用下式計(jì)算擺線輪的柱銷孔與柱銷套的接觸壓力 （3-46） HP max H 419 . 0 db EW d 其中 表 示 柱 銷 套 和 柱

44、 銷 孔 間 的 最 大 作 用 力，又 上 述 計(jì) 算 得 當(dāng) 量 彈 性 max W 模 量 （ 3-47） ，因 擺 線 輪 與 柱 銷 套 為 軸 承 鋼，所 以 有 21 21 2 E EE EE d ，其 中（ 3-47） 。 5 21 10*2.02EEE d a ar rwrw r*)( d 由實(shí)際生產(chǎn)中發(fā)現(xiàn)，柱 銷 套 的 接 觸 強(qiáng) 度 比 彎 曲 強(qiáng) 度 高 的 多 ，因此，柱銷 的直徑主要滿足彎曲強(qiáng)度。 第四章第四章 三片擺線針輪行星傳動裝置的三維建模三片擺線針輪行星傳動裝置的三維建模 在這次設(shè)計(jì)的傳動裝置中,包括以下零件：擺 線 輪、針 齒 殼、法 蘭 端 蓋、偏 心

45、 套、輸 出 法 蘭、針 齒、柱 銷、柱 銷 套、擋 環(huán)、間 隔 環(huán)、套 環(huán)。 建模的過程如下:計(jì)算三 片擺線輪的各零件的尺寸，然后使用 pro/e 和 SolidWorks 等軟件構(gòu)造出個(gè)零件 的三維造型，將各個(gè)零件進(jìn)行裝配，得到設(shè)計(jì)的機(jī)構(gòu)的三維造型，最后進(jìn)行運(yùn) 動仿真。 4.14.1 各個(gè)主要零件和裝配體的三維造型各個(gè)主要零件和裝配體的三維造型 1.擺線輪的三維建模 首先進(jìn)入的是草圖繪制，繪制出導(dǎo)向套的二維草圖，然后進(jìn)行拉伸、切除， 生成頭部的三維實(shí)體模型，需要注意的是要保證尺寸的準(zhǔn)確性。 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 34 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 3

46、5 2.針齒殼的建模 首先應(yīng)該選擇的是草圖繪制進(jìn)行草繪模式，繪制出身體的二維草圖， 接著進(jìn)行拉伸，生成三維實(shí)體模型。然后結(jié)合設(shè)計(jì)的尺寸，在圓柱上進(jìn) 行切除孔的操作。需要注意的是，孔的大小和位置比較重要，關(guān)系到裝 配。所以在建模的過程中，應(yīng)該正確的完成。 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 36 3.法蘭盤的三維建模 首先進(jìn)入的是草圖繪制，繪制出法蘭盤尺寸的二維草圖，然后進(jìn)行拉伸、 切除，根據(jù)計(jì)算出的孔的位置和銷孔的深度，生成外殼的三維實(shí)體模型，需要 注意的是要保證尺寸的準(zhǔn)確性 4.法蘭盤殼的三維建模 首先進(jìn)入的是草圖繪制，根據(jù)法蘭盤的尺寸，繪制出法蘭盤殼體的 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院

47、本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 37 二維草圖，然后進(jìn)行拉伸、切除，生成尾部的三維實(shí)體模型，然后再在 內(nèi)表面畫二維草圖再進(jìn)行拉伸，需要注意的是要保證尺寸的準(zhǔn)確性。 5.偏心軸的三維建模 首先進(jìn)入的是草圖繪制，根據(jù)設(shè)計(jì)的三片擺線輪的位置與偏心距， 繪制出偏心軸的二維草圖，然后進(jìn)行拉伸、切除，生成偏心軸的三維實(shí) 體模型，需要注意的是要保證尺寸的準(zhǔn)確性。 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 38 6.柱銷、柱銷套、墊圈的三維建模 首先進(jìn)入的是草圖繪制，根據(jù)設(shè)計(jì)的三片擺線輪個(gè)主要零件的位置， 繪制出各個(gè)小零件的二維草圖，然后進(jìn)行拉伸、切除，生成三片擺線輪 各個(gè)零件的三維實(shí)體模型，需要注意的是要保證尺寸

48、的準(zhǔn)確性。 柱銷 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 39 柱銷套 各個(gè)墊圈 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 40 7.裝配體的裝配 針齒和針齒殼的裝配 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 41 偏心軸與各個(gè)墊圈與軸承的配合 法蘭盤和柱銷與柱銷套的裝配 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 42 外殼的裝配體 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 43 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 44 結(jié)語 本次課題就三片擺線針輪新型針擺傳動系列的傳動過程進(jìn)行了深入的研究， 參考傳統(tǒng)的擺線輪傳動裝置的設(shè)計(jì)，結(jié)合新型三片擺線輪的結(jié)構(gòu)優(yōu)勢，準(zhǔn)確的

49、 對三片擺線針輪結(jié)構(gòu)進(jìn)行三維造型和仿真運(yùn)動。通過這次的研究，為研制工業(yè) 智能回轉(zhuǎn)裝置的高承載力合高回轉(zhuǎn)精度傳動的機(jī)構(gòu)提供了可靠的理論基礎(chǔ)。 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 45 致謝 本論文是在我的導(dǎo)師王淑妍老師的悉心指導(dǎo)下完成的。在半年的學(xué)習(xí)時(shí)間 里,導(dǎo)師認(rèn)真的治學(xué)態(tài)度和豐富的專業(yè)知識令我受益匪淺,并使我學(xué)到了許多進(jìn) 行科學(xué)研究的有益方法。治學(xué)以外,導(dǎo)師也在生活中給予了我無微不至的關(guān)心和 愛護(hù),使我學(xué)到了對今后人生有益的道理。對此我表示衷心感謝。 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 46 參 考 文 獻(xiàn) 1. 關(guān)天民，雷蕾.FA新型擺線針輪行星傳動裝置的反求設(shè)計(jì).中國

50、機(jī)械工程 .2002(3)。 2. 李力行，關(guān)天民，王子孚.大型擺線針輪行星傳動的合理結(jié)構(gòu)和齒形.機(jī) 械工程學(xué)報(bào) ，1988，(3):24.28-32。 3 CYCLOID FA&1FAseries，產(chǎn)品樣本R，住友重機(jī)械工業(yè)會社，1996. 4 C. Gorla, P. Davoli, F. Rosa, et al., Theoretical and experimental analysis of a cycloid speed reducer, Journal of Mechanical Design,130 (11) ,2008, 112604,doi:10.1115/1.297834

51、2 (8 pages). 5 Bingkui,C., Shuyan, W., Xujun, J., Manufacturing method for the conic cycloidal gear pair, Chinese Journal of Mechanical engineering, 43(1), 2007, pp.147-151 6. 汪萬清等.封閉差動輪系三基本構(gòu)件傳動效率計(jì)算法的研究.機(jī)械,1987,(1). 7 關(guān)天民，孫英時(shí).超小型擺線針輪行星傳動及其受力分析.機(jī)械設(shè)計(jì)與制 造.2001(3)。 8 關(guān)天民，萬朝燕.三片擺線輪新型針擺傳動理論及其受力分析.大連鐵道 學(xué)院學(xué)報(bào).1999(3):48-51。 9 張展.實(shí)用機(jī)械傳動設(shè)計(jì)手冊.科學(xué)出版社.1994。 10 李力行.論擺線針輪行星傳動新產(chǎn)品開發(fā).大連鐵道學(xué)院學(xué)報(bào). 1992(l):16 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 47 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 48 江蘇科技大學(xué)蘇州理工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 49