19.5M雙體搜救船設(shè)計(jì)船舶與海洋工程畢業(yè)設(shè)計(jì)

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1、華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 華中科技大學(xué)文華學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 題目：太湖雙體搜救船（19.5m）設(shè)計(jì) 學(xué) 部 （系）： 機(jī)械與電氣工程 專 業(yè) 年 級(jí)： 船舶與海洋工程3班 太湖雙體搜救船（19.5m）設(shè)計(jì) 摘要 本課題為設(shè)計(jì)一艘19.5m雙體搜救船,設(shè)計(jì)主要內(nèi)容為主尺度論證、總布置設(shè)計(jì)、三維建模、型線設(shè)計(jì)、穩(wěn)性校核。 確定雙體搜救船的航區(qū),航速等之后,進(jìn)行雙體搜救船的主尺度論

2、證，根據(jù)主尺度進(jìn)行雙體搜救船的總布置設(shè)計(jì)，在總布置設(shè)計(jì)中參照母型船進(jìn)行設(shè)計(jì)改造。接著使用maxsurf的maxsurfpro模塊進(jìn)行三維建模、光順模型，然后導(dǎo)出型線,進(jìn)行型線的完善。之后通過maxsurf的Hydromaxpro模塊進(jìn)行靜水力的計(jì)算以及大傾角穩(wěn)性的校核。 關(guān)鍵詞： 雙體搜救船，總布置，三維模型,型線，靜水力  The Design of 19.5m Catamaran Rescue Vessels Abstract The topic for the design of a 20m catamaran resc

3、ue vessels, the design of the main contents of the main-scale demonstration, the overall layout design, three-dimensional modeling, model design, calibration stability, . Twin-hull vessel to determine the aircraft search and rescue area, after the speed, etc. to carry out search and rescue boat

4、catamaran-scale demonstration of the Lord, according to the main-scale search and rescue boat catamaran to the overall layout of the design, layout design in the light of the overall home-based transformation of ship design. Then use the maxsurfpro module maxsurf three-dimensional modeling, smoothin

5、g model, and then export the profile to carry out the perfect lines. After the adoption of the maxsurf Hydrostatic Hydromaxpro modules as well as the calculation of large angle stability check. Keywords: catamaran rescue vessels General arrangement Three-dimensional model Lines

6、  目 錄 摘 要 1 Abstract 2 緒 論 3 1.選題背景 5 1.1太湖環(huán)境介紹 5 1.2船型選擇 6 1.3存在的技術(shù)問題 6 1.4國內(nèi)外的研究情況及雙體船的發(fā)展前景 7 2.主尺度論證 9 2.1設(shè)計(jì)任務(wù)書的分析 9 2.2根據(jù)母型船估算排水量、主尺度、空船重量 10 2.2.1主尺度初選 10 2.2.2船型系數(shù)的初選 11 3.性能校核 15 4.主尺度方案的確定 15 3．雙體搜救船總布置設(shè)計(jì) 16 3.1概述 16 3.2總體區(qū)劃 16 雙體搜救船總布置圖見附錄一 18 4.雙體搜救船三維建

7、模及型線 19 4.1基于Maxsurf建模及改造 19 4.1.1maxsurf簡介 19 4.1.2使用maxsurfpro模塊，對(duì)數(shù)據(jù)預(yù)處理、 建立TXT標(biāo)記點(diǎn)文件 19 4.2使用maxsurf改造設(shè)計(jì) 25 4.3型線完善 29 5.性能計(jì)算 30 5.1.2靜水力計(jì)算 30 5.1.3大傾角穩(wěn)性的計(jì)算 33 6 .船體說明書 39 概述 39 1.主要尺度 39 2.主機(jī) 39 3.航速與螺旋槳 39 4.總布置 39 5.定員 40 6.船舶舾裝 40 7.門與窗 40 8.消防與救生 40 9.電器、照明、信號(hào) 40 7.總 結(jié) 42

8、 致 謝 43 附 錄 44 參考文獻(xiàn) 45 46 1.選題背景 1.1太湖環(huán)境介紹 太湖是我國著名的五大淡水湖之一，湖岸總長405公里，湖泊面積2427.8Km2,湖區(qū)有52個(gè)島嶼，是典型的淺水型湖泊。蘇州市管轄的湖泊面積1600平方公里，約為太湖總面積的三分之二。太湖沿岸入湖口眾多，可供船舶航行的航線包括太湖航線、蕪申線、蘇西線等在內(nèi)多達(dá)15條，航程200余公里。隨著環(huán)太湖特別是蘇州市經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展，湖上航行船舶和貨運(yùn)量呈現(xiàn)快速增長的勢頭，湖區(qū)船舶日流量逾千艘，貨物流通增速強(qiáng)勁，太湖成為流域地區(qū)重要的水上交通走廊，這對(duì)區(qū)域的經(jīng)濟(jì)發(fā)展和城市建設(shè)、對(duì)沿岸旅游資源

9、的開發(fā)、環(huán)太湖和蘇州區(qū)域經(jīng)濟(jì)的發(fā)展都起到了積極的作用。 從古至今，太湖的水上養(yǎng)殖、捕撈、航運(yùn)及水上旅游觀光事業(yè)十分發(fā)達(dá)。但由于其自然環(huán)境十分復(fù)雜，在惡劣的氣候條件下，特別是大風(fēng)季節(jié)，湖面上波浪滔天，浪高可達(dá)到1米以上。而且由于太湖水淺，平均水深僅1.2m，在大風(fēng)季節(jié)容易形成“淺水波”。淺水波的特點(diǎn)是浪高且陡，俗稱“浪硬”，這種波浪對(duì)在湖面上航行和作業(yè)的船只極具傷害性。因此，太湖也是水上事故高發(fā)地區(qū)，輕則人身和船只遭受傷害，重則船毀人亡，嚴(yán)重地影響到了一方人民的安全，也會(huì)給建設(shè)和諧社會(huì)畫上不協(xié)調(diào)的音符。因此提高太湖搜救能力，確保太湖水域航行安全已引起各級(jí)政府部門的高度重視，太湖搜救中心已獲省市

10、人民政府批準(zhǔn)建設(shè)。目前，規(guī)劃定點(diǎn)選址工作已完成，初步方案設(shè)計(jì)正在進(jìn)行之中。另有西太湖二處避風(fēng)港建設(shè)已進(jìn)入方案設(shè)計(jì)階段，期盼幾十年的現(xiàn)代化多功能的太湖搜救中心不久將成為現(xiàn)實(shí)。 蘇州市城區(qū)地方海事處作為處理轄區(qū)水上事故的職能部門，深感肩上責(zé)任重大，但面對(duì)目前較低的太湖搜救能力卻感到十分無奈。其中主要原因是現(xiàn)有的搜救船只老化，性能落后，很難滿足搜救工作的需要，現(xiàn)有的搜救船航速低，僅為15公里/小時(shí)左右，穩(wěn)性差，抗風(fēng)浪能力低，吃水偏深且船載設(shè)備陳舊簡陋。在實(shí)施搜救時(shí)，由于搜救船吃水深，不能接近事故船，往往搜尋到正在下沉的船舶，遇險(xiǎn)船員在棚頂呼救而搜救人員無法靠近沉船，有時(shí)只能采取冒險(xiǎn)行動(dòng)；二是由于搜

11、救艇航速低，不能在最短的時(shí)間內(nèi)到達(dá)事故現(xiàn)場，錯(cuò)失救助良機(jī)，特別時(shí)大風(fēng)嚴(yán)冬季節(jié)，遇險(xiǎn)船員浸泡在水中幾個(gè)小時(shí)，往往被凍死而非被淹死；三是由于現(xiàn)有搜救船適航性差，遇上惡劣的氣候，非但不能有效地完成搜救任務(wù)，連自身脫險(xiǎn)安全回航都得不到保證。因此，開發(fā)研制新型的太湖搜救船型已迫在眉睫。 新型太湖搜救艇采用雙體船型，由兩細(xì)長片體和連接橋架構(gòu)成，該船型具有穩(wěn)性好，吃水淺，航速快，抗風(fēng)浪能力強(qiáng)及操縱靈活方便，且甲板面積大等特點(diǎn)，其優(yōu)良的快速性、耐波性和操縱性能在確保安全的情況下大大增強(qiáng)其機(jī)動(dòng)性，可克服太湖惡劣環(huán)境，在第一時(shí)間內(nèi)到達(dá)事故現(xiàn)場。新型搜救船擬配置GPS衛(wèi)星導(dǎo)航測速定位系統(tǒng)、大功率遠(yuǎn)光搜索燈、攝像遠(yuǎn)程

12、傳輸系統(tǒng)等先進(jìn)裝備，必將大大提高太湖搜救工作的能力和效率。 該新船型不但可作為太湖搜救艇的更新?lián)Q代產(chǎn)品，也為“現(xiàn)代海事”、“數(shù)字海事”的建設(shè)打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。 1.2船型選擇 本文選擇雙體搜救船，它有以下優(yōu)點(diǎn)： (1)高速性 瘦削船型對(duì)高速時(shí)的阻力和耐波形的改進(jìn)都很有利，特別是深V船型，但單體快速船長寬比過大和過于瘦削的船型會(huì)引起橫穩(wěn)性下降、操縱性變壞、波浪上縱向彎矩增加以及對(duì)艙容和布置有礙等一系列問題，雙體船很好的解結(jié)了這些問題，并且在速度上獲得了保障。 (2)穩(wěn)性好 雙體船有兩個(gè)分得較開的片體，使水線面的橫向慣性矩大大增加，所以復(fù)原力矩很大，穩(wěn)性好，抗風(fēng)力強(qiáng)。大風(fēng)時(shí)期可較

13、其它船種更易維持正常交通和工作。對(duì)搜救工作非常有利，同時(shí)對(duì)于被搜救人員也有很好的保護(hù)。 (3) 適居性較好 雙體船單位排水量甲板面積比單體船大50％，如加上上層建筑，其比例可達(dá)100％。因此雙體船具有寬敞的上層甲板和多層上層建筑，便于艙室生活設(shè)施布置，裝飾，可以建筑更多的娛樂場所，使得游客在船上的生活更為豐富，生活得更為舒適，同時(shí)可以讓游客在船上多方位欣賞湖光山色。 (4)操縱性好 雙休船兩個(gè)片體造成兩個(gè)船槳之間的間距大，具有較好的操縱性；—槳正轉(zhuǎn)，一 槳反轉(zhuǎn)，船體能原地回轉(zhuǎn)或作側(cè)內(nèi)移動(dòng)。雙體船的回轉(zhuǎn)直徑比單體船小得多。經(jīng)測試，單體船的回轉(zhuǎn)直徑為12—15倍船長，雙體船回轉(zhuǎn)直徑只有5

14、—6倍船長。 (5)推進(jìn)效率高 由于雙體船槳葉往往置于有利的尾部伴流中，附體阻力較一般雙槳單體船低15~20%。兩槳間的相互干擾由于船體間距的拉開而有所減少。 。 1.3存在的技術(shù)問題 技術(shù)難點(diǎn)： （1）由于雙體船總長和總寬相差不大，使得雙體船的縱搖與橫搖周期比較接近，當(dāng)船受到橫浪作用時(shí)，將會(huì)產(chǎn)生縱橫搖的耦合搖擺運(yùn)動(dòng)，因而有較大的線加速度，使船抵擋橫浪影響的能力較差。 （2）由于船的總寬度較大，阻力大，因而橫搖角小，復(fù)原反應(yīng)會(huì)引起較大的橫搖加速，使旅客有不舒適感。 （3）采用螺旋槳扣進(jìn)方式的高速雙體船，尾部興波較大，主機(jī)軸線與船體基線形成相當(dāng)大的夾角，造成較大的尾浪。 （4

15、）連接橋底部離開水面但高度不大，使得雙體船在海中遇浪航行時(shí)底部受拍擊嚴(yán)重，在進(jìn)入內(nèi)河淺水航后吸底嚴(yán)重。 （5）船體結(jié)構(gòu)重。高速雙體船要比相同排水量的單體船重，這一方面是因?yàn)閱误w分為兩個(gè)片體，結(jié)構(gòu)增加，另一方面是兩個(gè)片體間連接橋?qū)挾容^大。要承受的彎曲與扭轉(zhuǎn)力矩大。為保證其強(qiáng)度和剛度，必須要有較大的構(gòu)件。 （6）造價(jià)較高。雙體船的鋼材消耗量較同等排水量及用途的單體船多。加上主、輔機(jī)分別布置在兩個(gè)片體內(nèi)，增加了管系和電纜長度。根據(jù)實(shí)船建造情況，造價(jià)相對(duì)提高一些。 （7）由于太湖的水淺，易造成潛水效應(yīng)；船要沿著景點(diǎn)走，離岸近易造成池壁效應(yīng)；同時(shí)湖里水藻就多，對(duì)推進(jìn)系統(tǒng)要求較高。 解決方案：

16、 （1）為了提高雙體船的耐波性，必須減小船的水線面面積，以減少波浪對(duì)船體所產(chǎn)生的撞擊作用。 （2）由于是內(nèi)湖，對(duì)船的安全性能可以降低?？梢钥紤]使用在局部采用玻璃鋼，泡沫塑料，鋁合金以降低重量、成本及簡化工藝。 （3）由于是游船，對(duì)速度要求不高，可采用U型船體，同時(shí)降低對(duì)推進(jìn)系統(tǒng)的功率要求。 （4）采用噴水推進(jìn)系統(tǒng)，可減小尾流，提高推進(jìn)效率；使得水藻對(duì)推進(jìn)系統(tǒng)的影響減小；不設(shè)倒車齒輪箱、槳軸、尾軸套管、船身附加物，舵裝置，整套噴水裝儀受到船體保擴(kuò)。 1.4國內(nèi)外的研究情況及雙體船的發(fā)展前景 近年來，高速雙體船在我國得到了迅猛發(fā)展。我國也有很多部門正在進(jìn)行高速雙體船的設(shè)計(jì)與

17、研制，多半用于短途客運(yùn)。由于其高速、經(jīng)濟(jì)、舒適的特點(diǎn)，很受航運(yùn)部門歡迎，特別是能用于其他運(yùn)輸工具（如飛機(jī)）不易達(dá)到的航線，但須改善風(fēng)浪中的耐波性，如扭搖現(xiàn)象等?，F(xiàn)在國內(nèi)外都在利用各種高性能船舶的特殊技術(shù)進(jìn)行雜交，從而派生出各種新型高性能船舶，使小水線面水翼船、雙體水翼船、雙體穿浪船、雙體氣墊船、氣墊水翼雙體船等相繼問世。 可以預(yù)言，在未來高性能船的發(fā)展中，雙體船技術(shù)將越來越扮演重要的角色。  2.主尺度論證 2.1設(shè)計(jì)任務(wù)書的分析 (1)任務(wù)與航區(qū): 本船為航行于太湖湖區(qū)的國內(nèi)雙體搜救船，航區(qū)為內(nèi)河B 級(jí)。 (2.)船型: 采用鋼質(zhì)雙體船型，雙機(jī)雙槳。 (3)船級(jí): 滿足中

18、國船級(jí)社頒發(fā)的有關(guān)規(guī)范要求.如:《鋼質(zhì)內(nèi)河船舶建造規(guī)范》,《內(nèi)河高速船入級(jí)與建造規(guī)范》等. (4)主機(jī)型號(hào): 自選 (5)主尺度范圍及技術(shù)任務(wù)指標(biāo): 船長 20m 平均吃水 T ≯1.2M 乘員 10人 船員及服務(wù)員 4人 續(xù)航力 10小時(shí) 航速 靜水中蒲氏風(fēng)級(jí)不超過3級(jí)時(shí),試航速度Fn不小于0.7。 (6)設(shè)備:采用懸吊式流線型平衡舵裝置，設(shè)燃油輔鍋爐提供全船熱水及冬季暖氣，錨泊,消防,照明,通訊與導(dǎo)航設(shè)備按有關(guān)規(guī)范和需要配齊。 根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書選擇高速雙體母型船如下： 雙體高速母型船主尺度及船型系數(shù)如

19、下： 總 長Loa （m） 20.35 設(shè)計(jì)水線長LWL（m） 18.4 型 寬B （m） 6.0 片 體 寬b （m） 1.8 片體水線寬bw （m） 1.6 片體中心距2Co （m） 4.2 型 深H （m） 1.55 吃 水T （m） 0.96 型排水量▽ （m3） 24.36 空船重量 （ t ） 18.17 方形系數(shù)Cb 0.437 舯剖面系數(shù)CM

20、0.656 棱 形 系 數(shù)Cp 0.666 浮心縱向位置XCB（％L） -3.81 航 速 35km/h 主機(jī)功率轉(zhuǎn)速 205KW2100rpm 2.2根據(jù)母型船估算排水量、主尺度、空船重量 2.2.1主尺度初選 1）船長 L 任務(wù)為19.5m雙體船的設(shè)計(jì)，故船長定為19.5m，水線長初步定為19m。 2）片體寬b 本船屬于高速雙體船，取Fn =0.75，適當(dāng)加大片體寬度和減小吃水及船長，以爭取較小濕表面積和降低空船重量是恰當(dāng)?shù)?，一般取L/b=8~12，用排水體積長度系數(shù)反映高速雙體船阻力性能要比L/b更確切，因?yàn)樗瓤紤]船長因素，又考慮船體的瘦削程度。取L

21、/b=10.2，則b=1.86（m） 3）型寬B K/b對(duì)干擾阻力的影響隨航速的增大而逐漸減弱，干擾阻力在總阻力中僅占5%~8%。在顧及阻力與連接橋重量下，取K/b=2.22，B=K+b=6（m） 4）吃水T 雙體船的b/T對(duì)阻力的影響主要表現(xiàn)在片體摩擦阻力上，減少片體寬度和增大吃水對(duì)減小摩擦阻力是有利的。但要求尾部具有一定升力的高速雙體船，b/T稍偏大，是雙體船具有較佳的航行縱傾角，對(duì)減少興波阻力是有利的。內(nèi)河船舶吃水T的選取受航道和港口水深的限制，為避免船舶擱淺，船底與河床之間應(yīng)留有一定的間隙，稱為富裕水深。富裕水深的大小一般為0.2—0.5m，鑒于湖區(qū)泊位水深很小，故取吃水為0.

22、95m。 5）連接橋和型深D 雙體船片體瘦削，升沉和縱搖均比單體船大，為防止和減緩波浪對(duì)連接橋的砰擊，必須提高連接橋距水面高度，并將連接橋首部端向后移，或者在連接橋首端做成具有12—15傾角，橋的首部橫剖面為單三角形或雙三角形。按船舶設(shè)計(jì)實(shí)用手冊(cè)的要求，如圖2-1所示，可取連接橋距水面的高度為1.8m。 圖 21 連接橋距水面高度 1—最小許可值 2—希望值 3—目前實(shí)船統(tǒng)計(jì)值（3%~5%）L 增加型深能提高船舶的抗沉性，對(duì)于對(duì)安全要求較高的船增大型深是有利的，另外對(duì)淺吃水的內(nèi)河船舶型深大對(duì)機(jī)艙的布置與操作也十分有利，據(jù)此取型深D為2m。 2.2.2船型系數(shù)的初選 1）棱形

23、系數(shù)Cp是影響雙體船片體興波阻力和干擾阻力的主要參數(shù)。在Fn﹥0.3時(shí)，由于沿船長幾乎全部產(chǎn)生興波作用，需要排水體積沿船長均勻分布。因此，棱形系數(shù)對(duì)片體阻力的影響符合單體船的規(guī)律，航速大者，棱形系數(shù)宜取大。參考圓舭快艇高速區(qū)Cp參考圖，如圖2-2所示，取Cp=0.65。 圖 22圓舭快艇高速區(qū)Cp參考圖 2）水線面系數(shù) 雙體船的水線面系數(shù)對(duì)形狀穩(wěn)性力臂的影響已微不足道，但對(duì)提供尾部升力的影響將隨船速提高而明顯。尾板水線面寬度極為重要，這個(gè)影響具有與高速單體船同樣的性質(zhì)。 對(duì)于中速以上船舶尤其是高速船舶，因?qū)ψ枇τ绊懯诛@著，一般減小Cb于阻力有利。當(dāng)Fn>=0.30時(shí)，Cb、Cp

24、與Fn有最佳配合關(guān)系表。如表2-1所示。 表21 Cb、Cp與Fn有最佳配合關(guān)系表 Fn Cb 可用Cp 剩余阻力最佳的Cp 0.30 0.550—0.570 0.580—0.620 0.500—0.520 0.32 0.510—0.560 0.570—0.610 0.500—0.520 0.34 0.500—0.550 0.580—0.600 0.520—0.530 0.36 0.490—0.540 0.560—0.580 0.540—0.560 0.38 0.530 0.560—0.580 0.560—0.580 0.40 0.520

25、 0.590—0.610 0.590—0.610 0.42 0.510 0.600—0.620 0.600—0.620 大于0.44 0.500 0.630—0.650 0.630—0.650 按照配合表，暫時(shí)取方形系數(shù)Cb為0.500 3）浮心縱向位置 浮心位置對(duì)雙體船阻力影響與單體船相似，隨航速的增加，Xcb應(yīng)向舯后移動(dòng)。由于雙體船的機(jī)艙一般都在舯偏后，甚至是尾機(jī)布置，尤其高速雙體船是這樣。因此，從阻力角度選擇最佳浮心位置時(shí)，還要顧及總布置的要求，防止尾機(jī)型雙體船的過大尾縱傾，在雙體船有利的速度范圍內(nèi)，一般Xcb取在舯后1%L~5%L[3]。 圖 23最佳

26、浮心位置參考圖 按照最佳浮心位置參考圖，如圖2-3所示，取Xcb在腫后1.36%L。 4）空船重量 對(duì)于船長60 m以下的雙體客船，空船重量可用空船重量系數(shù)來初步估算: 式中—總長(m)，B—型寬(m)，H—型深(m)，—空船重量(t) 由母型船資料得=18.17/(20.356.01.55)=0.096 故設(shè)計(jì)船的空船重量 LW=0.0962062= 23.04t 5)載重量 人員及行李、淡水、食品 船員及服務(wù)人員4人、成員10人計(jì)算，則 人員重量為1460=840kg=0.84t 行李重量為445+1015=330kg=0.330t 淡水主要是飲水,按總量為

27、1t計(jì)算 食品按每人3kg計(jì)算,則食品重量為314=42kg=0.042t 燃油、滑油及爐水 鑒于這些重量分項(xiàng)計(jì)算誤差較大，故取其總重量為1.5t. 所以載重量為: DW=0.84+0.33+1+0.042+1.5=3.712t 綜上可得船舶的滿載排水量為 =LW+DW=23.04+3.712=26.752t 6)主機(jī)的選擇 主機(jī)的功率由海軍系數(shù)法有： 可以算出P=254.2（kw） 式中，設(shè)計(jì)船的設(shè)計(jì)航速由V=Fn計(jì)算，并取設(shè)計(jì)航速V=36.8km/h。 內(nèi)河船一般用柴油機(jī)做主機(jī)，網(wǎng)上查知型號(hào)WD61561C01柴油機(jī)，標(biāo)定功率130kw，標(biāo)定轉(zhuǎn)速1600r/mi

28、n。該主機(jī)性能優(yōu)良，工作穩(wěn)定且體積小，重量輕，油耗較小，減速比i=2.0。 3.性能校核 方形系數(shù)校核 ,開始選取的Cb =0.500，相差有點(diǎn)大，取Cb =0.432。 穩(wěn)性校核 由于母型船的重心位置沒有給出，故本船的初穩(wěn)心很難估算。但一般來說，由于雙體船的型寬很大，其初穩(wěn)性能滿足要求，故該部分可以在總布置確定之后再校核。 4.主尺度方案的確定 總長 20m 設(shè)計(jì)水線長 19m 型寬 6m 吃水 0.950m

29、 片體寬 1.86m 型深 2m 棱形系數(shù) 0.650 方形系數(shù) 0.432  3．雙體搜救船總布置設(shè)計(jì) 3.1概述 船舶總布置設(shè)計(jì)是以滿足船東提出的使用要求和航行性能為前提的，合理經(jīng)濟(jì)地確定新船整體布置的工作，具體說就是要完成新船總布置圖的設(shè)計(jì)和繪制。船舶總布置圖一般包括側(cè)面圖、各層甲板、艙底平面圖及平臺(tái)平面圖，有的還要繪制橫剖面圖和陰影圖。 總布置設(shè)計(jì)是船舶設(shè)計(jì)中極為重要的一環(huán)?？偛贾迷O(shè)計(jì)的好壞對(duì)船舶的使用性能與

30、經(jīng)濟(jì)性、航行性能與安全性及結(jié)構(gòu)公藝性都有直接的影響，是后續(xù)設(shè)計(jì)繪圖與計(jì)算工作的主要依據(jù)?？偛贾脩?yīng)完成以下工作：主船體與上層建筑的總體區(qū)劃、縱傾調(diào)整、梯口與通道的規(guī)劃及艙室布置、舾裝設(shè)備的選型與布置[4]。 3.2總體區(qū)劃 總體區(qū)劃是指根據(jù)船的技術(shù)特點(diǎn)及使用要求，參考有關(guān)船型資料，對(duì)全船空間進(jìn)行合理的區(qū)劃。本船總長為 20m，兩柱間長為19m，型寬為 6m，吃水 0.95m 片體寬1.86m，型深2m，菱形系數(shù) 0.650， 方形系數(shù)0.432。 其總布置主要包括以下幾個(gè)方面： （1）縱向區(qū)劃 1）肋骨間距 一般內(nèi)河船的肋骨間距取S=0.5—0.6m，本船

31、船長較小，故肋骨間距取為0.5m，且全船統(tǒng)一。 2）水密艙壁的數(shù)目 根據(jù)內(nèi)河客船的破艙穩(wěn)性及雙體船的破艙穩(wěn)性要求，取橫艙壁為6道，且均通到艙壁甲板。 3）首尖艙長與尾尖艙長 規(guī)范對(duì)內(nèi)河船規(guī)定：首防撞艙壁至首垂線的距離即首尖艙長應(yīng)不小于0.05L且不大于 0.05L+3m。具體到本船就是應(yīng)在1m到4m之間，故本船首尖艙取為3.3m。 尾尖艙長取決于布置尾軸管所需的長度及尾尖艙艙容要求，本船船長較小，取尾尖艙為2m。 4) 機(jī)艙位置 尾機(jī)型船舶可以有效的滿足艙容的要求，且可以減少傳動(dòng)軸的長度，提高軸系效率，減少建造成本，本船屬于高速船，需要較高的傳動(dòng)效率，故本船采用尾機(jī)型布置。 5

32、）本船船首至32＃為艏尖艙，內(nèi)設(shè)錨鏈艙，32＃～24＃，24?！?8＃為空艙，18?！?6＃為燃油艙，16?！?＃為機(jī)艙，9＃～4＃為空艙，艙內(nèi)不設(shè)污水柜，4?！?＃為尾尖艙和舵機(jī)艙，壓載水艙待定。 (2)豎向區(qū)劃 本船只設(shè)連續(xù)的主甲板，在甲板上布置有載客艙、配電室、雜物間、駕駛室與廁所，載客艙的高度按內(nèi)河船舶設(shè)計(jì)手冊(cè)取為2.1m。本船的上層建筑采用甲板室的形式,，即上層建筑的兩側(cè)壁不延伸到船兩舷，留有外走道。這種形式有利于人員在甲板上的通行 。 主甲板的布置——主甲板從31＃至11＃肋位，艙室寬度為2.7m，其中31?！?3＃為駕駛室，駕駛室空間寬敞、視野開闊，方便船員駕駛與?？看a頭，

33、23?！?5＃為載客艙，15?！?1＃左舷為衛(wèi)生間和雜物間，右舷為配電間。 主甲板露天部分的布置——9?！?4＃設(shè)機(jī)艙蓋，機(jī)艙蓋長2160mm，寬765mm，高330mm，其前部設(shè)機(jī)艙通風(fēng)管（鵝脛）高740mm，管徑200mm，各底艙均開有600400mm的進(jìn)出口。 (3)定員 全船共設(shè)船員4人，其他乘員10人，乘員艙內(nèi)共設(shè)14個(gè)航空椅，兩邊對(duì)稱排列，中間走道寬677mm。 (4)舾裝設(shè)備的布置 1)、錨泊設(shè)備的布置 按照《內(nèi)河高速船入級(jí)與建造規(guī)范》船舶舾裝數(shù)N按下式計(jì)算[5]： 式中：△——船舶滿載排水量， B——船寬，m； d——吃水，m； b——上層建筑及甲板室圍

34、壁的最大寬度，m； H——船舶在靜水中從滿載水線到寬度大于B/4的最高一層圍蔽建筑頂點(diǎn)的高度，m； A——在滿載水線以上的船體和各層上層建筑及甲板室寬度大于B/4的甲板室圍壁的側(cè)投影面積，； K——航區(qū)系數(shù)，B級(jí)航區(qū)取K=0.8； 對(duì)于本船經(jīng)計(jì)算N=153.5，經(jīng)查表需125kg大力抓錨。 本船設(shè)75kg重海軍錨二只，配有mm無檔錨鏈共100m，在船首尾兩側(cè)分別布置雙柱系纜樁。 本船錨重較小，為了降低空船重量，省略了錨鏈筒、起錨機(jī)、錨鏈管等設(shè)備，采用人工拋錨的方式系泊。 2) 門與窗 駕駛室兩側(cè)的門寬750mm，采用風(fēng)雨封密型鋼質(zhì)門，與鋼質(zhì)艙壁牢固絞接，門上設(shè)有風(fēng)雨密橡膠填料及

35、關(guān)門夾具，其余通道及艙室門為非金屬門，縱向通道門寬為492.5mm，其余為420mm，風(fēng)雨密型鋼制門安裝完畢后應(yīng)進(jìn)行沖水試驗(yàn)。 艙室窗為鋁質(zhì)矩形方窗，寬900mm，高600mm，駕駛室前端兩側(cè)應(yīng)根據(jù)艙壁形狀設(shè)置弧形窗，中間一扇裝掃雪器，窗是否開啟或固定是需要定的。 3) 救生設(shè)備 船舶常用的救生設(shè)備有救生艇、救生筏、救生浮、救生圈和救生衣等，本船屬于小型船舶，前三種救生設(shè)備布置上空間不足，故本船只布置救生圈和救生衣。按規(guī)范我們可以布置14套救生衣和6個(gè)救生圈。 4) 消防設(shè)備 《內(nèi)河高速船舶入級(jí)與建造規(guī)范》規(guī)定：對(duì)于船長不大于20m的船舶，應(yīng)設(shè)置手提式滅火器4具，氣體滅火器2

36、具，消防水桶2只，沙箱2個(gè)及太平斧一把。 5) 信號(hào)設(shè)備 本船在駕駛甲板的頂部設(shè)有舷燈，舷燈左紅右綠，設(shè)在27號(hào)肋位附近。在駕駛甲板頂部還設(shè)有尾燈，尾燈在13號(hào)肋位附近。為了便于通信，本船在24號(hào)肋位附近設(shè)有桅桿，桅桿上布置有無線電天線等設(shè)備。 雙體搜救船總布置圖見附錄一  4.雙體搜救船三維建模及型線 4.1基于Maxsurf建模及改造 4.1.1maxsurf簡介 Maxsruf是用于船舶設(shè)計(jì)的強(qiáng)有力的三維曲面建模體系,它提供了清晰而親切的用戶環(huán)境,并能作系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)和快速最優(yōu)化設(shè)計(jì)。 Maxsurf有許多模塊組成，MAXSURF模塊（動(dòng)態(tài)三維船體模型生成模塊）、HULLS

37、PEED模塊（船舶阻力及有效馬力計(jì)算模塊）、HYDROMAX模塊（船舶水動(dòng)力性能計(jì)算分析模塊）、WORKSHOP模塊（船體結(jié)構(gòu)生產(chǎn)放樣及CAD圖形生成模塊）、SEAKEEPER模塊（船舶耐波性能分析模塊）、PREFIT模塊（空間實(shí)體自動(dòng)擬合模塊）、SPAN模塊（帆船性能分析模塊）、HYDROLINK模塊（數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)換模塊）等等。 Maxsurf的多曲面特性允許在任何給定的設(shè)計(jì)里隨意進(jìn)行曲面建模，并能創(chuàng)建諸多的船體形式。輔以流體靜力學(xué)計(jì)算，則能進(jìn)行船形分析和確定船形參數(shù)。 以船體型線的形式給出高精度的輸出，能轉(zhuǎn)換成其他標(biāo)準(zhǔn)格式文件及完整的船體型值表。Maxsurf設(shè)計(jì)所產(chǎn)生的數(shù)據(jù)文件可直接傳遞到

38、Maxsurf系列的其它程序中，這能有效緩解設(shè)計(jì)完成后數(shù)據(jù)重新裝入的壓力,并可避免在使用不完整的船體型值表時(shí)可能造成的精度誤差。通過支持一定范圍的工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的繪圖儀語言的驅(qū)動(dòng)器，打印機(jī)和繪圖儀能直接輸出Maxsurf產(chǎn)生的圖形和數(shù)據(jù)文件。 通過一個(gè)B樣條曲線的數(shù)學(xué)方程來創(chuàng)建曲線，曲線草圖由端點(diǎn)位置、控制點(diǎn)的位置和數(shù)量以及樣條的韌性決定。當(dāng)控制點(diǎn)移動(dòng)時(shí)，樣條的韌性和彈簧的彈性共同作用，使曲線變得光滑。 Maxsurf Pro中的一個(gè)設(shè)計(jì)可用到若干個(gè)相互獨(dú)立的曲面，它們各自有自己的控制點(diǎn)網(wǎng)，一個(gè)控制點(diǎn)網(wǎng)僅影響到它所在的那個(gè)曲面，當(dāng)兩個(gè)曲面相交于一條曲線時(shí)，這條曲線上的控制點(diǎn)將同時(shí)影響到兩個(gè)曲面。

39、 4.1.2使用maxsurfpro模塊，對(duì)數(shù)據(jù)預(yù)處理、 建立TXT標(biāo)記點(diǎn)文件 1）根據(jù)母型形線圖，由于對(duì)稱性，只讀取各站位半邊的型值點(diǎn)，建立標(biāo)記文件，標(biāo)記文件格式為：第一列是與標(biāo)記關(guān)聯(lián)的站號(hào)，用“當(dāng)前位置”的“標(biāo)記顯示”命令控制標(biāo)記的顯示和隱藏；第二列是相對(duì)于零點(diǎn)的縱向位置；第三列為相對(duì)于中心線的半寬值；第四列為相對(duì)于零點(diǎn)的高度值。如下： 0 -9200.0 2925.0 850.0 None 0 -9200.0 2150.0 850.0 None 0 -9200.0 2550.0 850.0 None 0 -9200.0 2950.0 950.0 None

40、 0 -9200.0 3000.0 1275.0 None 1 -7350.0 2950.0 950.0 None 1 -7350.0 3000.0 1275.0 None 1 -7350.0 2900.0 650.0 None 1 -7350.0 2525.0 640.0 None 1 -7350.0 2150.0 625.0 None ………… 特別注意以下2點(diǎn)： 1.第一列“站號(hào)”不是型線圖中的站號(hào)，數(shù)據(jù)相同表示在perfit中處理作為一個(gè)橫截面，“站號(hào)”不要取小數(shù)，為小數(shù)時(shí)系統(tǒng)會(huì)采用舍去小數(shù)部分將點(diǎn)歸之相鄰的整數(shù)“

41、站號(hào)”中； 2.同一“站號(hào)”內(nèi)的標(biāo)記點(diǎn)不能取高度值特相近的點(diǎn)，盡量取橫截面內(nèi)離的遠(yuǎn)一些的點(diǎn)。 2）打開maxsurfpro模塊導(dǎo)入標(biāo)記點(diǎn)文件 在maxsurfpro模塊中先加入一個(gè)曲面，然后點(diǎn)擊makers目錄添加一定的makers數(shù)目，在makers數(shù)據(jù)窗口中復(fù)制標(biāo)記點(diǎn)TXT文件，導(dǎo)入了標(biāo)記點(diǎn)，生成船體片體半邊的三維曲面，此時(shí)各站之間無空間關(guān)聯(lián)，用鼠標(biāo)移動(dòng)控制點(diǎn)，使曲線盡可能多的通過型值點(diǎn)?？刂泣c(diǎn)越多，生成的二維曲線越精確，同時(shí)修改也就越復(fù)雜，再通過控制點(diǎn)工具框增加控制點(diǎn)行和控制點(diǎn)列對(duì)取進(jìn)行修改精確，如圖4-1所示。 圖 41控制點(diǎn)工具框 3）增加控制點(diǎn) 在Maxsurf

42、Pro中，曲面的形狀由空間控制點(diǎn)決定，應(yīng)增加控制點(diǎn)的行數(shù)和列數(shù)以增加控制網(wǎng)的密度。在橫剖面窗口中添加控制行，在水線面圖窗口或縱剖面圖窗口添加控制列，分別如圖4-2，圖4-3，圖4-4所示。 圖42縱剖面中移動(dòng)控制點(diǎn) 圖43水線面中移動(dòng)控制點(diǎn) 圖 44橫剖面中移動(dòng)各站的控制點(diǎn) 4）添加?xùn)鸥窬€ 添加?xùn)鸥窬€，使用data中的Grid Spacing，如圖4-5。 圖 45柵格工具框 5）選擇船體類型 在data目錄下打開vessel type對(duì)話框，選擇catamaran并輸入片體中心距。如圖4-6： 圖46 vessel t

43、ype對(duì)話框  6）修改半邊片體的控制點(diǎn)空間位置，使曲面盡可能光滑和客觀 將surface中的precision調(diào)成highest，讓曲面看著更光滑。 控制點(diǎn)的修改盡可能滿足以下原則： 控制點(diǎn)的縱向位置盡可能在站上，控制點(diǎn)列只能影響附近的曲面形狀，在站上控制型值較容易，有些控制點(diǎn)最好與標(biāo)記點(diǎn)重合，如圖4-7所示。 圖 47縱剖面圖 形狀復(fù)雜的艏部和尾部需要加密控制，中部可以取較少的控制列；如圖4-8所示。 圖48船艏 控制點(diǎn)是影響附近的區(qū)域，所以調(diào)節(jié)控制點(diǎn)是一個(gè)反復(fù)重復(fù)的過程，要不斷修改以求合適。 修改控制點(diǎn)后，生成橫剖面面積曲線圖，看是否符合客觀，用橫剖面面

44、積曲線檢驗(yàn)，繼續(xù)修改。 當(dāng)半邊片體修改光順后，復(fù)制其控制點(diǎn)坐標(biāo)，并修改每一個(gè)控制點(diǎn)的半寬值，讓新的控制點(diǎn)與原來的控制點(diǎn)對(duì)稱于片體中心線，最終得到光順的單個(gè)片體。 最終修改的單個(gè)片體三維圖如圖4-9和圖4-10： 圖 49全船圖 圖 410穿浪艏 7）建造連接橋 在maxsurf pro模塊surface目錄下點(diǎn)擊add surface，通過調(diào)節(jié)控制點(diǎn)的位置關(guān)系，將兩個(gè)片體用連接橋連接起來，并加上尾封板。船首也加上甲板，形成比較客觀的三維船模。最終三維船模如下圖4-11： 圖 411三維效果圖  4.2使用maxsurf改造設(shè)計(jì) （1）在maxsurf p

45、ro中參數(shù)化變換，母型改造生成新模型 1）船的尺寸放大，使用surface中的surface size,修改參數(shù)如下圖4-12： 圖412 size surface對(duì)話框 2）重新設(shè)置零點(diǎn)，選擇基準(zhǔn) 打開data中的Zero Point，設(shè)置零點(diǎn)，如下圖4-13： 圖 413 zero point對(duì)話框 設(shè)置吃水，打開data菜單下的Frame of reference對(duì)話框，設(shè)置如下圖4-14： 圖 414 frame of reference對(duì)話框 3）修改參數(shù)，設(shè)計(jì)新船 Maxsurf pro能根據(jù)主尺度變形母型船，得出所需要的新船。型線設(shè)計(jì)是必須注意

46、以下幾點(diǎn)： 保證新船具有良好的快速性； 滿足總布置的要求； 考慮船體結(jié)構(gòu)的合理性和施工、維修的方便。 在參數(shù)化設(shè)計(jì)中填入所得參數(shù)，如下圖4-15： 圖415設(shè)置變形系數(shù)工具框 4）修改柵格，修改站線、增加水線和縱剖線，如下圖4-16、圖4-17、圖4-18所示： 圖416修改站線圖 圖417修改縱剖線圖 圖 418修改水線圖 5）修改控制點(diǎn)，使船體光順 經(jīng)過反復(fù)修改和重復(fù)參數(shù)化變形，使得船體表面光滑并符合客觀，并且根據(jù)橫剖面曲線來檢驗(yàn)，調(diào)整后橫剖面面積曲線大致符合要求的圖形。 經(jīng)過反復(fù)調(diào)整后的三維模型如圖4-19、圖4-20： 圖419三

47、維效果圖 圖 420光順的船艏 經(jīng)優(yōu)化的橫剖面面積曲線如下圖4-21： 圖 421橫剖面面積曲線 4.3型線完善 由于對(duì)maxsurf只是初步了解，建模比較粗糙，型線生成也存在問題，所以需要對(duì)其進(jìn)行修整，修改后的型線圖另附圖二。  5.性能計(jì)算 5.1性能計(jì)算 5.1.1概述 在完成船舶的型線設(shè)計(jì)后，我們應(yīng)進(jìn)行靜水力計(jì)算以檢驗(yàn)船舶的性能。靜水力計(jì)算一般都是用軟件完成的。由于本次設(shè)計(jì)的型線是用maxsurfpro完成的，故靜水力計(jì)算我們可以用該軟件的Hydronaxpro模塊完成。Hydronaxpro模塊可以進(jìn)行全部的水動(dòng)力性能計(jì)算，但我們只計(jì)算了靜水力和

48、大傾角穩(wěn)性兩個(gè)部分[8]。 5.1.2靜水力計(jì)算 用Hydronaxpro模塊進(jìn)行靜水力計(jì)算的操作十分簡單。首先我們?cè)谠撃K中打開之前建的三維模型，經(jīng)檢測發(fā)現(xiàn)模型不存在問題，我們就可以開始開始靜水力計(jì)算。設(shè)定計(jì)算類型為靜水力計(jì)算，縱傾角為零，水的密度為1.0，吃水從0.15m到0.95m每隔0.1m計(jì)算一次，設(shè)定完后點(diǎn)擊計(jì)算我們就可以得到排水量、浮心高度、PTC，Cb等隨高度變化的結(jié)果。最終結(jié)果如下： Fixed Trim = 0 m (+ve by stern) Relative Density (specific gravity) = 1; (Density = 1 tonne/m

49、^3) 表 51靜水力計(jì)算結(jié)果 Draft Amidsh. m 0.150 0.250 0.350 0.450 0.550 Displacement tonne 0.3471 1.230 2.754 4.931 7.746 Heel to Starboard degrees 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Draft at FP m 0.150 0.250 0.350 0.450 0.550 Draft at AP m 0.150 0.250 0.350 0.450 0.550 Draft at LCF m 0.150

50、 0.250 0.350 0.450 0.550 Trim (+ve by stern) m 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 WL Length m 12.187 14.866 16.000 16.935 17.761 WL Beam m 4.542 4.761 4.968 5.155 5.321 Wetted Area m^2 7.560 15.855 24.939 34.300 43.847 Waterpl. Area m^2 5.804 11.972 18.519 24.991 31.290

51、 Prismatic Coeff. 0.537 0.557 0.593 0.615 0.630 Block Coeff. 0.267 0.280 0.302 0.321 0.337 Midship Area Coeff. 0.503 0.507 0.513 0.525 0.538 Waterpl. Area Coeff. 0.662 0.676 0.709 0.730 0.747 LCB from Amidsh. (+ve fwd) m 0.690 0.940 1.043 1.032 0.953 LCF from Amidsh. (+

52、ve fwd) m 0.868 1.125 1.096 0.933 0.697 KB m 0.108 0.178 0.248 0.316 0.384 KG m 0.950 0.950 0.950 0.950 0.950 BMt m 73.406 42.723 29.546 22.336 17.909 BML m 126.146 113.326 96.275 83.599 74.793 GMt m 72.563 41.951 28.844 21.702 17.342 GML m 125.304 112.554 95.5

53、73 82.965 74.227 KMt m 73.513 42.901 29.794 22.652 18.292 KML m 126.254 113.504 96.523 83.915 75.177 Immersion (TPc) tonne/cm 0.058 0.120 0.185 0.250 0.313 MTc tonne.m 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 RM at 1deg = GMt.Disp.sin(1) tonne.m 0.440 0.900 1.386 1.868 2.345 Ma

54、x deck inclination deg 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Trim angle (+ve by stern) deg 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Draft Amidsh. m 0.650 0.750 0.850 0.950 Displacement tonne 11.18 15.22 19.84 24.97 Heel to Starboard degrees 0.0 0.0 0.0 0.0 Draft at FP m 0.650 0.750 0.850 0.950 Draft at AP

55、m 0.650 0.750 0.850 0.950 Draft at LCF m 0.650 0.750 0.850 0.950 Trim (+ve by stern) m 0.000 0.000 0.000 0.000 WL Length m 18.465 18.960 19.251 19.050 WL Beam m 5.468 5.595 5.708 5.805 Wetted Area m^2 53.588 63.628 74.080 83.430 Waterpl. Area m^2 37.385 43.274 49.075

56、 53.210 Prismatic Coeff. 0.642 0.659 0.681 0.719 Block Coeff. 0.354 0.374 0.398 0.432 Midship Area Coeff. 0.554 0.571 0.590 0.607 Waterpl. Area Coeff. 0.767 0.796 0.835 0.873 LCB from Amidsh. (+ve fwd) m 0.829 0.667 0.465 0.257 LCF from Amidsh. (+ve fwd) m 0.400 0.029 -

57、0.421 -0.624 KB m 0.450 0.517 0.583 0.648 KG m 0.950 0.950 0.950 0.950 BMt m 14.959 12.857 11.313 9.850 BML m 68.781 64.691 62.220 55.917 GMt m 14.460 12.424 10.946 9.548 GML m 68.281 64.258 61.853 55.615 KMt m 15.410 13.374 11.896 10.498 KML m 69.231 65.208 6

58、2.803 56.565 Immersion (TPc) tonne/cm 0.374 0.433 0.491 0.532 MTc tonne.m 0.000 0.000 0.000 0.000 RM at 1deg = GMt.Disp.sin(1) tonne.m 2.822 3.300 3.789 4.160 Max deck inclination deg 0.0 0.0 0.0 0.0 Trim angle (+ve by stern) deg 0.0 0.0 0.0 0.0 設(shè)計(jì)吃水處的初穩(wěn)性高GM為9.548m>0.3BMAX

59、=1.8m,滿足規(guī)范要求。 圖 51靜水力曲線圖  圖 51顯示的是在不同吃水下排水量及浮心位置,艏部吃水,艉部吃水,設(shè)計(jì)水線長,設(shè)計(jì)水線寬,濕表面積,水線面面積,棱形系數(shù),方型系數(shù),漂心位置,KB,KG值的曲線圖.其中包括了穩(wěn)性曲線和浮力曲線。 浮力曲線包括：DISP,WETAREA,WFA,TPC,KB,LCB,LCF.。穩(wěn)性曲線包括：KML,KMt,和MTC三條。 圖 52船型系數(shù) 圖5-2顯示著不同吃水下，船型系數(shù) 、 、 、的數(shù)值變化連接成的曲線圖,更加直觀簡潔。 5.1.3大傾角穩(wěn)性的計(jì)算 在靜水力完成后我們就可以接著進(jìn)行大傾角穩(wěn)性的計(jì)算了。首先我們

60、選定計(jì)算類型為大傾角穩(wěn)性計(jì)算，然后我們選擇Loadcase窗口，選擇添加新的裝載。本船的大傾角只計(jì)算滿載出港和空載到港兩種情況，故添加兩個(gè)就可以。接著我們?cè)谘b載狀況中填入每種裝載的排水量、重心的坐標(biāo) (本船自由液面很小,故可以不進(jìn)行修正)。大傾角穩(wěn)性的計(jì)算還需設(shè)定進(jìn)水點(diǎn)的坐標(biāo)，這在keypoints一欄中可以設(shè)定，輸入進(jìn)水點(diǎn)的坐標(biāo)（3.67，2.7，2.16）并將該點(diǎn)的類型改為進(jìn)水點(diǎn)即可。接下來我們?cè)O(shè)定縱傾角為0度，橫搖角的計(jì)算范圍為-10度到50度，中間每隔5度計(jì)算一次，設(shè)定完后就可以開始計(jì)算，最終結(jié)果如下：  1）空載大傾角穩(wěn)性 Stability Calculation Lo

61、adcase - Loadcase1 Damage Case - Intact Free to Trim Relative Density (specific gravity) = 1; (Density = 1 tonne/m^3) Fluid analysis method: Use corrected VCG 表 52空載大傾角穩(wěn)性參數(shù)設(shè)置表 em Name Quantity Weight tonne Long.Arm m Vert.Arm m Trans.Arm m FS Mom. tonne.m FSM Type Lightship 1

62、24.53 0.257 1.750 0.000 0.000 Total Weight= 24.53 LCG=0.257 VCG=1.750 TCG=0.000 0 FS corr.=0 VCG fluid=1.75 表 53空載大傾角穩(wěn)性計(jì)算結(jié)果 Heel to Starboard degrees -10.0 -5.0 0.0 5.0 10.0 15.0 20.0 25.0 Displacement tonne 24.53 24.53 24.53 24.53 2

63、4.53 24.53 24.53 24.53 Draft at FP m 0.878 0.928 0.942 0.928 0.878 0.778 0.591 0.369 Draft at AP m 0.878 0.928 0.942 0.928 0.878 0.778 0.591 0.369 WL Length m 19.782 19.570 19.053 19.570 19.782 19.529 19.563 19.556 Immersed Depth m 1.232 1.106 0.940 0.740 0.721 1

64、.086 1.285 1.233 WL Beam m 5.631 5.744 5.799 5.744 5.631 5.481 3.078 3.076 Wetted Area m^2 75.098 80.191 82.713 80.191 75.098 66.603 59.364 59.487 Waterpl. Area m^2 45.294 50.328 52.947 50.328 45.294 37.814 32.293 33.048 Prismatic Coeff. 0.723 0.704 0.716 0.704 0.7

65、23 0.769 0.784 0.786 Block Coeff. 0.348 0.363 0.430 0.543 0.595 0.484 0.532 0.540 LCB from Amidsh. (+ve fwd) m 0.263 0.258 0.257 0.258 0.263 0.271 0.275 0.276 VCB from DWL m -0.377 -0.321 -0.298 -0.321 -0.377 -0.438 -0.447 -0.436 GZ m -1.378 -0.749 0.000 0.749 1.3

66、78 1.789 1.792 1.681 LCF from Amidsh. (+ve fwd) m -0.033 -0.328 -0.624 -0.328 -0.033 -0.043 -0.389 -0.360 TCF to zero pt. m -0.954 -0.434 0.000 0.434 0.954 1.721 2.502 2.553 Max deck inclination deg 10.0 5.0 0.0 5.0 10.0 15.0 20.0 25.0 Trim angle (+ve by stern) deg 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0  Heel to Starboard degrees 30.0 35.0 40.0 45.0 50.0 Displacement tonne 24.53 24.53 24.53 24.53 24.53 Draft at FP m 0.126 -0.143 -0