帶式輸送機(jī)傳動(dòng)滾筒的設(shè)計(jì)帶CAD圖

帶式輸送機(jī)傳動(dòng)滾筒的設(shè)計(jì)帶CAD圖,輸送,傳動(dòng),滾筒,設(shè)計(jì),CAD 帶式輸送機(jī)傳動(dòng)滾筒的設(shè)計(jì) 戈慧 田海彬 焦作大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì) 中國(guó)分類(lèi)號(hào)∶ 帶式輸送機(jī)傳動(dòng)滾筒的設(shè)計(jì) 專業(yè)名稱： 計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)與制造 學(xué)生姓名： 田海彬 戈慧 導(dǎo)師姓名： 盧杉 教授 焦作大學(xué) 二00八年五月 中圖分類(lèi)號(hào)： 密級(jí)： 　UDC： 單位代碼： 帶式輸送機(jī)傳動(dòng)滾筒的設(shè)計(jì) Driving the design of roller belt conveyor 姓　 名 田海彬戈慧 學(xué)　　制 三年 ?！　I(yè) 計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)與制造 研究方向 導(dǎo)　 　師 盧杉 職　　稱 教授 論文提交日期 論文答辯日期 焦作大學(xué) 目 錄 摘要 ………………………………………………………………………………(Ⅰ) Abstract……………………………………………………………………………(Ⅱ) 第一章 緒論………………………………………………………………………(01) 1.1概述………………………………………………………………………(02) 1.2傳動(dòng)滾筒的研究目的和意義……………………………………………(03) 1.3國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀…………………………………………………………(04) 1.4本文研究的主要內(nèi)容……………………………………………………(04) 第二章 帶式輸送機(jī)傳動(dòng)滾筒的結(jié)構(gòu)……………………………………………(05) 2.1 結(jié)構(gòu)與種類(lèi)………………………………………………………………(07) 2.2 運(yùn)行阻力…………………………………………………………………(10) 2.3 傳動(dòng)滾筒軸功率…………………………………………………………(10) 2.4 傳動(dòng)理論…………………………………………………………………(13) 2.5 傳動(dòng)滾筒的受力分析……………………………………………………(15) 第三章 傳動(dòng)滾筒的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)……………………………………………………(16) 3.1 滾筒失效形式與許用應(yīng)力的確定………………………………………(18) 3.2 傳動(dòng)滾筒結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)………………………………………………………(30) 第四章 傳動(dòng)滾筒有限元模型的建立與結(jié)果分析………………………………(31) 4.1 傳動(dòng)滾筒有限元模型的建立……………………………………………(35) 4.2 節(jié)點(diǎn)耦合與約束方程……………………………………………………(37) 4.3 載荷和約束………………………………………………………………(38) 4.4 求解和后處理……………………………………………………………(39) 4.5 結(jié)果分析…………………………………………………………………(41) 結(jié)論與建議 ………………………………………………………………………(42) 參考文獻(xiàn) …………………………………………………………………………(43) 致謝 設(shè)計(jì)圖紙 摘 要 帶式輸送機(jī)是現(xiàn)代最主要的散狀物料輸送設(shè)備之一。滾筒是帶式輸送機(jī)的主要傳部件，它的作用有兩個(gè)：一是傳遞動(dòng)力，二是改變輸送帶運(yùn)行方向。帶式輸送機(jī)滾筒的設(shè)計(jì)質(zhì)量，關(guān)系到整個(gè)輸送機(jī)系統(tǒng)的性能、安全性和可靠性。目前，國(guó)內(nèi)滾筒的設(shè)計(jì)一般采用近似公式，對(duì)于中小型滾筒已經(jīng)能夠滿足工程需求，但對(duì)于大型滾筒這種設(shè)計(jì)方法其結(jié)果與工程實(shí)際有一定的差距，它的安全性和可靠性難以保障。由于缺乏精確的計(jì)算方法，如果盲目的增大安全系數(shù)，會(huì)使結(jié)構(gòu)尺寸變大，重量增加，強(qiáng)度得不到顯著的提高同時(shí)又增加了成本。 本文主要包括以下幾方面內(nèi)容：首先，對(duì)帶式輸送機(jī)滾筒結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)計(jì)算方法進(jìn)行了分析研究，修正了有關(guān)計(jì)算公式，完善并統(tǒng)一了設(shè)計(jì)計(jì)算內(nèi)容。其次，滾筒采用實(shí)體單元，為了提高運(yùn)算速度和精度，采用映射網(wǎng)格劃分方式；分析并確定滾筒載荷；結(jié)果后處理對(duì)滾筒的各個(gè)部件的應(yīng)力和應(yīng)變進(jìn)行分析。 本文關(guān)于帶式輸送機(jī)滾筒的設(shè)計(jì)計(jì)算方法具有一定的實(shí)用價(jià)值和指導(dǎo)意義，可以大大提高滾筒的設(shè)計(jì)質(zhì)量，縮短設(shè)計(jì)的周期。 關(guān)鍵詞：帶式輸送機(jī) 傳動(dòng)滾筒 有限元 I Abstract Belt-conveyor system is the most important transport equipment which can carry bulkmaterial. Belt-conveyor Pulley is the key transmission part in Belt-conveyor system. It hastwo functions, one is transferring power, and another is altering the operation direction of thebelt. The design quality of Belt-conveyor Pulley connects with systems security and reliabilityof the whole conveyor. At present, in our country, the design of the pulley usually adopts theapproximate formula, however, pulley that be designed out with such method can not meet theneed of manufacture, its security and reliability are difficult to guarantee. While lacking thesuitable calculation method of strength and stiffness about the pulley, if we increase the safecoefficient without enough reasons, the pulley become bigger and heavier. However thereliability of the pulley can’t be increased. The main content includes the following respects: Firstly, the paper discusses structuraldesign and calculation of the belt conveyor pulley. The related formulas are corrected and acomplete design and calculation method are provided. Secondly,in order to improving the precision, the mapping gridmethod is carved up. After disperse the load on the pulley surface, we added the points load on the pulley node. The design methods are very important to thedesigner, and can shorten the design cycle and improve working efficiency. Key Words: Belt-conveyor Driving Pulley Finite Element Method II 焦作大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 第一章 緒論 第一章 緒 論 1.1 概述 連續(xù)輸送機(jī)械是物料搬運(yùn)機(jī)械的重要組成部分，是其中的一大類(lèi)別。帶式輸送機(jī)是連續(xù)輸送機(jī)械中效率最高、應(yīng)用范圍最廣泛的一種機(jī)型，是散料輸送的重要設(shè)備。帶式輸送機(jī)是以輸送帶作為牽引構(gòu)件和承載構(gòu)件的一種連續(xù)輸送設(shè)備。輸送帶上的物料隨輸送帶一起運(yùn)行，根據(jù)需要可以在輸送機(jī)頭部或中間部位卸料[1]。輸送帶用托輥支撐，運(yùn)行阻力小。帶式輸送機(jī)可以沿水平或傾斜線路布置，在輸送原煤時(shí)，向上最大輸送傾角一般為17°~18 °，向下最大輸送傾角一般為15°~16°。當(dāng)采用花紋輸送帶并采取其它相應(yīng)措施上運(yùn)傾角可高達(dá)28°~32°，下運(yùn)傾角可達(dá)25°~28°。當(dāng)采取某些特殊措施或?qū)Ｓ脦捷斔蜋C(jī)時(shí)，可以實(shí)現(xiàn)更大的輸送傾角甚至垂直提升。 隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)的飛速發(fā)展，礦山、建材、化工、港口、糧食、電力、煤炭等部門(mén)對(duì)散狀物料的輸送提出了新的要求，長(zhǎng)距離（指單機(jī)輸送長(zhǎng)度，國(guó)外最長(zhǎng)達(dá)15000m，國(guó)內(nèi)最長(zhǎng)為沈礦為海螺集團(tuán)研制的10300m 平面轉(zhuǎn)彎帶式輸送機(jī)）、大運(yùn)量（高帶速和大帶寬）和大傾角輸送物料是其主要發(fā)展方向之一[2]，同時(shí)提出無(wú)公害環(huán)保輸送散狀物料的要求。無(wú)論國(guó)外還是國(guó)內(nèi)的建材及礦山行業(yè)，在這兩種輸送方案的對(duì)比選擇后，還是較多的選擇以長(zhǎng)距離、大運(yùn)量的帶式輸送機(jī)代替汽車(chē)運(yùn)輸?shù)姆桨浮Ｆ湓蚴遣捎闷?chē)運(yùn)輸不僅要修建公路、購(gòu)買(mǎi)汽車(chē)一次性投資大，而且日常的公路和汽車(chē)維修費(fèi)用也很高。帶式輸送機(jī)輸送散狀物料是連續(xù)的物料流，生產(chǎn)效率高。 目前，國(guó)外最大帶速已達(dá)12m/s。國(guó)內(nèi)的最大帶速達(dá)5.8m/s，最大輸送量9800t/h。當(dāng)然，增加輸送帶的寬度也可以提高輸送量（國(guó)外采用的最大帶寬是3300mm），但增加帶寬使整機(jī)所有相關(guān)尺寸增大，增加了設(shè)備的總投資。特別是輸送帶的成本要占整機(jī)成本的30~50%，而且距離越長(zhǎng)，運(yùn)量越大，所占的比例就越大。同時(shí)，大帶寬需要相應(yīng)的硫化設(shè)備（包括輸送帶接頭的硫化），因此我國(guó)目前所采用的最大帶寬為2200~2800mm。近年來(lái)，通過(guò)引進(jìn)國(guó)外先進(jìn)國(guó)家的帶式輸送機(jī)整套設(shè)備及技術(shù)，以及國(guó)內(nèi)廣大科研人員的共同努力，可以說(shuō)國(guó)內(nèi)設(shè)計(jì)和制造的長(zhǎng)距離、大運(yùn)量帶式輸送機(jī)的水平已經(jīng)可以滿足國(guó)內(nèi)市場(chǎng)的需求，但是一些關(guān)鍵技術(shù)尚需引起重視并加以深入研究和開(kāi)發(fā)。國(guó)內(nèi)投入使用的部分長(zhǎng)距離、大運(yùn)量的典型帶式輸送機(jī)如表1.1 所示。到目前為止，沈礦集團(tuán)為天津港設(shè)計(jì)的帶式輸送機(jī)最大輸送量達(dá)9800t/h；沈礦集團(tuán)為海螺集團(tuán)設(shè)計(jì)的單機(jī)最長(zhǎng)達(dá)10.3km。向家壩水電站31.1 公里沙石料長(zhǎng)距離大運(yùn)量帶式輸送系統(tǒng)，由2.5 公里到8.2 公里共5 條帶式輸送機(jī)組成的輸送系統(tǒng)。帶寬1.2m，帶速4.5m/s,輸送量3000t/h，帶強(qiáng)ST4500。 國(guó)外長(zhǎng)距離帶式輸送機(jī)的應(yīng)用。到目前為止，西班牙的西撒哈拉帶式輸送機(jī)線路是世界上最長(zhǎng)的長(zhǎng)距離輸送機(jī)線路。該線路長(zhǎng)達(dá)100km，用來(lái)將位于石質(zhì)高原地區(qū)的布·克拉露天礦的磷灰石礦石運(yùn)往艾汾阿雍海港。此線路于兩年半內(nèi)建成，并于1972 年投入使用，整條線路由長(zhǎng)為6.9~11.8km 的11 臺(tái)輸送機(jī)組成。輸送機(jī)采用寬度為1000mm，強(qiáng)度為3150N/mm 的鋼繩芯輸送帶，帶速為4.5m/s。輸送帶的安全系數(shù)為6.7~10。澳大利亞恰那礦20km 地面帶式輸送機(jī)系統(tǒng)是代表現(xiàn)代帶式輸送機(jī)發(fā)展水平的一條輸送線。該輸送系統(tǒng)由一條長(zhǎng)為10.3km 的平面轉(zhuǎn)彎帶式輸送機(jī)和一條10.1km 的直線長(zhǎng)距離帶式輸送機(jī)構(gòu)成。轉(zhuǎn)彎帶式輸送機(jī)的曲率半徑為9km，弧長(zhǎng)為4km。兩條輸送機(jī)除線路參數(shù)外，其它參數(shù)相同，輸送能力為2200t/h，帶寬1050mm，輸送帶抗拉強(qiáng)度為3000N/mm，安全系數(shù)為5，拉緊裝置為重錘拉緊。津巴布韋鋼鐵公司的15.6km 水平轉(zhuǎn)彎越野帶式輸送機(jī)于1996 年投入使用，是世界上單機(jī)最長(zhǎng)的帶式輸送機(jī)。輸送量為干礦石500t/h(濕礦石600t/h)，系統(tǒng)全長(zhǎng)為15.6km，物料提升高度為90m。輸送帶采用橋石公司的鋼繩芯輸送帶，抗拉強(qiáng)度為888N/mm，運(yùn)行速度為4.25m/s，輸送帶的安全系數(shù)為5.8，當(dāng)環(huán)境溫度為0℃時(shí)，安全系數(shù)降到5.5，當(dāng)輸送量增加到600t/h 時(shí)，輸送帶安全系數(shù)降低到4.8。 1.2 傳動(dòng)滾筒的研究目的和意義 為了適應(yīng)高產(chǎn)高效集約化生產(chǎn)的需要,帶式輸送機(jī)的輸送能力要加大,帶式輸送機(jī)大型化與高可靠性要求,對(duì)設(shè)計(jì)者和制造者提出了更高的要求，只有解決了帶式輸送機(jī)發(fā)展的關(guān)鍵技術(shù),才能制造出高性能、高可靠性的大型帶式輸送機(jī)。作為帶式輸送機(jī)重要傳動(dòng)部件的滾筒，能否安全穩(wěn)定的運(yùn)行，在整個(gè)輸送系統(tǒng)中處于舉足輕重的地位。滾筒的失效會(huì)給人身安全和整個(gè)系統(tǒng)帶來(lái)嚴(yán)重的后果，使企業(yè)遭受巨大的經(jīng)濟(jì)損失。特別是在復(fù)雜惡劣的工礦下，如何改進(jìn)滾筒結(jié)構(gòu)、提高工效、延長(zhǎng)壽命，一直是科研人員所關(guān)注的課題。目前，在國(guó)內(nèi)對(duì)于中小型滾筒一般采用近似公式進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，對(duì)于重型滾筒近似公式已不再適用，這就使得設(shè)計(jì)計(jì)算具有較大的盲目性。這樣設(shè)計(jì)出來(lái)的滾筒和工程實(shí)際有一定的差距，它的安全性和可靠性難以保證。一旦發(fā)現(xiàn)問(wèn)題，通常是采用增大尺寸的方法來(lái)解決，但是這樣做并沒(méi)有解決實(shí)際性的問(wèn)題。不但浪費(fèi)材料增加成本，還不能達(dá)到預(yù)期的目的，隨著帶式輸送機(jī)的大型化，合理的設(shè)計(jì)制造出大型滾筒已成為帶式輸送機(jī)的關(guān)鍵問(wèn)題。目前，我國(guó)設(shè)計(jì)的滾筒盡管可以滿足生產(chǎn)需求，但是由于缺乏研究，相同規(guī)格的滾筒與國(guó)外相比多消耗材料，使產(chǎn)品缺乏競(jìng)爭(zhēng)力。 選擇該課題的目的就在于對(duì)大型滾筒進(jìn)行力學(xué)分析及設(shè)計(jì)，找到合理的設(shè)計(jì)計(jì)算方法，使?jié)L筒的設(shè)計(jì)更加簡(jiǎn)潔方便。對(duì)滾筒進(jìn)行有限元分析，從而為設(shè)計(jì)計(jì)算提供有力的參考。 1.3 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀 隨著國(guó)內(nèi)外機(jī)械工業(yè)水平的不斷發(fā)展，滾筒的結(jié)構(gòu)、加工、安裝等方面發(fā)生著日新月異的變化。由于焊接技術(shù)的不斷發(fā)展，焊接強(qiáng)度的可靠性得到保證，雖然多數(shù)大型滾筒采用鑄焊結(jié)構(gòu)，但焊接結(jié)構(gòu)也有所增加。輪轂和主軸的聯(lián)結(jié)方式也由鍵槽連接向脹套連接轉(zhuǎn)變。原來(lái)的輻板采用加強(qiáng)筋，現(xiàn)在直接用鋼板制成。 過(guò)去國(guó)內(nèi)外在設(shè)計(jì)滾筒的各零部件時(shí)，常采用基于經(jīng)典彈性力學(xué)理論導(dǎo)出的簡(jiǎn)單的經(jīng)驗(yàn)公式。近年來(lái)，國(guó)內(nèi)研究人員對(duì)于大直徑滾筒的設(shè)計(jì)方法作了多方面的探索。東北工學(xué)院于升忠等人于1980 年用有限元半解析法對(duì)一合拉力為13.6 噸的雙輻板結(jié)構(gòu)滾筒進(jìn)行了有限元分析。由于分析過(guò)程中忽略了輸送帶與驅(qū)動(dòng)滾筒間摩擦力的作用，因此結(jié)果與實(shí)際相差較大。因?yàn)檩斔蛶c滾筒之間的摩擦力是滾筒扭曲變形的重要因素。西安冶金建筑學(xué)院的陸鴻生選擇新的力學(xué)模型，根據(jù)圓柱體彎曲的有矩理論，分別推導(dǎo)出傳動(dòng)滾筒和改向滾筒在外載荷作用下殼體內(nèi)的位移、內(nèi)力和應(yīng)力的計(jì)算公式，為精確計(jì)算提供了理論依據(jù)，在一定程度上揭示了筒體直徑、兩輻板間距和拉力與應(yīng)力之間的關(guān)系。存在的問(wèn)題是其力學(xué)模型條件苛刻，將筒體與輻板分開(kāi)考慮，這對(duì)計(jì)算結(jié)構(gòu)準(zhǔn)確性有較大的影響。因?yàn)檩棸宓男螤?、厚度?duì)筒體的應(yīng)力和變形有不可忽視的影響[4]。 西安交通大學(xué)曾經(jīng)運(yùn)用SAP5對(duì)驅(qū)動(dòng)滾筒做有限元分析，對(duì)驅(qū)動(dòng)滾筒的剛度和強(qiáng)度進(jìn)行了分析并得出:摩擦力是滾筒扭曲變形的重要團(tuán)素；從應(yīng)力與變形兩個(gè)方面說(shuō)明，輻板的加強(qiáng)筋，在滾筒非臨界狀態(tài)下，對(duì)局部變形與筒體應(yīng)力分布影響不大，只是在臨界狀態(tài)下能提高滾筒的整體穩(wěn)定性；滾筒的徑向最大變形在滾筒中部。通過(guò)分析，對(duì)筒體厚度進(jìn)行了優(yōu)化，達(dá)到節(jié)省材料的目的。 煤炭科學(xué)研究總院上海分院曾經(jīng)做過(guò)強(qiáng)力滾筒的有限元分析，對(duì)滾筒各點(diǎn)的受力、變形大小進(jìn)行分析，通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了有限元計(jì)算滾筒受力的可靠性。西安科技學(xué)院劉金依等人采用大型有限元分析軟件ANSYS，對(duì)英國(guó)安德森——梅沃公司順槽可伸縮帶式輸送機(jī)傳動(dòng)滾筒的應(yīng)力分布規(guī)律進(jìn)行了計(jì)算，得出了應(yīng)力分布圖，并找到危險(xiǎn)區(qū)域，從理論上對(duì)滾筒的常見(jiàn)破壞形式進(jìn)行了研究，為進(jìn)一步改進(jìn)滾筒的受力狀況，實(shí)現(xiàn)滾筒的標(biāo)準(zhǔn)化生產(chǎn)提供了必要的理論依據(jù)[5]。他們對(duì)滾筒的理論研究和試驗(yàn)結(jié)果對(duì)本課題有十分重要的參考價(jià)值和指導(dǎo)意義。隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，有限元方法得到了長(zhǎng)足的發(fā)展，有限元應(yīng)用也擴(kuò)展到機(jī)械、電子等領(lǐng)域。事實(shí)證明對(duì)帶式輸送機(jī)滾筒進(jìn)行有限元分析是十分合理和有效的。 國(guó)外從20 世紀(jì)60 年代就已經(jīng)開(kāi)始對(duì)滾筒的設(shè)計(jì)計(jì)算方法、強(qiáng)度分析、合理的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)進(jìn)行研究。關(guān)于這方面的研究從總體上分為兩類(lèi)：第一類(lèi)是Lang、Schmolzi、Das [6][7]等對(duì)滾筒用半解析法進(jìn)行研究；第二類(lèi)是Linder、Vodstrsi、Siva [8][9]等使用了有限元方法。但絕大多數(shù)的研究人員都把滾筒看作各個(gè)零件的組合，而不是把滾筒當(dāng)作一個(gè)整體來(lái)分析。盡管也有一些有限元法已經(jīng)把滾筒當(dāng)成整體來(lái)考慮，但迄今為止還沒(méi)有關(guān)于滾筒受到非對(duì)稱載荷系統(tǒng)的研究。 1.4 本文研究的主要內(nèi)容 本文基于目前大型滾筒的設(shè)計(jì)研究方法比較落后的現(xiàn)狀，對(duì)傳動(dòng)滾筒進(jìn)行力學(xué)分析及設(shè)計(jì)。主要包括以下幾個(gè)方面的內(nèi)容： （1）傳動(dòng)滾筒的力學(xué)分析 主要分析了傳動(dòng)滾筒的受力狀況，傳動(dòng)滾筒除受軸端輸入的扭矩外還受到輸送帶的作用力，得出了傳動(dòng)滾筒表面載荷沿軸向和周 向的分布規(guī)律。 （2）傳動(dòng)滾筒的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 根據(jù)研究的側(cè)重點(diǎn)不同對(duì)傳動(dòng)滾筒進(jìn)行分類(lèi)。對(duì)比了國(guó)內(nèi)外各種結(jié)構(gòu)傳動(dòng)滾筒的設(shè)計(jì)方法，總結(jié)出了關(guān)于筒體、輻板、輪轂及滾 筒軸的詳細(xì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法。 （3）傳動(dòng)滾筒的參數(shù)化建模和有限元分析 分別繪制出了各零部件的應(yīng)力和變形曲線，為進(jìn)一步改善滾筒結(jié)構(gòu)提供了理論依據(jù)。 5 焦作大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 第二章 帶式輸送機(jī)傳動(dòng)滾筒的結(jié)構(gòu)及受力分析 第二章 帶式輸送機(jī)傳動(dòng)滾筒的結(jié)構(gòu) 及受力分析 滾筒是帶式輸送機(jī)的重要部件，按在輸送機(jī)中所起的作用滾筒可分為傳動(dòng)滾筒和改向滾筒兩大類(lèi)。傳動(dòng)滾筒的作用是將驅(qū)動(dòng)裝置提供的扭矩傳到輸送帶上。改向滾筒包括用于輸送機(jī)端部改向的改向滾筒、增加傳動(dòng)滾筒包角的增面滾筒和用于拉緊裝置的拉緊滾筒。鑄焊結(jié)構(gòu)滾筒由滾筒軸、軸承座、接盤(pán)（輪轂、輻板以及筒體一部分鑄造在一起）、筒體等部件組成，有的滾筒還有輪轂和滾筒軸的連接件、輪轂和輻板的連接件。一般地，傳動(dòng)滾筒的表面覆蓋有橡膠或鑲有陶瓷以增大傳動(dòng)滾筒與輸送帶間的摩擦系數(shù)。 滾筒軸承一般用球面調(diào)心滾子軸承。 （a）焊接結(jié)構(gòu)滾筒 （b）鑄焊結(jié)構(gòu)滾筒 圖2.1 傳動(dòng)滾筒典型結(jié)構(gòu)圖 2.1 結(jié)構(gòu)與種類(lèi) 帶式輸送機(jī)滾筒有很多種類(lèi)型[10]，主要有如下幾種分類(lèi): 2.1.1 按驅(qū)動(dòng)方式分 （1）外驅(qū)動(dòng)式 即驅(qū)動(dòng)裝置放在傳動(dòng)滾筒外面，減速器直接同傳動(dòng)滾筒軸相連。 （2）內(nèi)驅(qū)動(dòng)式 即將驅(qū)動(dòng)裝置全部放在傳動(dòng)滾筒內(nèi)，此種方式又稱為電動(dòng)滾筒。 2.1.2 按軸承內(nèi)孔大小分 （1）輕型 孔徑在50~100mm；輕型滾筒的結(jié)構(gòu)是軸與輪轂之間采用過(guò)盈配合（或配單鍵），輻板與筒體焊接，其中輪轂與軸采用鍵連接的結(jié)構(gòu)用于傳動(dòng)滾筒。 （2）中型 孔徑在120~180mm；中型滾筒的結(jié)構(gòu)是軸與輪轂用脹套連接，輻板與筒體焊接。 （3）重型 孔徑在200~220mm；重型滾筒的結(jié)構(gòu)是軸與輪轂采用脹套連接，這種結(jié)構(gòu)的滾筒是筒體的一部分、輻板、輪轂鑄成一體的接盤(pán)與筒體的另一部分焊接而成，也就是鑄焊滾筒。 （4）工程級(jí)滾筒 工程級(jí)滾筒是指為滿足特殊載荷條件而經(jīng)過(guò)特殊設(shè)計(jì)的滾筒。高張力輸送帶由于其強(qiáng)度高、延伸性低的特點(diǎn)，而使這些滾筒的受力情況比 使用一般織物芯層輸送帶的滾筒要高的多。啟動(dòng)、制動(dòng)及其它動(dòng)力載荷直接的傳遞給滾筒。當(dāng)涉及到高張力時(shí)，滾筒的同心度及滾筒與輸送機(jī)的準(zhǔn)確對(duì)中是十分重要的。這種分類(lèi)對(duì)于改向滾筒也同樣適用。外面包上一層橡膠的滾筒稱為包膠滾筒，包膠方式可采用硫化和冷粘的方法；鑲嵌陶瓷的滾筒稱為陶瓷滾筒；什么也不包的滾筒稱為光面滾筒。 2.1.3 按外形分 （1）鼓形滾筒 用鋼板卷圓焊接而成，滾筒中間部分直徑大于兩邊約幾毫米，目的是防止輸送帶跑偏，但是加工工藝復(fù)雜，因此很少使用。 （2）葉片式滾筒 滾筒由許多橫向葉片組成，目的便于清潔輸送帶，此類(lèi)滾筒又稱為自清掃滾筒。如果將葉片改為圓柱棒，稱為棒式滾筒，也可起到自清掃 作用。 （3）溝槽膠面滾筒 滾筒的膠面上開(kāi)菱形、人字形、直線形、環(huán)形、梯形，則分別稱為菱形護(hù)面、人字形護(hù)面等各種護(hù)面形狀的滾筒，其目的是增大摩擦系 數(shù)和便于排出粘著物料。傳動(dòng)滾筒膠面常選用菱形和人字形。 2.1.4 特殊滾筒 （1）真空滾筒 為增大輸送帶同滾筒之間的摩擦力，在滾筒裝有真空泵或外接真空泵，使輸送帶同滾筒包角之間成真空，增大摩擦力。但由于結(jié)構(gòu)復(fù)雜，真 空滾筒尚未得到推廣。 （2）磁力滾筒 滾筒內(nèi)裝有磁鐵，如輸送帶下層為磁性覆蓋膠，根據(jù)異性相吸作用，能增大摩擦力。當(dāng)使用普通輸送帶時(shí)，磁力滾筒就成為除鐵滾筒。 （3）輪胎滾筒 滾筒外面由許多充氣輪胎構(gòu)成，輪胎表面帶有溝槽。各種輪胎充氣壓力不同時(shí)，也起到鼓形滾筒作用。 （4）陶瓷滾筒 滾筒護(hù)面有許多陶瓷片鑲成，一方面可增大摩擦力，另一方面便于清掃。陶瓷片也可做成插板式，以便于更換。滾筒包膠的主要優(yōu)點(diǎn)就是表面摩擦系數(shù)大，包膠是在滾筒的表面上用冷粘或硫化一層橡膠。包膠滾筒按其表面形狀又可分為：光面包膠滾筒、人字形溝槽包膠滾筒和菱形包膠滾筒。 脹套連接結(jié)構(gòu)是國(guó)際上廣泛應(yīng)用于重型載荷下機(jī)械連接的一種先進(jìn)基礎(chǔ)部件。脹套的結(jié)構(gòu)如圖2.4 所示，其原理是：當(dāng)旋轉(zhuǎn)緊定螺釘時(shí)，前壓環(huán)和后壓環(huán)相互靠近，迫使帶張口的外環(huán)脹大，內(nèi)環(huán)縮小，從而使軸和輪轂形成過(guò)盈配合，達(dá)到連接的目的。采用脹套連接的優(yōu)點(diǎn)是：容易實(shí)現(xiàn)高精度的定位，可傳遞大扭矩和軸向力；可連接不可焊材料；可從外部安裝拆卸，并可重復(fù)使用；降低了孔和軸的加工精度和加工費(fèi)用。 圖2.4 脹套結(jié)構(gòu) 2.2 運(yùn)行阻力 將運(yùn)行阻力劃分為主要阻力，附加阻力 ，提升阻力 ，和特種阻力 ，這些阻力的和等于傳動(dòng)滾筒上所需的圓周驅(qū)動(dòng)力 ： （2-1） 由于輸送機(jī)的線路布置可能是簡(jiǎn)單線路也可能是復(fù)雜的變坡、變載荷情況。在過(guò)去的標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算方法中往往采用統(tǒng)一的等效坡度和載荷。這可能存在下面的兩種問(wèn)題：①有時(shí)會(huì)造成阻力的計(jì)算必須變成等效傾角或等效單位長(zhǎng)度物料質(zhì)量，從而使計(jì)算缺乏足夠的精度。②在計(jì)算輸送帶張力時(shí)還要重新計(jì)算輸送機(jī)各段的阻力，從而增大計(jì)算工作量。特別是在廣泛使用計(jì)算機(jī)進(jìn)行計(jì)算的時(shí)代，所給出的計(jì)算方法應(yīng)該能夠適應(yīng)計(jì)算機(jī)算法的需求。 因而，阻力應(yīng)以分段形式確定。一個(gè)分段應(yīng)具有相同的參數(shù)，如輸送機(jī)的傾角、模擬摩擦系數(shù)和輸送的物料單位長(zhǎng)度質(zhì)量，以及托輥旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量和附加阻力的作用。在輸送機(jī)分段的起點(diǎn)和終點(diǎn)，從尾部開(kāi)始向頭部方向，各段順次用i 表示。承載分支用下標(biāo)的參數(shù)值，用O表示，回程分支用U 表示。如圖2.5 所示。 （2-2） 式中 ——承載分支第i 段的阻力； ——回程分支第i 段的阻力。 曲線區(qū)段阻力與張力大小有關(guān)，若張力發(fā)生變化，阻力也發(fā)生變化。已知繞入點(diǎn)張力，通過(guò)張力增大系數(shù)可求出繞出點(diǎn)張力，傳動(dòng)滾筒處的繞入點(diǎn)和繞出點(diǎn)按歐拉公式計(jì)算。 圖2.5 運(yùn)行阻力的分段構(gòu)成和分段計(jì)算 2.2.1 主要阻力 輸送機(jī)的主要阻力 是物料及輸送帶移動(dòng)和承載分支及回程分支托輥旋轉(zhuǎn)所產(chǎn)生的阻力的總和?？捎上率接?jì)算： （2-3） 式中 f ——模擬摩擦系數(shù)，根據(jù)工作條件及制造安裝水平?jīng)Q定； L ——輸送機(jī)長(zhǎng)度(頭尾滾筒中心距)，m； g ——重力加速度， g =9.8m/s2； ——承載分支托輥組每米長(zhǎng)度旋轉(zhuǎn)部分質(zhì)量，kg/m，用下式計(jì)算： 其中 ——承載分支每組托輥旋轉(zhuǎn)部分質(zhì)量，kg； ——承載分支托輥間距，m； ——回程分支托輥組每米長(zhǎng)度旋轉(zhuǎn)部分質(zhì)量，kg/m，用下式計(jì)算： 其中 ——回程分支每組托輥旋轉(zhuǎn)部分質(zhì)量，kg； ——回程分支托輥間距，m； ——每米長(zhǎng)度輸送帶質(zhì)量，kg/m； ——每米長(zhǎng)度輸送物料質(zhì)量，kg/m； δ ——輸送機(jī)傾角，度。 2.2.2 輸送機(jī)各部件上的附加阻力 輸送機(jī)附加阻力 包括加料段物料加速和輸送帶間的慣性阻力和摩擦阻力 ；加料段加速物料與導(dǎo)料槽兩側(cè)板間的摩擦阻力 ；輸送帶繞過(guò)滾筒彎曲阻力 和除傳動(dòng)滾筒外的改向滾筒軸承阻力 ，可用下式計(jì)算： （2-4） 式中 ——輸送帶繞過(guò)的滾筒次數(shù)； ——改向滾筒個(gè)數(shù)。 2.2.3 輸送載荷的提升阻力 輸送物料的提升阻力為： （2-5） 式中 h ——輸送機(jī)受料點(diǎn)與卸料點(diǎn)間的高差，m；輸送機(jī)向上提升時(shí)，h 取為正值；輸送機(jī)向下輸送時(shí)， h 取為負(fù)值。 2.2.4 特種阻力 包括主要特種阻力 和附加特種阻力 。主要特種阻力包括托輥前傾摩擦阻力 和物料與導(dǎo)料槽側(cè)板間的摩擦阻力 兩部分，按下式計(jì)算： (2-6） 按如下兩式計(jì)算： （1）三個(gè)等長(zhǎng)輥?zhàn)拥那皟A上托輥時(shí)： （2）二輥式前傾下托輥時(shí)： 的計(jì)算: 附加特種阻力包括輸送帶清掃器摩擦阻力 和犁式卸料器摩擦阻力 等部分，按下式計(jì)算： (2-7） 式中 ——清掃器個(gè)數(shù)，包括頭部清掃器和空段清掃器。 2.3 傳動(dòng)滾筒軸功率 傳動(dòng)滾筒軸功率()按下式計(jì)算： （2-8） 傳動(dòng)滾筒的最大扭矩( )按下式計(jì)算： （2-9） 式中 D——傳動(dòng)滾筒直徑，mm。 2.4 傳動(dòng)理論 當(dāng)假設(shè)輸送帶是一種理想的撓性體，可以任意撓曲，不受彎曲應(yīng)力；忽略輸送帶的質(zhì)量所產(chǎn)生的重力和慣性力時(shí)，輸送帶與滾筒繞入端的張力 （緊邊張力）和繞出端的張力 （松邊張力），按歐拉公式有如下關(guān)系： （2-10） 上式表示了一種傳遞驅(qū)動(dòng)力的關(guān)系，即傳動(dòng)滾筒所傳遞的圓周驅(qū)動(dòng)力為： （2-11） 式中 μ ——輸送帶與滾筒間的摩擦系數(shù)； λ ——滾筒與輸送帶有相對(duì)彈性滑動(dòng)弧對(duì)應(yīng)的圓心角，rad， λ <α ； α ——圍包角。 如圖2.6 所示，從繞出端到繞入端的張力按指數(shù)函數(shù)變化，由于輸送帶為彈性體，張力減小時(shí)，伸長(zhǎng)也減小。故輸送帶在傳動(dòng)滾筒上由繞出端向繞入端方向有彈性滑動(dòng)。當(dāng)角度達(dá)到C 時(shí)，輸送帶的張力已經(jīng)達(dá)到 ，因而在γ 角度區(qū)間輸送帶張力不增加，也就沒(méi)有彈性伸長(zhǎng)的變化，輸送帶在滾筒上沒(méi)有彈性滑動(dòng)。將有彈性滑動(dòng)時(shí)所對(duì)應(yīng)的弧段稱為利用弧，利用弧所對(duì)應(yīng)的圓心角稱為利用角，用λ 表示，而將γ 稱為備用角，其所對(duì)應(yīng)的弧段稱為備用弧。所以，只有在利用弧內(nèi)產(chǎn)生摩擦力從而傳遞驅(qū)動(dòng)力。 當(dāng)繞出端張力保持不變時(shí)，隨著所需要傳遞的驅(qū)動(dòng)力的增大，利用角和繞入端的張力也隨之增大。利用角最大值為α ，所以繞入端的最大張力必須滿足 圖2.6 傳動(dòng)滾筒上輸送帶張力變化 （2-12） 因而，傳動(dòng)滾筒可能傳遞的最大驅(qū)動(dòng)力為： （2-13） 現(xiàn)代研究表明，利用弧并非單純性彈性滑動(dòng)，而存在輸送帶和滾筒之間的滑——粘效應(yīng)(Slip-Stick 效應(yīng))，也就是產(chǎn)生摩擦力的原因不僅由輸送帶和滾筒之間的彈性滑動(dòng)，還有輸送帶和滾筒之間的粘滯作用。這樣摩擦系數(shù)要大于單純滑動(dòng)的摩擦系數(shù)。 當(dāng)運(yùn)行阻力時(shí)，傳動(dòng)滾筒的傳遞驅(qū)動(dòng)力的關(guān)系已不成立，此是傳動(dòng)滾筒已不能傳遞大于 的驅(qū)動(dòng)力 。當(dāng)驅(qū)動(dòng)裝置提供驅(qū)動(dòng)力 時(shí)，必然出現(xiàn)輸送帶在滾筒上打滑，即輸送帶已不能運(yùn)動(dòng)，而傳動(dòng)滾筒仍然隨驅(qū)動(dòng)裝置轉(zhuǎn)動(dòng)。在打滑時(shí)，輸送帶和滾筒的摩擦力必然要轉(zhuǎn)換為熱能，嚴(yán)重時(shí)會(huì)將輸送帶迅速損壞。 為了避免事故的發(fā)生，在設(shè)計(jì)傳動(dòng)滾筒所能夠傳動(dòng)的驅(qū)動(dòng)力必須留有一定的備用。將備用系數(shù)定義為 ： 式中 ——傳動(dòng)滾筒需要傳遞的驅(qū)動(dòng)力，N； ——傳動(dòng)滾筒可能要傳遞的最大驅(qū)動(dòng)力； ξ ——傳動(dòng)滾筒傳遞驅(qū)動(dòng)力的備用系數(shù)1.3~1.5。 需要說(shuō)明的是，這里的備用系數(shù)ξ 并不是為滿足摩擦傳動(dòng)備用系數(shù)，而是相對(duì)起制動(dòng)時(shí)動(dòng)載荷的備用系數(shù)。滿足摩擦系數(shù)傳動(dòng)的備用系數(shù)在選用摩擦系數(shù)時(shí)已經(jīng)考慮進(jìn)來(lái)了。 因而，當(dāng)圍包角和繞出端張力一定時(shí)，傳動(dòng)滾筒傳遞的驅(qū)動(dòng)為： （2-14） 當(dāng)圍包角和傳動(dòng)滾筒所需傳遞的驅(qū)動(dòng)力一定時(shí)，繞出端的張力為： （2-15） 由上式可知，提高驅(qū)動(dòng)力可以從三個(gè)方面下手： ①增大拉緊力 增加初張力可使輸送帶在傳動(dòng)滾筒繞出端的張力 增加。采用增大拉緊力的方法會(huì)使輸送帶的最大張力增大，也有可能使驅(qū)動(dòng)裝置的結(jié)構(gòu)尺寸加大，而增加設(shè)備的投資。另一方面，適當(dāng)增加拉緊力對(duì)輸送帶在較好的工況下工作是有利的。所以需要經(jīng)過(guò)經(jīng)濟(jì)技術(shù)比較來(lái)選取較合理的拉緊力。 ②增大圍包角 當(dāng)輸送帶所需驅(qū)動(dòng)力較大時(shí)，增大圍包角可以避免過(guò)大的拉緊力，增大圍包角的方法是增設(shè)增面滾筒或采用多滾筒傳動(dòng)，而且用多滾筒傳動(dòng)時(shí)，也可以減小每個(gè)驅(qū)動(dòng)單元的單機(jī)容量。 ③增大摩擦系數(shù) 其具體措施是在傳動(dòng)滾筒上覆蓋摩擦系數(shù)較大的材料，如橡膠、陶瓷、木襯等。 2.5 傳動(dòng)滾筒的受力分析 2.5.1 周向載荷 傳動(dòng)滾筒除了受軸端輸入的扭矩外，還受其上的輸送帶的作用力，見(jiàn)圖2.7。設(shè)輸送帶在滾筒上的圍包角為α ，兩端輸送帶的張力有差值（ ），這個(gè)差值產(chǎn)生的扭矩等于滾筒軸上輸入的扭矩。由歐拉公式可知，在整個(gè)圍包角內(nèi)（ 0 <θ < α ），輸送帶任意一點(diǎn)的張力為： 。在任意微小角度dθ 內(nèi)，輸送帶對(duì)滾筒表面的周向壓力ds 為： 圖 2.7 張力圖解 角度dθ 所對(duì)應(yīng)的受壓面積dA 為： dA = B ? Rdθ 相應(yīng)的滾筒在利用弧內(nèi)表面周向壓力為： （2-16） 式中 R ——傳動(dòng)滾筒半徑； B ——輸送帶帶寬。 相應(yīng)的滾筒表面所受的摩擦力為： （2-17） 在備用弧內(nèi)，滾筒表面僅受輸送帶的正壓力，表面上的壓力1 P 為恒定值： （2-18） 2.5.2 軸向載荷 滾筒軸向壓力分布取決于輸送帶種類(lèi)等因素[10]，理想化的曲線見(jiàn)圖2.8。 （1）均勻分布； （2）一次正弦分布； （3）三次正弦分布； 一般的，將載荷分布視為一些正弦函數(shù)的和： （2-19） 圖 2.8 輸送帶軸向張力 式中 m ——載荷系數(shù)，m =1 時(shí)，為一次正弦曲線；m =3 時(shí)，為三次正弦曲 線。 適當(dāng)?shù)恼{(diào)節(jié)載荷系數(shù)可以更好的模擬滾筒的受力狀態(tài)。 當(dāng)軸向?yàn)榫驾d荷時(shí)： 考慮載荷系數(shù)的條件下，傳動(dòng)滾筒在工作弧段內(nèi)單位表面的正壓力為： （2-20） 滾筒單位表面所受的摩擦力為： （2-21） 在備用弧段內(nèi)，單位表面的壓力1 P 為恒定值： （2-22） 在實(shí)際中很難判斷利用弧和備用弧，所以在進(jìn)行有限元分析時(shí)，在加載時(shí)要對(duì)滾筒的載荷進(jìn)行簡(jiǎn)化。 43 焦作大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 第三章 傳動(dòng)滾筒的結(jié)構(gòu) 第三章 傳動(dòng)滾筒的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 傳動(dòng)滾筒是帶式輸送機(jī)系統(tǒng)中比較關(guān)鍵的部件，目前國(guó)內(nèi)外對(duì)于大型傳動(dòng)滾筒的計(jì)算方法均不夠全面，給設(shè)計(jì)造成了困難。本章收集整理了國(guó)內(nèi)外帶式輸送機(jī)傳動(dòng)滾筒設(shè)計(jì)的有關(guān)資料，結(jié)合實(shí)際設(shè)計(jì)使用經(jīng)驗(yàn)，對(duì)滾筒結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)計(jì)算方法進(jìn)行了分析研究，修正了有關(guān)計(jì)算公式，提出一套比較完整的滾筒設(shè)計(jì)方法，為以后做進(jìn)一步研究提供了設(shè)計(jì)依據(jù)。 3.1 滾筒失效形式與許用應(yīng)力的確定 3.1.1 傳動(dòng)滾筒的失效形式 （1）裂紋 裂紋易出現(xiàn)在輻板與輪轂以及輻板與筒體的焊接處；鑄焊結(jié)構(gòu)滾筒的接盤(pán)與筒體焊接處[13]。 （2）局部變形過(guò)大 此種情況多數(shù)是筒體的中部塌陷。 （3）壓裂 滾筒長(zhǎng)期受較大比壓作用下，很容易使?jié)L筒壓裂破壞，裂縫往往是從一側(cè)輻板焊接處沿軸向無(wú)規(guī)則開(kāi)裂至另一側(cè)焊接輻板處[14]。 （4）脹套連接螺栓被剪斷或彎曲變形過(guò)大[15]。 3.1.2 失效產(chǎn)生的原因 滾筒失效的原因有很多種，具體包括：理論計(jì)算不足；結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理，造成過(guò)渡部分剛度相差過(guò)大；使用不當(dāng)，如過(guò)載以及加速過(guò)大等；原材料有缺陷，如內(nèi)部裂紋等；焊接工藝不當(dāng)，如焊條或焊接參數(shù)選用不當(dāng)，焊接處清洗不凈，焊縫處未焊透以及焊后不進(jìn)行熱處理或熱處理不當(dāng)，造成焊接殘余應(yīng)力過(guò)大等。 （1）裂紋產(chǎn)生原因 ①圓周焊縫拘束應(yīng)力過(guò)大 輻板與輪轂、輻板與筒體連接處焊縫均為圓周封閉焊縫，焊接過(guò)程中產(chǎn)生的應(yīng)力，焊接結(jié)束后隨溫度降低，焊縫收縮，徑向殘余應(yīng)力不斷加大，超過(guò)焊縫抗拉極限，焊縫中間或焊趾熱影響區(qū)附近產(chǎn)生沿圓周方向裂紋。 ②輪轂、筒體與輻板材料不一致 傳動(dòng)滾筒結(jié)構(gòu)中，輪轂材質(zhì)常ZG230~450 或ZG20Mn5V。筒體一般為優(yōu)質(zhì)碳素鋼或無(wú)縫鋼管。輻板采用鋼板或鑄鋼結(jié)構(gòu)，Q235-A或ZG20Mn5V。鑄件成份得不到保證，常出現(xiàn)碳含量高及其他有害元素超標(biāo)的情況。輻板材料為鋼板，如焊接工藝措施不到位，焊縫可能出現(xiàn)裂紋。 ③焊縫有明顯的應(yīng)力集中 由于焊接接頭形式、坡口形式、熔透情況、焊縫截面形狀等原因可能使焊縫處于較大的應(yīng)力集中區(qū)域，而應(yīng)力集中是降低焊接接頭和結(jié)構(gòu)疲勞強(qiáng)度的主要原因。應(yīng)力集中的存在有可能導(dǎo)致滾筒在焊接制造中產(chǎn)生裂紋或在使用中裂紋擴(kuò)展。 ④焊接工藝參數(shù)選擇不當(dāng)或操作者熟練程度不夠 焊接工藝參數(shù)直接影響到焊接過(guò)程的連續(xù)性、穩(wěn)定性，從而對(duì)裂紋的產(chǎn)生起到一定的作用。在手工或半自動(dòng)電弧焊接中幾乎所有焊接缺陷的產(chǎn)生都與焊工的操作水平有關(guān)。 （2）消除措施 ①優(yōu)化筒體焊接結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 為減小應(yīng)力集中，焊縫表面最好為凹面，向母材表面應(yīng)圓滑過(guò)渡。接頭和坡口形式根據(jù)實(shí)際情況選擇；輻板上開(kāi)合適的減輕孔能有效的降低焊縫處的約束應(yīng)力，同時(shí)還可提高輻板的剛性。開(kāi)口數(shù)量一般在3 個(gè)以上。鑄焊結(jié)構(gòu)能有效的解決輻板與筒體及輪轂連接焊縫的裂紋問(wèn)題； ②優(yōu)化滾筒焊接工藝 輪轂、輻板和筒體的材料不一致時(shí)，可在較硬的含碳量高的輪轂表面堆焊過(guò)渡層；選用抗烈性較好的堿性焊條。工藝上通常采用預(yù)熱工件或?qū)ΨQ同時(shí)施焊等措施；焊后整體加熱失效處理或局部加熱緩慢冷卻的方法能有效去除殘余應(yīng)力。 ③加強(qiáng)檢驗(yàn)手段，射線或超聲波探傷。 此外，加強(qiáng)操作者的技術(shù)培訓(xùn)，提高操作技能，也是防止?jié)L筒裂紋的重要環(huán)節(jié)。 3.1.3 滾筒許用應(yīng)力的確定 筒體的材料通常是Q235-A 鋼，鑄造接盤(pán)多用ZG20Mn5V, Q235-A 鋼的厚度在20mm~40mm 時(shí)， MPa， =400MPa。從理論上分析可知筒體和接盤(pán)所受的應(yīng)力是變化的，且實(shí)踐證明多數(shù)滾筒的失效都是在沒(méi)有明顯變形的情況下造成裂紋。設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)，都是按照靜強(qiáng)度的方法來(lái)計(jì)算，或按照與疲勞強(qiáng)度等效的靜強(qiáng)度計(jì)算。 安全系數(shù)是一個(gè)比較復(fù)雜的問(wèn)題。它主要取決于下列幾種因素： （1）原材料的穩(wěn)定情況，包括材料性質(zhì)，原材料尺寸變化，制造工藝的穩(wěn)定性等。 （2）計(jì)算的精確度，包括外載荷，以及應(yīng)力計(jì)算的精確程度。 （3）零件的重要程度。 根據(jù)滾筒的具體情況，其原材料和制造工藝都比較穩(wěn)定，計(jì)算精度為中等，又是屬于比較重要的零部件，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)可把安全系數(shù)取為1.5~1.8。目前，我國(guó)各廠家常取Q235-A 的許用應(yīng)力[σ]=140MPa，安全系數(shù)都在1.5~1.8 之間。亦可以取材料的脈動(dòng)疲勞極限為(0.52~0.56) [σ] ，安全系數(shù)為1.5。這樣計(jì)算出的許用應(yīng)力與上述相近。但考慮到滾筒在成形或安裝時(shí)，會(huì)有局部凹陷的現(xiàn)象，故有人建議按上述方法計(jì)算出滾筒厚度后再加上2mm~3mm。滾筒的焊縫的許用應(yīng)力至今無(wú)統(tǒng)一認(rèn)識(shí)，設(shè)計(jì)中可以參照滾筒母材的許用應(yīng)力或參照結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范選取。在滾筒上焊縫截面的變化處均有應(yīng)力集中，焊接處如不經(jīng)退火也會(huì)有殘余應(yīng)力存在。未經(jīng)處理的焊縫中心的殘余應(yīng)力，其值可達(dá)到屈服極限，當(dāng)它與工作應(yīng)力疊加時(shí)，造成平均應(yīng)力增加。這樣就大大降低許用疲勞強(qiáng)度。消除的辦法是用退火、振動(dòng)和錘擊，以及火焰烘烤等，另外也可以采用預(yù)熱法。為了減少滾筒接盤(pán)與筒體焊接處的應(yīng)力，在保證輪轂有足夠強(qiáng)度的情況下，可以適當(dāng)減小輪 轂直徑和提高軸的直徑，為此宜采用較緊的脹套連接將輪轂壓裝在軸上。 3.2 傳動(dòng)滾筒結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 3.2.1 傳動(dòng)滾筒最小直徑的確定 在帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)中，選擇滾筒的主要指標(biāo)的是滾筒直徑。選用大直徑的滾筒對(duì)輸送帶使用有利。但是，當(dāng)滾筒直徑增大后，傳動(dòng)滾筒的質(zhì)量、驅(qū)動(dòng)裝置減速器的減速比、減速器的質(zhì)量和尺寸都需要相應(yīng)增大。選擇滾筒直徑主要考慮以下因素： （1）輸送帶繞過(guò)滾筒時(shí)輸送帶的彎曲應(yīng)力； （2）輸送帶發(fā)生彎曲的頻次（與導(dǎo)繞方式、繞過(guò)滾筒的數(shù)目、運(yùn)距和速度有關(guān)）； （3）輸送帶與滾筒面間的最大或平均比壓； （4）輸送帶許用強(qiáng)度利用率（簡(jiǎn)稱為RMBT，它是輸送帶最大張力與輸送帶許用張力之比的百分?jǐn)?shù)）； （5）輸送機(jī)的安裝地點(diǎn)和使用條件（例如：地面、井下、露天、移動(dòng)、固定等）； （6）包膠和包膠的變形量。 輸送帶許用比壓的滾筒直徑： （3-1） 式中： [P] — — 輸送帶許用比壓， 鋼繩芯帶[P] =0.6MPa ， 尼龍和聚酯帶 [P] =0.4MPa，帆布膠帶[P] =0.2MPa α ——輸送帶圍包角，rad； ——輸送帶繞入端張力，N； ——輸送帶繞出端張力，N。 在鋼絲繩下的比壓較大，在鋼絲繩下輸送帶區(qū)域相應(yīng)允許較大的比壓，在鋼絲繩下比壓所限制的最小滾筒直徑 (3-2） 式中 p ——鋼絲繩間距，mm； ——鋼絲繩直徑，mm； [ p′] ——鋼絲繩下輸送帶許用比壓，[ p′] =1.2MPa。 3.2.2 筒體的厚度 筒體的厚度取決于滾筒的直徑、筒體長(zhǎng)度、輸送帶張力、制動(dòng)時(shí)的磨損等因素。關(guān)于筒體厚度的計(jì)算十分困難，并且一般計(jì)算值偏小。但考慮到耐磨損等因素，筒體的厚度一般都取得較厚。一般大型帶式輸送機(jī)筒體厚度見(jiàn)表3.1。在確定筒體的厚度后，要對(duì)筒體的強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算。由于筒體受法向和切向載荷，并且載荷的大小沿滾筒圓周方向是變化的，目前，關(guān)于筒體的計(jì)算尚無(wú)準(zhǔn)確的計(jì)算方法。有限元計(jì)算雖然可以相對(duì)給出較為準(zhǔn)確的計(jì)算結(jié)果，但是由于沒(méi)有帶式輸送機(jī)滾筒計(jì)算程序，只能對(duì)個(gè)別的滾筒進(jìn)行有限元分析[10]。筒體上所受的軸向應(yīng)力和周向應(yīng)力的方向如圖3.1 所示。筒體在軟輻板時(shí)最大應(yīng)力產(chǎn)生在筒體的中部、筒體厚度的外部，一般情況下應(yīng)力可用下式近似計(jì)算； 筒體的軸向應(yīng)力： （3-3） 筒體的周向應(yīng)力： （3-4） 式中 ： L ——兩輻板中心線間距； t ——筒體厚度； ——軸向系數(shù)； ——周向系數(shù)，查相關(guān)軸向、周向系數(shù)表可得。 表3.1 大型帶式輸送機(jī)滾筒筒體厚度[10] 圖3.1 筒體上的周向力和軸向力 一般只校核就可以了，許用的可用的數(shù)值為：?jiǎn)?dòng)時(shí)<90MPa；正常運(yùn)行時(shí)<60MPa。計(jì)算結(jié)果與許用應(yīng)力差別較大時(shí)，應(yīng)調(diào)整結(jié)構(gòu)參數(shù)，但不許超過(guò)許用應(yīng)力，直到接近許用應(yīng)力為止。 3.2.3 傳動(dòng)滾筒軸直徑的計(jì)算 滾筒軸受力簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖3.2。 （1）按疲勞強(qiáng)度（壽命）計(jì)算[15] （3-5） 式中 ——軸承中心到輪轂中心（脹套）的距離； ——輪轂和軸采用脹套連接方式時(shí)，為脹套工作長(zhǎng)度，否則 =0； P ——作用在軸上的載荷， ； W ——抗彎截面模量，； M ——合力產(chǎn)生的扭矩，； Wn ——抗扭截面模量， ； [σ] ——許用應(yīng)力， ； 其中 ——考慮特征系數(shù)和應(yīng)力集中后的疲勞極限； ——疲勞安全系數(shù)； 根據(jù)上式，滾筒軸直徑d 為： (3-6） （2）按剛度計(jì)算（撓度法） （3-7） 式中 f ——軸彎曲產(chǎn)生的撓度，取 ； ——兩軸承中心線間距； E ——材料彈性模量； I ——軸慣性矩， 根據(jù)上式，滾筒軸直徑為： （3-8） 由以上兩式求出滾筒軸直徑，取其中較大值為設(shè)計(jì)值。 3.2.4 輻板厚度的確定 輻板厚度的計(jì)算式為： （3-9） 式中 h ——輻板厚度； ——輻板處滾筒軸的轉(zhuǎn)角， =1/1000rad； ——軸承到輪轂間距； K ——與半徑比率有關(guān)的無(wú)因次系數(shù)， （3-10） 其中 R ——內(nèi)外徑比率系數(shù)， ； ——輻板內(nèi)徑，即輪轂外徑； ——輻板外徑，即筒體內(nèi)徑，如圖3.3 所示。 圖 3.3 等截面輻板 上式是焊接結(jié)構(gòu)滾筒輻板等厚時(shí)，確定了轉(zhuǎn)角 后，根據(jù)材料力學(xué)及彈性力學(xué)的有關(guān)知識(shí)推導(dǎo)出來(lái)的。當(dāng)滾筒為鑄焊結(jié)構(gòu)時(shí)，上式所確定的輻板厚度，可以看作輻板中徑截面厚度。 為了確定轉(zhuǎn)角 ，必須首先確定軸和輻板的力矩分配系數(shù)X ， X 的具體計(jì)算將在下一節(jié)中詳述。X 一般在0.1~0.4 內(nèi)取值，對(duì)于焊接結(jié)構(gòu)滾筒，直徑小于1000mm，輻板為剛性， X =0.3~0.4；對(duì)于鑄焊結(jié)構(gòu)滾筒，直徑大于1000mm，輻板為柔性時(shí)，X =0.15~0.25。 （3-11） 輻板的厚度確定是一項(xiàng)比較復(fù)雜的工作，按式（3-9）求出輻板厚度后，還必須進(jìn)行應(yīng)力分析，才能最終確定。等厚度輻板危險(xiǎn)應(yīng)力點(diǎn)在輻板內(nèi)徑上。對(duì)輻板來(lái)說(shuō)，徑向應(yīng)力和周向應(yīng)力就是主應(yīng)力（在極坐標(biāo)下），可由下式得出： （3-12） 式中 而ω (r,θ ) 是極坐標(biāo)下輻板中心面位移表達(dá)式： （3-13） 經(jīng)分析當(dāng)θ =0 或 時(shí)， 、 為最大值，此時(shí)，輻板的主應(yīng)力為： （3-14） 校核輻板強(qiáng)度時(shí)，只需校核即可。 根據(jù)彈性力學(xué)理論，輻板在彎曲力矩 的作用下，其轉(zhuǎn)角 可以表達(dá)為： （3-15） 式中 G ——輻板彎曲剛度，； ε ——材料的泊松比。 將式（3-15）帶入（3-14）可得： （3-16） 因，最大主應(yīng)力在輻板內(nèi)徑上，即發(fā)生在 ，θ = 0 的位置上。為了確定 最大時(shí)的相應(yīng)輻板厚度h ，由式（3-16）和式（3-15）得： （3-17） 式中 將上式（3-17）帶入式（3-16）并求導(dǎo)得： （3-18） 即 時(shí)， 最大。 因此，在確定輻板厚度時(shí)，應(yīng)確保 ，以提高滾筒壽命。 3.2.5 滾筒軸與輻板間的力矩分配 軸與輻板間的力矩分配取決于滾筒上各個(gè)組成部分的剛度。因而需要首先計(jì)算每一部分的剛度系數(shù)。 （1）軸的剛度系數(shù) （3-19） 式中 ——兩軸承中心線間距。 （2）筒體的剛度系數(shù) （3-20） 式中 ——筒體的慣性矩， （3）脹套的剛度系數(shù) 脹套的結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，不易計(jì)算出剛度系數(shù)，可以用間接的方法得到。首先有一個(gè)預(yù)先測(cè)定的脹套的剛度系數(shù)，根據(jù)相似理論計(jì)算出所選定的脹套的剛度系數(shù)。設(shè)預(yù)先測(cè)定的脹套的剛度系數(shù)為