復(fù)合鈉基膨潤土護(hù)壁機(jī)理及工程應(yīng)用

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1、第 6卷  第 4期  地下空間與工程學(xué)報(bào)  V o.l 6 2021年 8月 Chinese Journal o fU nderground Space and Eng ineering A ug. 2021 復(fù)合鈉基膨潤土泥漿護(hù)壁機(jī)理及其工程應(yīng)用  * 楊  勇 (上海隧道工程股份,上海  200233) 摘  要: 對(duì)復(fù)合鈉基膨潤土泥漿的護(hù)壁機(jī)理進(jìn)行闡述, 根據(jù)近年來隧道股份引進(jìn)新型鈉基 膨潤土泥漿在上海及周邊地區(qū)軌道交通施工地下連續(xù)墻工程中應(yīng)用的相關(guān)經(jīng)驗(yàn), 結(jié)合一工程 實(shí)例對(duì)復(fù)合鈉基膨潤土泥漿的實(shí)際應(yīng)用效果及相對(duì)傳統(tǒng)鈣基膨

2、潤土泥漿的優(yōu)勢(shì)進(jìn)行簡單介 紹, 并對(duì)該泥漿在實(shí)際應(yīng)用中的推廣提出幾點(diǎn)指導(dǎo)性的建議。 關(guān)鍵詞: 地下連續(xù)墻; 復(fù)合鈉基膨潤土; 泥漿; 護(hù)壁機(jī)理 中圖分類號(hào): TU457 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼: A 文章編號(hào): 1673- 0836 ( 2021 ) 04- 0838- 07 Stability maintaining M echanism of Compound Sodium based Bentonite Slurry and Its Application in Practical Engineering Y ang Yong ( Shangha iT unnel Engine

3、er ing Construction Co. L td. , Shanghai 200233, China) Abstract: Stability m ain taining m echanism of com pound sod ium based ben ton ite slurry is in terpreted. In reference to the exper ience of Shangha i T unne l Eng inee ring Construction Co. L td. in the applica tion o f compound sodium

4、based ben ton ite slurry in diaphragm w a ll constructions of ra il transportation eng ineer ing in and around Shangha,i the rea l effect o f th is new slurry and its super ior ity over trad itiona l Ca lcium based bentonite slurry are br ie fly introduced here re lated to a prac tica l project. S

5、everal guiding suggestions are g iven fo r the propag ation of th is new type o f slurry in future practice. K eyword s: d iaphragm wa l;l compound; sodium based; bentonite; slurry; stability m ainta ining m echan ism 1 引言 自 1950年意大利開始在水庫大壩中采用地下 連續(xù)墻至今,這一技術(shù)已取得了突飛猛進(jìn)的發(fā)展。 現(xiàn)今,在建筑空間極其狹小的城市中,地下連續(xù)墻 在

6、基坑工程及地下結(jié)構(gòu)物的施作中起著不可替代 的作用。 地下連續(xù)墻成槽穩(wěn)定性是地下連續(xù)墻施工質(zhì) 量的重要保證,而用于溝槽護(hù)壁的泥漿則是維系地 下連續(xù)墻成槽穩(wěn)定的血液。目前國內(nèi)使用的地下 墻護(hù)壁泥漿多為普通鈣基膨潤土泥漿,該泥漿在實(shí) 際使用中的損耗較大,且其成分中缺乏有如抑制槽 壁壁面土層坍塌的、利于挖掘土懸浮并抑制其分散  的、防止?jié){液受污染而破壞分子結(jié)構(gòu)的等不同類型不 同作用的復(fù)合材料,不利于回收泥漿的分離處理和固 化廢棄以滿足周邊環(huán)境保護(hù)要求的。此外,隨著我國 軌道交通的蓬勃發(fā)展,地下連續(xù)墻施工技術(shù)在未來的 應(yīng)用也將遇到越來越多的挑戰(zhàn),如不斷加大的施工深 度,愈加

7、復(fù)雜的施工條件及地質(zhì)條件,傳統(tǒng)的鈣基膨 潤土泥漿已經(jīng)很難滿足施工要求。因此,對(duì)于新型護(hù) 壁泥漿的研發(fā)或引進(jìn)和使用刻不容緩。 2 泥漿護(hù)壁機(jī)理 2. 1槽壁失穩(wěn)模式 *  收稿日期: 2021 01 11 (修改稿 ) 史世雍 [ 1] 通過對(duì)大量文獻(xiàn)的總結(jié),將地下連 作者簡介:楊勇 ( 1971 ),男,上海人,工程師,主要從事市政工程的相關(guān)研究。 E ma i:l yangyong75@ 126. com

8、 2021年第 4期  楊  勇:復(fù)合鈉基膨潤土泥漿護(hù)壁機(jī)理及其工程應(yīng)用  839 續(xù)墻槽壁失穩(wěn)的模式歸納為如下兩類: 2. 1. 1整體失穩(wěn) 在地下連續(xù)墻施工過程中,導(dǎo)墻正下方土體可 能出現(xiàn)鼓出現(xiàn)象,失穩(wěn)破壞面沿槽長方向擴(kuò)展,多 成矩形或橢圓形分布。其中淺層失穩(wěn)是整體失穩(wěn) 的主要形式,如圖 1所示; 2. 1. 2局部失穩(wěn) 在泥皮形成前,新鮮開挖面即槽壁土體的穩(wěn)定  ( 1)由泥漿提供的側(cè)向靜水壓力 ( 2)泥漿在地連墻墻壁的抹面作用可防止土 體顆粒的移動(dòng)和流失 ( 3)膨潤土泥漿形成的泥膜效應(yīng) ( 4)滲透入土體的泥

9、漿的膠凝作用 ( 5)由泥漿滲透產(chǎn)生的電滲力 ( 6)溝槽中泥漿的被動(dòng)抗力 ( 7)泥漿填充產(chǎn)生的三維效應(yīng) 主要是由泥漿滲透產(chǎn)生的滲透力來維持的。當(dāng)滲 張厚美 [ 4] [ 5] ( 2001 ) ,徐偉 [ 6] 透力無法與槽壁土壓力平衡時(shí),局部失穩(wěn)發(fā)生,如 ( 2003) ,王軒 [ 7] ( 2006)等人在研究地下連續(xù)墻槽 圖 2所示。 壁穩(wěn)定性的分析方法中均發(fā)現(xiàn),護(hù)壁泥漿的重度 s 是影響槽壁整體穩(wěn)定性的重要因素, s越大,槽 壁整體穩(wěn)定安全系數(shù)越高,槽壁也越穩(wěn)定。 姜朋明 [ 8] 則指出,槽壁的穩(wěn)定性主要由三部

10、 分構(gòu)成: ( 1)泥漿對(duì)于側(cè)向應(yīng)力的置換作用,該部分是 由泥漿重度與水重度之差 s - w以及土的有效內(nèi) 摩擦角 兩因素構(gòu)成; ( 2)瞬時(shí)側(cè)向卸荷引起負(fù)超孔隙水壓力而造 成反向吸力增加的側(cè)壁穩(wěn)定性; 圖 1整體失穩(wěn)示意圖 (史世雍, 2006) F ig. 1 G lobal failure of d iaphragm wa ll ( Sh i Shiyong, 2006) 圖 2局部失穩(wěn)示意圖 (史世雍, 2006) F ig. 2 L oca l fa ilure of d iaphragm wa ll ( Sh i Shiyong, 2006)

11、 整體失穩(wěn)和局部失穩(wěn)對(duì)于成槽的穩(wěn)定性和地 下連續(xù)墻的施工質(zhì)量均有重大影響。而地下連續(xù) 墻開挖穩(wěn)定性的影響因素則,包括泥漿性質(zhì)、地基 土質(zhì)條件、開挖槽段的形狀以及施工機(jī)械和工藝 [ 2] 定性和控制施工質(zhì)量的最重要因素之一。 2. 2泥漿對(duì)槽壁穩(wěn)定性的影響 [ 3] 可以歸結(jié)于以下幾個(gè)方面: ( 3)土的粘聚力 c ,事實(shí)上是土的抗拉強(qiáng)度。 其中,負(fù)超孔隙水壓力只對(duì)槽壁的瞬時(shí)穩(wěn)定性 起作用,槽壁的長期穩(wěn)定性則主要受由泥漿置換產(chǎn) 生的側(cè)向力以及側(cè)壁土體的粘聚力控制,而側(cè)向力 是隨著泥漿重度的增大而增加的。 [ 9] 泥漿向槽壁土體的滲入有關(guān)?？共郾谒涞木植? 穩(wěn)

12、定安全系數(shù)可定義為由入滲方向 (即水平向 )滲 透力作用產(chǎn)生的槽壁面上 (即豎向 )土粒間的摩擦 力與土粒有效重量的比值。 國內(nèi)外研究成果表明,泥漿密度高低決定著槽 壁整體穩(wěn)定性,而且泥漿的滲透作用則對(duì)槽壁土體 的局部穩(wěn)定性起著非常關(guān)鍵的作用。 2. 3復(fù)合鈉基膨潤土泥漿護(hù)壁機(jī)理 傳統(tǒng)泥漿組成主要是水、鈣基膨潤土、黏土以 及 CM C(提粘劑 )等,屬細(xì)分散淡水泥漿體系。而 復(fù)合鈉基膨潤土泥漿組成主要是水、復(fù)合納基膨潤 土以及添加劑等,屬聚合物泥漿體系。新型復(fù)合鈉 基膨潤土泥漿的主要原料為鈉基蒙脫石 ( ENa + / EC 50% ) ,其主要化學(xué)成分為:蒙脫石 (

13、N a + 0. 33 ( A l1. 67 M g0. 33 ) S i4 O10 ( OH ) 2 ! nH 2 O )、貝得石 Na+ 0. 33A l2 ( Si3. 67 A l0. 33 ) O 10 ( OH ) 2 ! nH 2 O、綠脫石 Na+ 0. 33 F e3+ 2 ( S 3. 67 A 0. 33 ) O 10 ( OH ) 2 ! nH 2 O。上 海隧道工程股份在實(shí)際工程應(yīng)用中對(duì)美

14、 ( 2000 ) , P avol F ilz 等的研究表明槽壁 的局部穩(wěn) 定主要與 等 。其中, 泥漿性質(zhì) 是影響地下連 續(xù)墻槽壁穩(wěn) George M. F ilz 等指出泥漿的護(hù)壁作用主要 i l 840  地下空間與工程學(xué)報(bào)  第 6卷 國捷高公司生產(chǎn)的新型復(fù)合鈉基膨潤土泥漿與傳  表 1所示。該泥漿對(duì)于維持地下連續(xù)墻溝槽穩(wěn)定 統(tǒng)鈣基膨潤土泥漿的特性進(jìn)行了比較 [ 12] ,結(jié)果如 性的作用主要體現(xiàn)在以下幾個(gè)方面: 表 1傳統(tǒng)鈣基膨潤土泥漿與復(fù)合鈉基膨潤土泥漿性能比較 T ab le 1 Proper t

15、y com par ison be tween trad itional calcium based ben ton ite slurry and com pound sod ium based ben ton ite slurry 泥漿類型 傳統(tǒng)鈣基膨潤土泥漿 復(fù)合鈉基膨潤土泥漿 350 g水中膨潤土含量 ( g) 表觀粘度 ( s) 塑性粘度 ( s)  7 1 0. 5  10 1 0. 5  14. 5 1 0. 5  22. 5 1. 5 1  7 5 3. 5  10 10 6  14. 5 16

16、 9  22. 5 42. 5 20 膠凝強(qiáng)度 10 s 10 m in 1 1 1 1 1 4 1 2 2 2. 5 4 7 7 12 22 47 ( 1)增大泥漿的保水性和流變性,提高泥漿的 粘度和漿液穩(wěn)定性 如圖 4所示,微觀環(huán)境下看,復(fù)合鈉基膨潤土 由許多疊的小平板組成,較傳統(tǒng)鈣基膨潤土有更高 的膨脹率,其水化后的膨脹倍數(shù)為鈣基膨潤土的 10倍以上。復(fù)合鈉基膨潤土是高膨脹性粘土,有 強(qiáng)大的吸水能力,能在水中高度分散搭接成網(wǎng)絡(luò)結(jié) 構(gòu),并使更多的自由水轉(zhuǎn)變?yōu)榫W(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)中的束縛 水,從而形成具有更高靈敏度的非

17、牛頓液體類型的 觸變性凝膠。在靜止的時(shí)候,泥漿結(jié)構(gòu)穩(wěn)定,可有 效懸浮鉆屑,支撐槽壁,而一旦對(duì)其進(jìn)行充分?jǐn)_動(dòng), 其流動(dòng)性又變的非常好,可輕易泵送,不會(huì)對(duì)其它 工序產(chǎn)生不利影響。復(fù)合鈉基膨潤土的這一特性 使其與水混合后形成的膨潤土漿液較傳統(tǒng)鈣基膨 潤土漿液具有更高的粘滯性。如表 1所示,在相同 配比條件下,復(fù)合鈉基膨潤土漿液的粘度均為傳統(tǒng) 鈣基膨潤土漿液粘度的 5倍以上,且隨著膨潤土含 量的增加這一差異更為明顯,當(dāng)每 350 g蒸餾水中 膨潤土含量為 22. 5 g時(shí),復(fù)合鈉基膨潤土漿液的 表觀粘度約為傳統(tǒng)鈣基膨潤土漿液的 44倍,而復(fù) 合鈉基膨潤土漿液的塑性粘度約為傳統(tǒng)鈣

18、基膨潤 土漿液的 20倍。 ( 2)提高泥漿分散性,增大泥漿的膠凝強(qiáng)度, 增強(qiáng)泥漿懸浮土渣能力,提高泥漿重度 表 1的結(jié)果表明,在相同配比條件下,無論是 瞬時(shí)還是長期膠凝強(qiáng)度,復(fù)合鈉基膨潤土泥漿均較 傳統(tǒng)鈣基膨潤土漿液有了顯著提高,且隨著膨潤土 含量的增加,這一差異更為明顯,當(dāng)每 350 g蒸餾 水膨潤土摻量為 22. 5 g時(shí),復(fù)合鈉基膨潤土泥漿 的 10 s膠凝強(qiáng)度約為傳統(tǒng)鈣基膨潤土漿液的 22 倍,而 10 m in膠凝強(qiáng)度則為傳統(tǒng)鈣基膨潤土漿液 的 11. 75倍。如圖 5所示,復(fù)合鈉基膨潤土泥漿中 圖 4復(fù)合鈉基膨潤土及鈣基膨潤土水化膨脹示意圖 F ig.

19、 4 H ydration expans ion o f com pound sod ium based benton ite slurry and ca lc ium based benton ite slurry 的鏈條形高分子聚合物在水中形成具有網(wǎng)狀交聯(lián) 結(jié)構(gòu)的膠體溶液,這種膠體系統(tǒng)分散度很高,表面 積大,吸附作用更為顯著。復(fù)合鈉基膨潤土泥漿, 其膨潤土加量比一般市場(chǎng)上的加量要小,在水中的 分散性較好,膠體率達(dá)到 96%以上。較高的膠體 率有利于吸附鉆渣,因此復(fù)合鈉基膨潤土泥漿懸浮 攜帶土渣的能力較傳統(tǒng)鈣基膨潤土泥漿有顯著提 高。而隨著泥漿中懸浮土渣量的增多,泥漿的重

20、度 得到了提高,其維護(hù)槽壁土體穩(wěn)定性的能力也由此 得到了增強(qiáng)。 ( 3)改善泥膜質(zhì)量:如圖 6所示,由于泥漿的 濾失作用而在槽壁上形成泥膜。復(fù)合鈉基膨潤土 泥漿中的聚合物分子能在槽壁的表面吸附膠結(jié)泥 漿中的膨潤土顆粒及懸浮顆粒,共同形成泥膜。即 使厚度不大時(shí),該泥膜也有較強(qiáng)的抗透水性,能使 泥漿的失水量減少,防塌性能增強(qiáng)。這一點(diǎn)對(duì)于砂 土地層,效果尤為明顯。圖 7和圖 8分別為砂性土 土層應(yīng)用復(fù)合鈉基膨潤土泥漿和鈣基膨潤土泥漿

21、 2021年第 4期  楊  勇:復(fù)合鈉基膨潤土泥漿護(hù)壁機(jī)理及其工程應(yīng)用  841 圖 5膨潤土小板與聚合物的橋接 F ig. 5 T he comb ination of ben ton ite p lates w ith macrom o lecu lar po lym er 地下連續(xù)墻槽壁表面土體在顯微鏡下的觀察圖像。 對(duì)比圖 7和圖 8,可以發(fā)現(xiàn)應(yīng)用復(fù)合鈉基膨潤土泥 漿的地下連續(xù)墻槽壁土體生成的泥膜中因有聚合 物分子存在,使泥膜更加致密、均勻和堅(jiān)韌。泥膜 質(zhì)量的提高有助于防止槽壁土體剝落、減少槽內(nèi)泥 漿的繼

22、續(xù)滲透濾失、使泥漿壓力能有效均勻地作用 于槽壁,極大地增強(qiáng)了復(fù)合鈉基膨潤土泥漿維護(hù)槽 壁的穩(wěn)定性的能力。 圖 8鈣基膨潤土泥漿與槽壁土體形成的泥膜 F ig. 8 F ilter cake form ed by the interp lay betw een calc ium based bentonite slurry and face so il ( 4)改良槽壁土體:如 ( 2)所述,在達(dá)到相同重 度要求的情況下,新型鈉基膨潤土泥漿的粘度比傳 統(tǒng)泥漿要大很多,這自然就提升了新型泥漿懸浮沉 渣的能力。而泥漿中懸浮顆粒的增加則為泥漿向 槽壁土體的滲透創(chuàng)造了條件,使得更多

23、的懸浮顆粒 能夠隨著泥漿的滲透通路進(jìn)入槽壁土體中。在一 定壓力條件下,泥漿中懸浮顆粒向土體的滲透能改 善土體的微觀結(jié)構(gòu),減少土體中的散體結(jié)構(gòu),降低 土體孔隙比使其更為致密從而起到增大土體內(nèi)摩 擦角及粘聚力的作用,宏觀上表現(xiàn)為土體強(qiáng)度和抵 抗側(cè)向變形能力的提高 (胡欣雨,張子新 [ 10, 11] )。 此外,新型鈉基膨潤土泥漿流變性能好,與槽壁土 體形成的膠凝體強(qiáng)度高,結(jié)構(gòu)致密。因此新型鈉基 膨潤土泥漿能夠起到改善槽壁土體微觀結(jié)構(gòu),增大 土體內(nèi)摩擦角及粘聚力的作用,從而更好的抑制地 圖 6泥膜形成示意圖 F ig. 6 F orm ation of filter

24、 cake 下連續(xù)墻溝槽局部坍塌,對(duì)于維持溝槽的整體和局 部穩(wěn)定性均較傳統(tǒng)鈣基膨潤土泥漿有更好的效果。 3 工程實(shí)例 上海隧道工程股份率先引進(jìn)了美國 捷高公司生產(chǎn)的新型復(fù)合鈉基膨潤土泥漿,并成功 應(yīng)用于上海軌道交通地下連續(xù)墻施工并積累了一 些新型鈉基泥漿的施工應(yīng)用經(jīng)驗(yàn) [ 12] 。表 2為近年 來該泥漿在隧道股份參與的軌道交通項(xiàng)目中應(yīng)用 的實(shí)測(cè)性能指標(biāo)。 結(jié)合上海軌道交通 M 7線長壽路車站實(shí)例對(duì) 圖 7復(fù)合鈉基膨潤土泥漿與槽壁土體形成的泥膜 F ig. 7 F ilter cake formed by the inte rplay be tw een co

25、m pound sodium based benton ite slu rry and face so il 新型復(fù)合鈉基膨潤土泥漿在地下連續(xù)墻施工中的 應(yīng)用進(jìn)行具體說明。 842  地下空間與工程學(xué)報(bào)  第 6卷 表 2上海、南京軌道交通地下連續(xù)墻施工中復(fù)合鈉基膨潤土泥漿實(shí)測(cè)指標(biāo) Tab le 2 M easured data of compound s

26、od ium based b en ton ite slurry in the d iaphragm w all con struc tion in Nan jing and Shan ghai rail transportat ion engineering 項(xiàng)目 上海 M 7線長壽路車站 上海 M 13線隆德路車站 上海 M 7線耀華路車站 上海 M 10線虹橋機(jī)場(chǎng)站 上海 M 7線長清路車站 上海 M 7線常熟路車站 上海 M 11線曹楊路車站 上海青草沙原水工程 南京地鐵元通站工程  濾失量 ( m l) 7. 4 7. 2 7. 2 7. 2

27、7. 4 7. 4 7. 2 7. 4 7. 4  泥皮 ( mm ) < 1 < 1 < 1 < 1 < 1 < 1 < 1 < 1 < 1  粘度 ( s) 34~ 37 31~ 34 25~ 28 25~ 30 31~ 35 31~ 42 30~ 34 31~ 45 32~ 37  比重 1. 22 1. 15 1. 13 1. 15 1. 17 1. 23 1. 20 1. 23 1. 18  回收率 69% 62% 74% 67% 58% 55% 63% 57% 54% 

28、PH值 8 8 8 9 9 8 9 9 8  成槽深度 (m) 45 47 42 38 42 52 45 60 48 3. 1工程概況 本工程處于? 2層土,即灰色砂質(zhì)粉土夾粉質(zhì) 粘土層。該地層層埋深較淺,位于 - 3 m ~ - 10 m, 導(dǎo)墻下緣即為此砂質(zhì)粉土層;土層內(nèi)含水飽和度極 高,達(dá) 97% ~ 100% ;地層內(nèi)聚力 c值小,僅為 8~ 10 kP a。由于埋深過淺、飽和含水、粉土顆粒間內(nèi) 聚力小, ? 2層土的流動(dòng)性極強(qiáng),在成槽過程中不 穩(wěn)定,易發(fā)生塌孔情況。同時(shí),地下連續(xù)墻在局部 穿越 # 2層為砂質(zhì)粉土層和粉砂地

29、層。 工程初始采用的是傳統(tǒng)鈣基膨潤土漿液。在 使用過程中發(fā)現(xiàn),該泥漿抵抗有害離子能力較差, 出現(xiàn)較多的絮凝狀物質(zhì),在成槽過程中,泥漿漏失 量較大,護(hù)壁能力下降,多處出現(xiàn)塌孔現(xiàn)象。為確 保槽孔穩(wěn)定性,保證施工質(zhì)量,在后續(xù)施工中采用 復(fù)合鈉基膨潤土泥漿,取得了很好的效果。 3. 2復(fù)合鈉基膨潤土泥漿的設(shè)計(jì) 泥漿配比初步設(shè)計(jì)為:每立方泥漿加入 40 kg ~ 45 kg復(fù)合鈉基膨潤土、18 kg重晶粉,淡水配漿。 泥漿設(shè)計(jì)粘度為:馬氏漏斗粘度 50 s以上,小漏斗 粘度 60 s以上,泥漿濾失量 14 m l以下 ( AP I測(cè)試 方法 )。泥漿循環(huán)回收過程中使用振動(dòng)篩、漩流

30、 器,設(shè)計(jì)泥漿回收率 70%。 調(diào)整漿設(shè)計(jì)配置:按照 30%的新漿廢棄率,重 3 40~ 45 kg鈉基膨潤土, 0. 5公斤純堿。然后將此 高粘度泥漿沖入回收漿中,確保前 2箱泥漿粘度控 制在 45 s~ 50 s,其余泥漿粘度 30 s~ 35 s。 按設(shè)計(jì)配比試配后,泥漿粘度達(dá)到馬氏漏斗 70 s左右。經(jīng)過技術(shù)人員討論,確定適當(dāng)降低膨潤 土加量。根據(jù)分段地層情況的不同,采用不同的泥 漿配比。在? 2土層段確保泥漿粘度 (小漏斗 )達(dá) 到 50 s以上,在其后的粘土地層中,泥漿粘度 (小 漏斗 )可適當(dāng)降低到 40 s左右。新漿具體配比為: 在? 2土層段,每立

31、方泥漿加入 38 kg ~ 40 kg復(fù)合 鈉基膨潤土、20 kg重晶粉;在粘土地層段,每立方 泥漿加入 33 kg~ 35 kg復(fù)合鈉基膨潤土、20 kg重 晶粉。 3. 3實(shí)際工程效果 3 從 35 s至 50 s不等,泥漿比重 1. 03。使用前記錄 每箱泥漿的粘度,按粘度從高到低的順序,依次使 用。第一幅槽壁的混凝土澆注完成后,共回收泥漿 3 要求。在先行幅地連墻的施工過程中,復(fù)合鈉基膨 潤土泥漿具有以下優(yōu)點(diǎn): 3. 3. 1可以較好地維持槽壁的穩(wěn)定 此幅槽壁為新開槽壁,施工歷時(shí) 6 d。期間有 鎖口管的試拼裝工作、成槽機(jī)故障維修等,還受到 雨水的不利影響

32、,但槽壁始終保持穩(wěn)定。施工過程 中超聲波檢測(cè)結(jié)果和最后混凝土澆注完成的對(duì)比 結(jié)果表明:在整個(gè)成槽過程中,槽壁沒有因?yàn)殚L時(shí) 間泥漿的浸泡,而發(fā)生塌孔或縮孔的情況。 3. 3. 2形成泥膜速度快且致密,泥漿濾失量低 第一幅槽壁在 # 2土層位置取漿,測(cè)試泥漿的 漏失量指標(biāo),濾失量僅為 7. 2 m l/7. 5 m in。表明在 砂土地層,復(fù)合鈉基膨潤土泥漿能較快速的形成泥 前后共配制 13箱, 近 300 m 泥漿。泥漿粘度 9箱, 近 200 m 。泥漿回收率 69% , 基本達(dá)到設(shè)計(jì) 新配制總量 30% 的高粘度泥漿, 每 m 水 中加入 感謝您試用AnyBizSoft PDF to Word。 試用版僅能轉(zhuǎn)換5頁文檔。 要轉(zhuǎn)換全部文檔，免費(fèi)獲取注冊(cè)碼請(qǐng)?jiān)L問