懸挑卸料平臺 專項施工方案設計

《懸挑卸料平臺 專項施工方案設計》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《懸挑卸料平臺 專項施工方案設計（32頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、word 通大·金岸5#、6#、7#、8#樓 懸挑卸料平臺專項施工方案 ******建設工程 懸挑卸料平臺施工方案 第一 概 況 1、工程概況 通大·金岸5#樓工程由尊正房地產(chǎn)開發(fā)投資興建，勘察單位為市建工工程勘測，施工單位為****建設工程。本工程建設位置:地點位于市新勝路398號；本工程為：一類高層商住樓，三十三層高層建筑，建筑面積：m2，建筑總高度99.3m；建筑耐火等級：一級。根底形式為筏板根底，主體結(jié)構(gòu)為：框架剪力墻結(jié)構(gòu)。 為了轉(zhuǎn)運各樓層周轉(zhuǎn)材料和砌磚抹灰材料，計劃本工程加工2套工具式

2、型鋼懸挑卸料平臺，安裝在需要的位置。 2、編制依據(jù)： 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)》〔GB50009-2012〕 《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)》〔GB50017-2014〕 《建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程》〔JGJ81-2002〕 《建筑施工安全檢查標準》〔JGJ59-2011〕 第二 卸料平臺布置位置 卸料平臺根據(jù)施工層需要利用塔吊就位安裝，5#樓平面位置分別在:： A軸交3-5軸之間的外側(cè)一個，A軸交28-29軸之間的外側(cè)一個。 第三 卸料平臺搭設概況 本工程卸料平臺采用槽鋼懸挑搭設，懸挑主梁采用2根16b#槽鋼槽口水平，次梁采用14#槽鋼槽口水平，間距1米，鋼材強度等級不低于Q

3、235，其質(zhì)量符合現(xiàn)行國家標準《碳素鋼結(jié)構(gòu)》〔GB/T700〕和《低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼》GB/T 1591的規(guī)定，平臺護欄用鋼管焊接，高1.2米、平臺懸挑長度4.0米，寬3.0米，主次梁錨入樓面5.0米〔保證錨入樓面1.25倍〕，整個平臺與護欄焊接成整體，使用時采用塔吊吊裝，斜拉鋼絲繩采用6*37φ的，上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離為5m，鋼絲繩懸吊于上一層的樓面上連結(jié)方式〔如圖A，上部吊點詳圖〕；在離主梁〔槽鋼〕末端0.2米處用6*37φ吊拉卸載，安裝示意圖如下 第四　懸挑卸料平臺參數(shù)信息 1.荷載參數(shù) 腳手板類別：沖壓鋼腳手板，腳手板自重(kN/m2)：； 欄桿、擋板類別：沖壓鋼

4、腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：； 施工人員等活荷載(kN/m2，最大堆放材料荷載(kN):5.50。 2.懸挑參數(shù) 側(cè)鋼繩與墻的距離(m)：3.0，外側(cè)鋼繩與側(cè)鋼繩之間的距離(m)：3.8； 上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m) m； 鋼絲繩安全系數(shù)K：，懸挑梁與墻的節(jié)點按鉸支計算； 只對外側(cè)鋼繩進展計算；側(cè)鋼繩只是起到保險作用，不進展計算。 3.水平支撐梁 主梁材料類型與型號：16a號槽鋼槽口水平[； 次梁材料類型與型號：14a號槽鋼槽口水平[； 次梁水平間距l(xiāng)d(m)：1.00，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：。 4.卸料平臺參數(shù) 水平鋼梁(主

5、梁)的懸挑長度(m)：4.00，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)0, 次梁懸臂Mc〔m〕：； 平臺計算寬度(m)：。 第五 卸料平臺搭設流程與要求 卸料平臺加工支座完畢經(jīng)過驗收合格后方可吊裝，吊裝時，先掛好四角的吊鉤，傳發(fā)初次信號，但只能稍稍提升平臺，放松拉鋼絲繩，方可正式吊裝，吊鉤的四條引繩應等長，保證平臺起吊過程中的平穩(wěn)，吊裝至預定位置后，先將平臺槽鋼與預埋件固定后，再將鋼絲繩固定，緊固螺母與鋼絲繩卡子，完畢后方可松塔吊吊鉤，卸料平臺安裝完畢后經(jīng)驗收合格后方可使用，要求提升一次驗收一次，具體構(gòu)造要求如下： 1、 懸挑式卸料平臺按現(xiàn)行的相應規(guī)進展設計，其結(jié)構(gòu)構(gòu)造能防止

6、左右晃動。 2、 懸挑式卸料平臺的擱支點與上部拉結(jié)點，位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上。 3、 鋼絲繩構(gòu)造上宜兩邊各設前后兩道，兩道中的靠近建筑一側(cè)的一道為安全儲藏，另外一道應作受力計算。 4、 設置四個經(jīng)過驗算的吊環(huán)，吊運平臺時使用卡環(huán)，不得使吊鉤直接鉤掛吊環(huán)，吊環(huán)均采用定型產(chǎn)品，吊環(huán)產(chǎn)品并具有合格證書與檢驗報告。 5、 懸挑式卸料平臺安裝時，建筑物銳角利口圍系鋼絲繩處應加襯軟墊物，懸挑式卸料平臺外口應略高于口。 6、 臺面面鋪木腳手板。 7、 懸挑式卸料平臺的平臺護欄立桿采用焊接與平臺焊接成整體，橫桿也采用焊接連接，高1.2米。 8、 懸挑式卸料平臺使用時，應由專人

7、進展檢查，建立建材臺賬，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應與時調(diào)換，焊縫脫焊應與時修復。 9、 操作平臺在驗收牌上應顯著標明人員和物料總重量，嚴禁超過設計容許荷載800KG，配專人監(jiān)視，平臺每次移動安裝后，安裝小組應通知項目經(jīng)理組織所有相關(guān)人員驗收，并填好驗收記錄，合格后掛牌使用，并懸掛操作規(guī)程。 10、 平臺大梁尾端的錨固要求，選用Φ20鋼筋作成錨環(huán)，錨入砼板中32cm，穿入板下層鋼筋下結(jié)實綁扎，錨環(huán)高度應根據(jù)自身工程情況而定。 11、 卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，平臺螺栓連接件和繩卡的緊固情況，必須逐個檢查，每周維護一次，發(fā)現(xiàn)松動與時修整、結(jié)實。 12、 卸料平臺安全圍擋應結(jié)實、完整、完

8、好。 13、 平臺上起吊、落物應有指揮工指揮，嚴禁違章指揮。 14、 嚴禁向平臺拋物，每班完工后應保持平臺清潔、完好、如發(fā)現(xiàn)有損壞應組織修復好后才能使用。 第六 卸料平臺的檢查與驗收 1、懸挑卸料平臺為使用工具安全檢查的重點項目，每次使用前必須檢查一次。 2、必須由持有效上崗證的專業(yè)技術(shù)人員吊裝； 3、進展分段驗收和檢查，發(fā)現(xiàn)有不符合要求的應迅速整改，并迫究責任； 第七 卸料平臺搭設安全技術(shù)措施 1、質(zhì)量保障措施 〔1〕操作人員作業(yè)前必須進展崗位技術(shù)培訓與安全教育。 〔2〕技術(shù)人員在卸料平臺搭設、拆除前必須給作業(yè)人員下達安全技

9、術(shù)交底，并傳達至所有操作人員。 〔3〕卸料平臺必須嚴格依據(jù)本施工方案進展搭設焊接，搭設時，技術(shù)人員必須在現(xiàn)場監(jiān)視搭設情況，保證搭設質(zhì)量達到設計要求。 〔4〕卸料平臺搭設完畢，依據(jù)施工方案與單項作業(yè)驗收表對卸料平臺進展驗收，發(fā)現(xiàn)不符合要求處，必須限時或立即整改。 2、安全保障措施 〔1〕操作人員必須持有登高作業(yè)操作證方可上崗。 〔2〕卸料平臺在使用過程要做到文明作業(yè)，不得從卸料平臺上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業(yè)需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得施工。 〔3〕在卸料平臺上施工的各工種作業(yè)人中應注意

10、自身安全，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。 〔4〕雨天與六級以上大風等天氣嚴禁進展卸料平臺吊裝、拆除工作。 〔5〕應設專人負責對卸料平臺進展經(jīng)常檢查和保修。 A 在如下情況下，必須對卸料平臺進展檢查！ a 在大風和大雨后 b 停用超過兩個月，復工前。 B 檢查保修項目 a 平臺位置、鋼絲繩、卡扣等構(gòu)件是否符合施工方案的要求； b 卸料平臺卡扣是否松動，鋼絲繩是否完好； c 安全防護措施是否符合要求。 〔6〕搭拆卸料平臺期間，地面應設置圍欄和警戒

11、標志，嚴禁非操作人員入。 〔7〕搭設時用起重機械吊裝到相應位置后，將平臺與建筑物連接結(jié)實不得滑動，將鋼絲繩與平臺連接平穩(wěn)后方可撤出其中機械。 〔8〕平臺每天使用前必須對平臺的鋼絲繩，吊環(huán)鋪設的腳手板等進展全面的檢測，發(fā)現(xiàn)問題必須與時處理。 〔9〕平臺上裝料不得超過荷載，不得超長超過平臺，超高堆放材料不得超過防護欄桿。 〔10〕平臺上的防護欄桿不得破壞 〔11〕超吊時必須設專人指揮，扶平穩(wěn)不能碰撞平臺，其他人員不得在平臺上逗留。 〔12〕放物料時必須按規(guī)格品種堆放整齊，長短分開，不得混吊，并且不得在平臺上組裝和清理模板。

12、 〔13〕不得從上一層向下一層平臺上亂拋物料。 〔14〕夜間施工平臺上必須保持足夠的照明。 3、操作平臺安全要求： ⑴、卸料平臺的上部拉結(jié)點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上； ⑵、卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于口； ⑶、卸料平臺左右兩側(cè)必須裝置固定的防護欄； ⑷、卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經(jīng)過檢驗后才能松卸起重吊鉤； ⑸、卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應與時調(diào)換，焊縫脫焊應與時修復； ⑹、操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重

13、量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監(jiān)視。 4、平臺拆除：拆除應先安裝后拆，后安先拆，拆除完后對現(xiàn)場進展清理，并進展刷漆保養(yǎng)。 第八 型鋼懸挑卸料平臺計算書 計算依據(jù)： 1、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)》JGJ80-2011 2、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)》GB50017-2003 一、構(gòu)造參數(shù) 卸料平臺名稱 卸料平臺 卸料平臺類型 類型一：主梁垂直建筑外墻 平臺長度A(m) 4.0 平臺寬度B(m) 3.0 卸料平臺與主體結(jié)構(gòu)連接方式 U形鋼筋 考慮主梁錨長度 否 主梁間距L1(m) 次梁間距s(m) 次梁外伸長度m(m)

14、 側(cè)次梁離墻水平距離a(m) 外側(cè)鋼絲繩離墻水平距離a1(m) 3.8 外側(cè)鋼絲繩拉繩點與平臺垂直距離h1(m) 側(cè)鋼絲繩離墻水平距離a2(m) 側(cè)鋼絲繩上部拉繩點與平臺垂直距離h2(m) 計算側(cè)鋼絲繩 否 鋼絲繩夾個數(shù) 3 二、荷載參數(shù) 面板自重Gk1(kN/m2) 次梁自重Gk2(kN/m) 主梁自重Gk3(kN/m) 欄桿、擋腳板類型 欄桿、沖壓鋼腳手板擋板 欄桿、擋腳板自重Gk4(kN/m) 安全網(wǎng)設置 設置密目安全網(wǎng) 安全網(wǎng)自重Gk5(kN/m2) 施工活荷載Qk1(kN/m2) 2 堆放荷載Pk(kN)

15、 5 堆放荷載作用面積S(m2) 2 施工活荷載動力系數(shù) 三、設計簡圖 型鋼懸挑式_卸料平臺平面布置圖 型鋼懸挑式_卸料平臺側(cè)立面圖 節(jié)點一 四、面板驗算 模板類型 沖壓鋼腳手板 模板厚度t(mm) 5 截面抵抗矩W(cm3) 抗彎強度設計值[f](N/mm2) 205 面板受力簡圖如下： 計算簡圖 取單位寬度1m進展驗算 ×Gk1×××Qk1+Pk/S)×××××2+5/2)× 抗彎驗算： Mmax×q×s2××2·m σ=Mmax×106×1032<[f]=205N/mm2 面板強度滿足要求！ 五、次梁驗算

16、 次梁類型 槽鋼 次梁型鋼型號 號槽鋼 截面慣性矩Ix(cm4) 截面抵抗矩Wx (cm3) 抗彎強度設計值[f](N/mm2) 205 彈性模量E(N/mm2) 206000 次梁力按以兩側(cè)主梁為支承點的簡支梁計算： 承載能力極限狀態(tài)： q1×Gk1×1.3 ×Qk1)××Gk2×××2)×× p1×Pk×5=7kN 正常使用極限狀態(tài)： q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)× p2=Pk=5kN 1、抗彎強度 計算簡圖 Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L122/2)

17、+7× σ=Mmax/(γxWX×106××1032<[f]=205N/mm2 次梁強度滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖 νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx×25004/(384×206000××104)×(5-24(0.25/2.5)2)+5×25003/(48×206000××104)=0.936mm<[ν]=L1/250=2500/250=10mm 次梁撓度滿足要求！ 3、穩(wěn)定性驗算 σ=Mmax/φbWX×106××1032<[f]=205N/mm2 其中，φb -- 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定

18、系數(shù)，按照下式計算： φb=(570tb/(lh))×(235/fy)=(570××53.00/(2500×126.00))×(235/205.00)=0.989; 由于 φb大于，按照下面公式調(diào)整： φbφb 次梁穩(wěn)定性滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài)： R1=q1×× 正常使用極限狀態(tài)： R2=q2×× 六、主梁驗算 主梁類型 槽鋼 主梁型鋼型號 16a號槽鋼 截面面積A(cm2) 截面回轉(zhuǎn)半徑ix(cm) 截面慣性矩Ix(cm4) 截面抵抗矩Wx (cm3) 抗彎強度設計值[f](N/mm2) 2

19、05 彈性模量E(N/mm2) 206000 根據(jù)《建筑施工高處高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)》〔JGJ80-91〕，主梁力按照外側(cè)鋼絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算〔不考慮側(cè)鋼絲繩支點作用〕： 承載能力極限狀態(tài)： q1×(Gk3+Gk4+Gk5× p1×Pk× R1 正常使用極限狀態(tài)： q2=Gk3+Gk4+Gk5 p2=Pk R2 1、強度驗算 計算簡圖 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) R外 Mmax·m N=R外/tanα=R外/(h1/a1 σ=Mmax

20、/(γxWX×106××103×103×102)=122.352 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2 主梁強度滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖 變形圖(mm) νmax=5.569mm<[ν]=a1 主梁撓度滿足要求！ 3、穩(wěn)定性驗算 λx=a1/ix N，Ex=π2λx22×××102×2 由λx，查規(guī)(GB50017-2003)中附錄C-2得，φx N/(φxA)+βmxMmax/(γxWx，Ex×103××102××106××103×××1032<[f]=205.000 N/mm2 主梁穩(wěn)定性滿足要求！ 4

21、、支座反力計算 剪力圖(kN) R外 七、鋼絲繩驗算 鋼絲繩型號 6×37 鋼絲繩直徑 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力Fg(kN) 抗拉強度為(N/mm2) 1400 不均勻系數(shù)α 安全系數(shù)K 6 花籃螺栓 T=R外/sinα [Fg]=aFg×197.500/6.000=26.992kN>T外 鋼絲繩強度滿足要求！ 八、拉環(huán)驗算 拉環(huán)直徑d(mm) 20 抗拉強度(N/mm2) 65 節(jié)點二 σ×103/[2××(20/2)2]=38.810 N/mm2 < [f]= 65N/mm2 拉環(huán)強度滿足要求！

22、九、焊縫驗算 鋼絲繩下節(jié)點拉環(huán)焊縫厚度he(mm) 8 鋼絲繩下節(jié)點拉環(huán)焊縫長度lw(mm) 120 節(jié)點三 σf=T/(he×lw×103/(2××2

23、，最大堆放材料荷載〔KN〕：5.50。 （2） 懸挑參數(shù) 側(cè)鋼繩與墻的距離〔m〕：2..75，外側(cè)鋼繩與側(cè)鋼繩之間的距離〔m〕：0.80； 上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離〔m〕：6.00； 鋼絲繩安全系數(shù)K：5.50，懸挑梁與墻的節(jié)點按鉸支計算； 為安全計只對外側(cè)鋼繩進展計算；側(cè)鋼繩只是起到保險作用，不進展計算 （3） 水平支撐梁 主梁材料類型與型號：14b號槽鋼槽口水平[； 次梁材料類型與型號：10號槽鋼槽口水平[； 次梁水平間距1d〔m〕：1.00，建筑物與次梁的最大允許距離1c〔m〕：0.65； （4） 卸料平臺參數(shù) 水平鋼梁〔主梁〕

24、的懸挑長度〔m〕：3.65，水平鋼梁〔主梁〕的錨固長度〔m〕：0.55，〔里側(cè)槽鋼亦不起作用計算〕次梁懸臂Mc〔m〕：0.00； 型鋼懸挑卸料平臺計算書 計算依據(jù)： 1、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)》JGJ80-91 2、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)》GB50017-2003 一、構(gòu)造參數(shù) 卸料平臺名稱 卸料平臺 卸料平臺類型 類型一：主梁垂直建筑外墻 平臺長度A(m) 4 平臺寬度B(m) 3 卸料平臺與主體結(jié)構(gòu)連接方式 U形鋼筋 考慮主梁錨長度 否 主梁間距L1(m) 次梁間距s(m) 次梁外伸長度m(m)

25、 側(cè)次梁離墻水平距離a(m) 外側(cè)鋼絲繩離墻水平距離a1(m) 外側(cè)鋼絲繩拉繩點與平臺垂直距離h1(m) 側(cè)鋼絲繩離墻水平距離a2(m) 側(cè)鋼絲繩上部拉繩點與平臺垂直距離h2(m) 計算側(cè)鋼絲繩 否 鋼絲繩夾個數(shù) 3 二、荷載參數(shù) 面板自重Gk1(kN/m2) 次梁自重Gk2(kN/m) 主梁自重Gk3(kN/m) 欄桿、擋腳板類型 欄桿、沖壓鋼腳手板擋板 欄桿、擋腳板自重Gk4(kN/m) 安全網(wǎng)設置 設置密目安全網(wǎng) 安全網(wǎng)自重Gk5(kN/m2) 施工活荷載Qk1(kN/m2) 2 堆放荷載Pk(kN)

26、 5 堆放荷載作用面積S(m2) 2 施工活荷載動力系數(shù) 三、設計簡圖 型鋼懸挑式_卸料平臺平面布置圖 型鋼懸挑式_卸料平臺側(cè)立面圖 節(jié)點一 四、面板驗算 模板類型 沖壓鋼腳手板 模板厚度t(mm) 5 截面抵抗矩W(cm3) 抗彎強度設計值[f](N/mm2) 205 面板受力簡圖如下： 計算簡圖 取單位寬度1m進展驗算 ×Gk1×××Qk1+Pk/S)×××××2+5/2)× 抗彎驗算： Mmax×q×s2××2·m σ=Mmax×106×1032<[f]=205N/mm2 面板強度滿足要求！ 五、次梁驗算

27、次梁類型 槽鋼 次梁型鋼型號 號槽鋼 截面慣性矩Ix(cm4) 截面抵抗矩Wx (cm3) 抗彎強度設計值[f](N/mm2) 205 彈性模量E(N/mm2) 206000 次梁力按以兩側(cè)主梁為支承點的簡支梁計算： 承載能力極限狀態(tài)： q1×Gk1×1.3 ×Qk1)××Gk2×××2)×× p1×Pk×5=7kN 正常使用極限狀態(tài)： q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)× p2=Pk=5kN 1、抗彎強度 計算簡圖 Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L122/2)+

28、7× σ=Mmax/(γxWX×106××1032<[f]=205N/mm2 次梁強度滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖 νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx×25004/(384×206000××104)×(5-24(0.25/2.5)2)+5×25003/(48×206000××104)=0.936mm<[ν]=L1/250=2500/250=10mm 次梁撓度滿足要求！ 3、穩(wěn)定性驗算 σ=Mmax/φbWX×106××1032<[f]=205N/mm2 其中，φb -- 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系

29、數(shù)，按照下式計算： φb=(570tb/(lh))×(235/fy)=(570××53.00/(2500×126.00))×(235/205.00)=0.989; 由于 φb大于，按照下面公式調(diào)整： φbφb 次梁穩(wěn)定性滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài)： R1=q1×× 正常使用極限狀態(tài)： R2=q2×× 六、主梁驗算 主梁類型 槽鋼 主梁型鋼型號 16a號槽鋼 截面面積A(cm2) 截面回轉(zhuǎn)半徑ix(cm) 截面慣性矩Ix(cm4) 截面抵抗矩Wx (cm3) 抗彎強度設計值[f](N/mm2) 20

30、5 彈性模量E(N/mm2) 206000 根據(jù)《建筑施工高處高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)》〔JGJ80-91〕，主梁力按照外側(cè)鋼絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算〔不考慮側(cè)鋼絲繩支點作用〕： 承載能力極限狀態(tài)： q1×(Gk3+Gk4+Gk5× p1×Pk× R1 正常使用極限狀態(tài)： q2=Gk3+Gk4+Gk5 p2=Pk R2 1、強度驗算 計算簡圖 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) R外 Mmax·m N=R外/tanα=R外/(h1/a1 σ=Mmax/

31、(γxWX×106××103×103×102)=122.352 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2 主梁強度滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖 變形圖(mm) νmax=5.569mm<[ν]=a1 主梁撓度滿足要求！ 3、穩(wěn)定性驗算 λx=a1/ix N，Ex=π2λx22×××102×2 由λx，查規(guī)(GB50017-2003)中附錄C-2得，φx N/(φxA)+βmxMmax/(γxWx，Ex×103××102××106××103×××1032<[f]=205.000 N/mm2 主梁穩(wěn)定性滿足要求！ 4、

32、支座反力計算 剪力圖(kN) R外 七、鋼絲繩驗算 鋼絲繩型號 6×37 鋼絲繩直徑 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力Fg(kN) 抗拉強度為(N/mm2) 1400 不均勻系數(shù)α 安全系數(shù)K 6 花籃螺栓 T=R外/sinα [Fg]=aFg×197.500/6.000=26.992kN>T外 鋼絲繩強度滿足要求！ 八、拉環(huán)驗算 拉環(huán)直徑d(mm) 20 抗拉強度(N/mm2) 65 節(jié)點二 σ×103/[2××(20/2)2]=38.810 N/mm2 < [f]= 65N/mm2 拉環(huán)強度滿足要求！ 九

33、、焊縫驗算 鋼絲繩下節(jié)點拉環(huán)焊縫厚度he(mm) 8 鋼絲繩下節(jié)點拉環(huán)焊縫長度lw(mm) 120 節(jié)點三 σf=T/(he×lw×103/(2××2

34、 〔3〕、活荷載計算 1〕施工荷載標準值：取1.50KN/㎡ Q3=1.50KN/㎡ 荷載組合 力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式〔規(guī)JGJ80-91.P31〕為:Mmax=qL2/8 (L-m2/L2)2 + PL/4 222))+7.70*2.30/4=6.21KN.m最大支座力計算公式:R=[P+q(L+2m)]/2 3、抗彎強強度度驗算 次梁應力：ó=M/YXWX≤[f] ，其中VX—截面塑性開展系數(shù)，取1.05： [f]—鋼材的抗壓強度設計值：ó=6.21*103/〔1.05*

35、39.70〕=149.01 N/mm2； 次梁槽鋼的最大應力計算值：ó=149.01 N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值[f]=205 N/mm2 滿足要求。 4、整體穩(wěn)定性驗算 ó=M/φbWX≤[f]；其中—φb均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： φb=〔570tb/1h〕* 〔 235/fy 〕 經(jīng)過計算得到φb=570*8.50*48.00*235/〔2300.00*100.00*235.0〕=1.01；由于φb大于0.6，按照下面公式調(diào)整：φbφb≤ 得到：φb =0.791； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算：φb =6.21*103 N/mm2

36、； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算：φb N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值[f]=205 N/mm2 滿足要求。 三、主梁的驗算： 根據(jù)規(guī)要求，卸料平臺的鋼繩作為安全儲藏不參與力的計算，主梁選擇14b號槽鋼口水平，其截面特性為： 慣性距 IX=609.4 cm4 轉(zhuǎn)動慣量：WX=87.1 cm3 回轉(zhuǎn)半徑：驗算ix=5.35 cm； 截面尺寸，b=60mm；h=140mm，t=9.5mm； 〔一〕、荷載欄桿與擋手板自重標準值，本例采用松木板腳手板，標準值為0.15KN/m； （1） （2） 腳手板的自重標準：本工程采用松木板腳手板；腳手板自重Q3=0.4KN/m2；

37、 〔二〕、力驗算 為了考慮不利因素，我們把欄桿與擋腳手板自重、次梁的自重、腳手板得自重，考慮成主梁中部的集中荷載，來對主梁進展計算。 P=1.26*1.2+[〔0.92+3.36〕*1.2+〔5.5+1.5〕*1.4]/2=8.98 KN 最大彎矩： Mmax=qL2/8 (L-m2/L2)2 + PL/4 其中γx—截面塑性開展系數(shù)，取1.05； 2； 主次梁槽鋼的最大應力計算值 σ=6.456*106/1.05/87100.0+1.20*1042； 22，滿足要求； 4．整體穩(wěn)定性驗算 σ=M/〔φBWX〕≤ [f

38、] 其中φB—均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： φB=570*9.5*60.0*235/(3550.0*140.0*235.0)=0.654; 由于φB大于0.6，應按照下面公式調(diào)整： φBφB≤ 可得φB=0.639； 主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ=6.456*1062； 主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ2 小于 [f]=205.00，滿足要求； 三、 鋼絲拉繩的力驗算: 水平鋼梁的垂直支座反力Rci和拉鋼繩的軸力Rui按照下面計算 Rci = Ruisinθi 其中Rci – 水平鋼梁的垂直支座反力〔KN〕； Rui – 拉鋼繩的軸力

39、〔KN〕； Θi – 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； Sinθi=sin〔ArcTan(6/(0.8+2.75))=0.861; 根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：Rui=Rci / sinθi; Rui = 6.619 / 0.861 = 7.69 KN; 四、 鋼絲拉繩的強度驗算： 選擇6*19鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑18.5mm。 [Fg] = aFg/K 其中[Fg]—鋼絲繩的容許拉力〔KN〕； Fg – 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和〔KN〕，查表得Fg=199.5KN; α-- 鋼絲繩之間的荷載不均勻系

40、數(shù)，對6*19、6*37、6*61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。α=0.85； K – 鋼絲繩使用安全系數(shù)。K=5.5。 得到：[Fg]=30.832KN>Ru=7.691Kn. 經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求； 五、 鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算： 取鋼絲拉繩〔斜拉桿〕的軸力最大值Ru進展計算作為拉環(huán)的拉力N為： N=Ru=7690.645N. 拉環(huán)強度計算公式為： α=N/A≤[f] 其中，[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)》10.9.8所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環(huán)按2個截面計算的。拉環(huán)的應力不大于50N/mm22； 所需要的拉環(huán)最小直徑D=[7690.6*4/〔3.142*50.00*2〕]?=9.9mm。 實際拉環(huán)選用直徑D=10mm的HPB235的鋼筋制作即可。 32 / 32