3124平方甲醇合成反應(yīng)器的設(shè)計(jì)與制造（全套CAD圖+說明書+開題報告+翻譯）
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University of South China 畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)題 目3124平方甲醇合成反應(yīng)器的設(shè)計(jì)與制造 學(xué)院名稱 機(jī) 械 工 程 學(xué) 院 指導(dǎo)教師 職 稱 班 級 學(xué) 號 學(xué)生姓名 20 年5月30日畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)任務(wù)書 學(xué) 院： 機(jī)械工程學(xué)院 題 目：3124平方甲醇合成反應(yīng)器的設(shè)計(jì)與制造 起 止 時 間： 學(xué) 生 姓 名： 專 業(yè) 班 級： 指 導(dǎo) 老 師： 教研室主任： 院 長： 年 1月 6 日設(shè)計(jì)（論文）內(nèi)容及要求：一、 已知設(shè)計(jì)參數(shù)：操作壓力：殼程3.9Mpa 管程6.0Mpa操作溫度：255物料：殼程 水 管程 氮?dú)?氫氣 甲烷 甲醇 一氧化碳 二氧化碳換熱面積： 3124m2二、設(shè)計(jì)內(nèi)容及設(shè)計(jì)工作量要求：（1）按所給設(shè)計(jì)參數(shù)完成甲醇合成反應(yīng)器的施工圖設(shè)計(jì)；（2）繪制設(shè)計(jì)圖紙總計(jì)3張零號以上，其中要求手工繪圖1張壹號以上；（3）設(shè)計(jì)說明書字?jǐn)?shù)不少于1.5萬字，并要求統(tǒng)一用A4紙打??；（4）翻譯3千左右漢字量的與畢業(yè)設(shè)計(jì)有關(guān)的英文資料；（5）撰寫相當(dāng)于3百漢字的英文摘要。三、主要參考資料： 化工設(shè)備設(shè)計(jì)全書（換熱器） GB151-1999管殼式換熱器 GB150-1998鋼制壓力容器 指導(dǎo)老師： 年 月 日購買后包含有CAD圖紙和說明書,咨詢Q 197216396甲醇合成反應(yīng)器設(shè)計(jì)摘要：本設(shè)計(jì)論文主要介紹了3124平方甲醇合成反應(yīng)器的主要技術(shù)參數(shù)選定反應(yīng)管、管板、殼體材料及焊接材料的選用，主體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，管箱筒體、殼程筒體、球形封頭、管板的強(qiáng)度設(shè)計(jì)及校核，開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算以及設(shè)備制造過程中筒體、封頭、管板的成形和設(shè)備制造、主要熱處理工藝等。關(guān)鍵詞：甲醇合成反應(yīng)器;結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì);強(qiáng)度校核;制造工藝流程;Abstract: This thesis has introduced a methanol synthesis reactors main technical parameters selected, The methanol synthesis has 3124 square meters heat-exchange area. Meanwhile it has also introduced the selection of reaction tubes, tube sheet, shell material and welding materials 、the theme of structural design、the design and control box shell, shell-shell, spherical head, tube plate and checking strength of the design、 calculation of opening reinforcement、manufacturing process of cylinder, head, tube plate and assembly sequence and the main heat treatment process.Keywords: methanol synthesis reactor; Structural design ;strength check; Manufacturing Process;目錄前言1第一章 主體材料選取及相關(guān)要求41.1反應(yīng)管選材41.2管板的選材61.3殼體選材61.4焊接材料的選用7第二章 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及強(qiáng)度計(jì)算92.1工藝參數(shù)92.2設(shè)計(jì)參數(shù)的確定9 2.2.1計(jì)算壓力Pc的確定92.2.2計(jì)算溫度的確定92.2.3液壓試驗(yàn)壓力PT確定102.3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)112.3.1封頭類型的選擇112.3.2管板結(jié)構(gòu)的確定112.3.3換熱管的選擇122.3.4具體結(jié)構(gòu)尺寸122.4甲醇合成反應(yīng)器的厚度計(jì)算和強(qiáng)度校核14 2.4.1管箱筒體的計(jì)算厚度和應(yīng)力校核142.4.1.1設(shè)計(jì)溫度下管箱筒體的計(jì)算厚度142.4.1.2壓力試驗(yàn)前管箱筒體應(yīng)力校核152.4.1.3 設(shè)計(jì)溫度下管箱筒體的應(yīng)力計(jì)算162.4.2殼程筒體的計(jì)算厚度和應(yīng)力校核162.4.2.1設(shè)計(jì)溫度下殼程筒體的計(jì)算厚度162.4.2.2壓力試驗(yàn)前殼程筒體應(yīng)力校核172.4.2.3 設(shè)計(jì)溫度下殼程筒體的計(jì)算應(yīng)力182.4.3殼程筒體的計(jì)算厚度和應(yīng)力校核182.4.3.1設(shè)計(jì)溫度下殼程筒體的計(jì)算厚度182.4.3.2壓力試驗(yàn)前球形封頭應(yīng)力校核192.4.3.3 設(shè)計(jì)溫度下球形封頭的計(jì)算應(yīng)力192.4.4管板的厚度選擇與強(qiáng)度校核202.4.5危險工況的組合262.4.6開孔接管與補(bǔ)強(qiáng)332.4.6.1接管a與其中心線垂直的截面的單孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算332.4.6.2接管m1、m2與其中心線垂直的截面的單孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算34第三章 設(shè)備的制造要求和檢驗(yàn)要求363.1筒體的制造要求和檢驗(yàn)要求363.2封頭的制造要求和檢驗(yàn)要求373.3管板的制造要求和檢驗(yàn)要求373.4設(shè)備制造與組裝順序：383.5管板與加強(qiáng)筒體的組件與筒體組焊383.6管子組裝及管子管板焊接393.7封頭組件與筒體組件組焊403.8不見的成形、加工和組裝要求403.9甲醇合成塔的熱處理工藝413.10甲醇合成塔的檢驗(yàn)423.11壓力試驗(yàn)44外文翻譯46參考文獻(xiàn)59參考的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)60謝辭61第 65 頁 共 74 頁前言 甲醇是結(jié)構(gòu)最為簡單的飽和一元醇，化學(xué)式 又稱“木醇”或“木精”，是無色有酒精氣味易揮發(fā)的液體，有毒，誤飲510毫升能雙目失明，大量飲用會導(dǎo)致死亡，是基本有機(jī)原料之一。它被廣泛應(yīng)用于精細(xì)化工、塑料、醫(yī)藥、林產(chǎn)品加工等領(lǐng)域。它與現(xiàn)實(shí)中使用的液體燃料具有極為相似的燃燒性能，它既具有燃燒性能好、辛烷值高、抗爆性能好等特點(diǎn)，又具有生產(chǎn)原料非常廣泛的優(yōu)勢,預(yù)期深加工后作為一種新型潔凈燃料和加入汽油摻燒，其燃燒熱的值及燃燒方程式為： 中國甲醇產(chǎn)量及消費(fèi)量持續(xù)快速增長，甲醇技術(shù)發(fā)展很快，主要趨勢為： 1. 煤炭是我國甲醇生產(chǎn)最重要的原料，以煤炭為原料生產(chǎn)甲醇的比 例在逐步上升；2. 生產(chǎn)規(guī)模大型化，可降低單位產(chǎn)品的投資成本；3. 充分回收系統(tǒng)的熱量。實(shí)現(xiàn)了熱能的綜合利用；4. 采用新型副產(chǎn)中壓蒸汽的合成塔，降低能耗；5. 采用節(jié)能技術(shù)，如氫回收技術(shù)、預(yù)轉(zhuǎn)化、工藝?yán)淠猴柡图夹g(shù)等降低甲醇的消耗。甲醇反應(yīng)器是甲醇生產(chǎn)的重要設(shè)備，歷經(jīng)多年發(fā)展，其設(shè)計(jì)制造技術(shù)日臻成熟且趨于大型化。國內(nèi)甲醇合成反應(yīng)器歷經(jīng)引進(jìn)、模仿、改進(jìn)到自主研發(fā)取得了較大成就，同時在反應(yīng)器內(nèi)件改進(jìn)與研制方面也得到了較快發(fā)展，產(chǎn)生了一批有較強(qiáng)研發(fā)實(shí)力的科研單位。在琳瑯滿目的設(shè)備面前，如何選擇一種合適的反應(yīng)器成為甲醇裝置投資建設(shè)必須面對解決的首要問題。國外主要反應(yīng)器1.主流反應(yīng)器(1)ICI冷激型反應(yīng)器ICI冷激型甲醇合成塔是針對51-1型銅基催化劑的時空產(chǎn)率低、催化劑用量大、床層控溫困難，催化劑易失活等缺陷而開發(fā)的一種絕熱型軸向流動的低壓合成反應(yīng)器，由塔體、噴頭、菱形分布器等組成。合成氣預(yù)熱到230-250，進(jìn)入反應(yīng)器，段間用菱形分布器將冷激氣噴入床層中間降溫。根據(jù)規(guī)模大小，一般有3-6個床層，典型的是4個，上面3個為分開的軸向流床，最下面1個為軸-徑向流床。在5MPa、230-270條件下合成甲醇。ICI低壓反應(yīng)器與高壓反應(yīng)器 與高壓反應(yīng)器相比，該類反應(yīng)器的特點(diǎn)是：結(jié)構(gòu)簡單，塔內(nèi)未設(shè)置電加熱器或換熱器，催化劑利用效率較高。由于采用菱形分布器，保證了反應(yīng)氣體和冷激氣體的均勻混合；適于大型化甲醇裝置，易于安裝維修；高活性、高選擇性催化劑選擇余地大，國內(nèi)外生產(chǎn)的催化劑如美國的UCI C79-2、G106催化劑、ICI生產(chǎn)的ICI51-1、51-2、51-3催化劑、西南化工研究院開發(fā)的C302和蘭化院生產(chǎn)的NC系列催化劑等均能應(yīng)用。缺點(diǎn)是：床層溫度隨其高度的變化而不同，不同高度的催化劑活性不同，整體活性不能有效發(fā)揮，也容易因溫度控制不好，導(dǎo)致催化劑局部過熱而影響催化劑的使用壽命；反應(yīng)器結(jié)構(gòu)松散，出口的甲醇濃度低，導(dǎo)致大部分原料氣不能參與合成反應(yīng)，必須保持10倍左右的循環(huán)氣量，壓縮能耗高(約占總能耗的24%)，同時相同產(chǎn)能的反應(yīng)器體積比魯奇反應(yīng)器大，其一次性投資也較魯奇的多；能源利用不合理，不能回收反應(yīng)熱，產(chǎn)品綜合能耗較高；催化劑時空產(chǎn)率不高，用量大。迄今為止，有50多套裝置采用該反應(yīng)器，其中最大的是1999年在智利投產(chǎn)的2850t/d甲醇裝置。四川維尼綸廠在上世紀(jì)70年代初引進(jìn)該反應(yīng)器，經(jīng)過10多年的運(yùn)行，始終難以達(dá)到設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力。1997年技術(shù)改造時，將該反應(yīng)器改為MRF-Z反應(yīng)器。(2)魯奇管殼型甲醇合成塔該反應(yīng)器也是一種軸向流動的低壓反應(yīng)器，采用管殼式結(jié)構(gòu)。操作條件是：5.2-7MPa、230-255，列管內(nèi)裝催化劑，管外為沸騰水。反應(yīng)熱被沸水移走。兩種氣體分別呈軸向流動，合成塔殼程的鍋爐水是自然循環(huán)的，通過控制沸騰水的蒸汽壓力，可以保持恒定的反應(yīng)溫度。該塔使用高含量銅催化劑時，可得到較高的單程轉(zhuǎn)化率，其最大生產(chǎn)能力為1500t/d。根據(jù)國內(nèi)應(yīng)用的情況來看，大部分催化劑均可使用，對生產(chǎn)影響不大。與ICI反應(yīng)器相比，該反應(yīng)器的優(yōu)點(diǎn)是：熱量利用合理，每噸甲醇副產(chǎn)4MPa蒸汽1.4t，副產(chǎn)的蒸汽可用于驅(qū)動離心式壓縮機(jī)，也可用于天然氣蒸汽轉(zhuǎn)化，裝置正常運(yùn)行時不需外供蒸汽；合成反應(yīng)幾乎是在等溫條件下進(jìn)行，副反應(yīng)少，粗甲醇雜質(zhì)少，用雙塔精餾即可達(dá)到國家標(biāo)準(zhǔn)；催化劑床層溫度易控制，床層的溫差較小，操作平穩(wěn)；出口甲醇濃度較高(甲醇含量約7%)，總循環(huán)氣量比ICI幾乎少一半；相同產(chǎn)能下，催化劑用量較少。缺點(diǎn)是：殼體和管板、反應(yīng)管之間用焊接結(jié)構(gòu)，為消除熱應(yīng)力，對塔體的制造、材料的要求均比較高，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，制造難度大，維護(hù)成本高；列管占用了反應(yīng)器大量的空間，催化劑的裝填量僅占反應(yīng)器的30%；由于管內(nèi)外傳熱溫差較小，所需傳熱面積大，比冷面達(dá)125m2/m3；因用副產(chǎn)蒸汽從催化劑床層移熱，受蒸汽壓力限制，在催化劑壽命后期難以提高反應(yīng)溫度；限于列管長度，擴(kuò)大生產(chǎn)時，只能增加列管數(shù)量，擴(kuò)大反應(yīng)器的尺寸，生產(chǎn)操作彈性小。一般認(rèn)為該反應(yīng)器不適用于大型甲醇裝置，魯奇經(jīng)過改進(jìn)，將合成壓力提高到7-10MPa，第一套2000t/d的甲醇裝置在馬來西亞建成，2003年以來采用該反應(yīng)器建成的甲醇裝置多達(dá)21套，產(chǎn)能在1000-2500t/d。即將在伊朗建成的5000t/d甲醇裝置則采用兩套反應(yīng)器串聯(lián)，該反應(yīng)器可適用于石油和天然氣原料。山東齊魯?shù)诙蕪S及河南安陽甲醇廠(原料為煤)、四川維尼綸廠、陜西榆林及河南濮陽三化的天然氣甲醇裝置均采用該類反應(yīng)器。國內(nèi)已能設(shè)計(jì)，產(chǎn)能可達(dá)30萬t/a，應(yīng)用效果也不錯。(3)日本東洋公司MRF反應(yīng)器MRF(Multi-stage-indirect-cooling Type Radial Folw)反應(yīng)器是日本東洋公司與三井化學(xué)公司聯(lián)合開發(fā)的一種多段、間接冷卻的徑向反應(yīng)器，由殼體、催化劑床層、催化劑筐、列管及集氣盒組成。反應(yīng)器內(nèi)裝有一直徑較小的內(nèi)膽，以改變物料流向，在其中心軸向安裝一個帶外殼的集束管，用于收集反應(yīng)后的氣體，外殼開有直徑小于催化劑顆粒的小孔，收集的反應(yīng)氣沿徑向從外殼上的小孔流入，管束內(nèi)通過反應(yīng)后的高溫氣體。反應(yīng)器內(nèi)還有冷卻管束和催化劑托架，沿軸心均勻布置。冷卻管束為雙層同心管，沸水從內(nèi)管導(dǎo)入內(nèi)外管間的環(huán)隙，吸收反應(yīng)熱后生成高壓蒸汽驅(qū)動蒸汽透平。催化劑填裝在冷卻管束外面，垂直地安裝在催化劑床層，與水平徑向流動的合成氣垂直。鍋爐給水從爐底通入冷卻管，產(chǎn)生的蒸汽匯集在蒸汽室內(nèi)。冷卻管的排列是MRF反應(yīng)器的專利。其外型為圓筒狀，有上下兩個端蓋，下端蓋可以拆卸，便于將中心集氣管抽出，以方便催化劑裝填和內(nèi)部設(shè)施檢修。該反應(yīng)器于1988年最初應(yīng)用在特立尼達(dá)-多巴哥的1200t/d甲醇裝置的改造上。該裝置采用ICI冷激反應(yīng)器。TEC為驗(yàn)證該反應(yīng)器，在該裝置合成工序改造時，安裝了一個260t/d的小型MRF反應(yīng)器并于1990年6月投運(yùn)，完全達(dá)到預(yù)期目標(biāo)。據(jù)TEC稱，該裝置易于從現(xiàn)在的2500-2800 t/d放大到5000 t/d，國內(nèi)有四川維尼綸廠的兩套甲醇裝置及四川瀘州天然氣化工廠的40萬t/a甲醇裝置采用該反應(yīng)器。國內(nèi)裝置采用ICI51-7/8催化劑，目前還沒有針對MRF反應(yīng)器開發(fā)新的催化劑，從運(yùn)行的情況來看，產(chǎn)能未受影響，基本能達(dá)到設(shè)計(jì)能力，但雜質(zhì)含量較偏高，且有甲胺和石蠟生成。冷卻管是MRF反應(yīng)器的核心部件，表2是MRF反應(yīng)器與普通反應(yīng)器對比。該反應(yīng)器的優(yōu)點(diǎn)是：氣體徑向流動，流道短，空速小，因此壓降小，約為軸向反應(yīng)器的1/10；合成氣垂直流經(jīng)冷卻列管，床層與冷管之間的傳熱效率較高；單程轉(zhuǎn)化率較高，循環(huán)氣量較小；由于降低了壓降和循環(huán)氣量，循環(huán)系統(tǒng)的能耗從冷激反應(yīng)器111.6MJ/t降到57.6MJ/t。其缺點(diǎn)是：催化劑床層的溫度難控制，沿徑向位于冷卻管遠(yuǎn)端的催化劑容易出現(xiàn)局部過熱而產(chǎn)生石蠟、氨、甲胺等，使粗甲醇的雜質(zhì)含量增高。2.其他反應(yīng)器(1)托普索(Topsoe)管殼式反應(yīng)器該反應(yīng)器是一種徑向復(fù)合式反應(yīng)器，一組3個。在反應(yīng)器之間移去反應(yīng)熱。由于使用了高活性、小粒度催化劑，床層壓降為0.2-0.3MPa，反應(yīng)器直徑和壁厚均比其他反應(yīng)器小，反應(yīng)器的空速和甲醇出口濃度得到提高，造價較低。1997年在挪威投產(chǎn)的2400t/d甲醇裝置采用該反應(yīng)器。其特點(diǎn)是：利用平衡曲線限制絕熱升溫，控制各段出口溫度，增大循環(huán)比，使各段出口溫度控制在催化劑耐熱溫度以內(nèi)；允許使用小顆粒催化劑。其缺點(diǎn)是：循環(huán)氣量大，能耗和循環(huán)回路的設(shè)備費(fèi)用增加；床層內(nèi)氣體呈軸向流動，壓降較大；由于氣體分布不均勻，反應(yīng)氣體的線速度與接觸時間不斷變化，造成床層各部分催化劑的利用程度不同，催化劑性能得不到充分發(fā)揮；因采用多個反應(yīng)器，設(shè)計(jì)、制造復(fù)雜。國內(nèi)還未有使用該反應(yīng)器的報道。第一章 主體材料選取及相關(guān)要求甲醇合成反應(yīng)是甲醇合成氣（、CO、）在催化劑的作用下，反應(yīng)生成甲醇，其主要反應(yīng)如下：CO+2+3+ 本甲醇合成反應(yīng)器是立式管殼式固定管板換熱器。管板頂部裝有絕熱催化劑層，管內(nèi)裝催化劑，管外充滿帶走反應(yīng)熱的中壓沸騰水蒸氣。本甲醇合成反應(yīng)器是近年來國內(nèi)外使用比較多的先進(jìn)塔型。其主要性能特點(diǎn)是：該塔反應(yīng)時觸媒層溫差小，合成反應(yīng)幾乎在等溫條件下進(jìn)行，反應(yīng)器能有效地除去熱量，采用低循環(huán)氣流并限制最高反應(yīng)溫度，使反應(yīng)在等溫的條件下進(jìn)行，單程轉(zhuǎn)化率高，雜質(zhì)生成少，循環(huán)壓縮功能消耗低，而且合成反應(yīng)中產(chǎn)生的熱副產(chǎn)物中壓蒸汽，便于廢熱綜合利用。甲醇合成反應(yīng)器為三類壓力容器，根據(jù)甲醇合成反應(yīng)器的工藝原理及特點(diǎn)，甲醇合成反應(yīng)器塔的筒體、封頭板料用中厚板，管程及殼程圓筒材料可選取低合金高強(qiáng)度鋼13MnNiMoNbR；，反應(yīng)管材料可選取ANDVIK SAF2205雙相不銹鋼管，管板材料可選取20MnMo級鍛件、封頭材料可選用15CrMoR板材。1.1反應(yīng)管選材換熱管材質(zhì)采用SANDVIK SAF2205雙相不銹鋼管，其制造、檢驗(yàn)及驗(yàn)收應(yīng)按ASTM的A-789M的規(guī)定。制造前應(yīng)按下列指標(biāo)按批復(fù)驗(yàn)化學(xué)成分和力學(xué)性能。(1) 化學(xué)成分（%）表1.1 SAF2205換熱管化學(xué)成份CSimaxMnmaxPmaxSmaxCrNiMoN標(biāo)準(zhǔn)成分0.031.02.00.020.0221.023.04.56.52.53.50.080.20(2) 常溫機(jī)械性能（保證值）表1.2 SAF2205換熱管常溫機(jī)械性能 MPa620 MPa450 MPa25布氏硬度 max290(3) 線膨脹系數(shù)（保證值）表1.3 SAF2205換熱管常線膨脹系數(shù)溫差201002020020300a10-6mm/mm.13.013.514.0(4) 彈性模量（保證值）表1.4 SAF2205換熱管彈性模量溫差20100200300彈性模量 MPa1.991051.931051.861051.79105(5) 高溫強(qiáng)度（保證值）表1.5 SAF2205換熱管高溫強(qiáng)度溫差100200300385354334617578558對于反應(yīng)管材料的其他要求: (1) 反應(yīng)管必須采用整根鋼管，不允許拼接；(2) 反應(yīng)管應(yīng)每一批做一根鋼管的擴(kuò)口試驗(yàn)；(3) 反應(yīng)管金相組織：應(yīng)具有鐵素體奧氏體兩相組織，其中鐵素體含 量范圍：40%55%，組織中不允許有相出現(xiàn)；(4) 反應(yīng)管的尺寸允許偏差：外徑偏差10%。1.2管板的選材管板所用20MnMo鍛件除嚴(yán)格按JB4726-2000級鍛件要求。對于管板材料的其他要求:管板加工后全表面及焊接坡口，經(jīng)磁粉檢測，符合JB/T4730-2005級；進(jìn)行300下的高溫拉伸試驗(yàn)且高溫屈服強(qiáng)度應(yīng)符合JB/4726-2000A1要求。1.3殼體選材管程及殼程殼體所選用的13MnNiMoNbR、15CrMoR板材須滿足GB713-2008及第1，2號修改單的要求。對于殼體材料的其他要求：(1) 板材逐張超聲波檢測滿足JB/T4730.3-2005級要求；(2) 13MnNiMoNbR鋼板測定其線膨脹系數(shù)，線膨脹系數(shù)要求見表1.6表表1.6 13MnNiMoNbR鋼板線性膨脹系數(shù)溫差線膨脹系數(shù) a10-6mm/mm. 2010011.532020012.252030012.901.4焊接材料的選用甲醇反應(yīng)器制造埋弧自動焊時，選用H08Mn2MoA+SJ101焊絲、焊劑，帶極堆焊時選用ER309L、ER308L、10SW焊條、焊絲、焊帶和焊劑；管子管板焊接時，選用ER00Cr22NiMo3N焊絲。焊材質(zhì)量應(yīng)符合AWS A5.4、AWS A5.9、JB4747-2002，壓力容器用鋼焊條訂貨技術(shù)條件等標(biāo)準(zhǔn)的相應(yīng)規(guī)定。各種材料選用的焊接材料見表1.7：表1.7焊接材料選用表材料種類或接頭部位藥皮電弧焊焊條埋弧焊焊絲（帶）+焊劑氬弧焊焊絲備注13MnNiMoNbR鋼板對接焊J607RHH08Mn2MoA+SJ101/筒體13MnNiMoNbR+15CrMoRJ507RHH10Mn2+J431/封頭與筒體13MnNiMoNbR+20MnMoJ507RH/筒體與接管20MnMo+堆焊過渡層：E309L面層：E308L過渡層：ER309L面層：ER308L焊劑：10SW/管板堆焊15CrMoRR307E5515-B2封頭拼接15CrMoR+15CrMoR307E5515-B2封頭與接管SAF2205+20MnMo/ER00Cr22NiMo3N管子管板第二章 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及強(qiáng)度計(jì)算2.1工藝參數(shù) 殼程 管程工作壓力MPa 3.9 6.0工作溫度 240 255物料名稱 沸騰水 N2 H2 CH4 CH2OH CO CO2腐蝕余量mm 2 3換熱面積 31242.2 設(shè)計(jì)參數(shù)的確定2.2.1計(jì)算壓力Pc的確定根據(jù)HG20580-1998表4-1設(shè)計(jì)壓力選取表要求，設(shè)備無安全泄放裝置的內(nèi)壓容器，其計(jì)算壓力Pc取1.01.1倍工作壓力Pw,故甲醇合成反應(yīng)器的計(jì)算壓力Pc為：殼程：1.13.9MPa=4.29MPa，取4.3MPa，液柱靜壓力：P1=0 MPa；故殼程設(shè)計(jì)壓力P=Pc=4.3 MPa.管程:1.16.0 MPa=6.6 MPa，液柱靜壓力：P1=0MPa， 故管程設(shè)計(jì)壓力P=Pc=6.6 MPa2.2.2設(shè)計(jì)溫度的確定根據(jù)HG20580-1998表5-1設(shè)計(jì)溫度選取表要求，當(dāng)工作溫度T15,介質(zhì)最高（低）工作溫度不確定時，其設(shè)計(jì)溫度Tc為介質(zhì)工作溫度T加1530，故取殼程設(shè)計(jì)溫度為260（240+20=260），管程設(shè)計(jì)溫度為280（255+25=280）2.2. 3液壓試驗(yàn)壓力PT的確定根據(jù)GB150-1998中式3-3 PT=1.25P/ 計(jì)算液壓試驗(yàn)壓力。對于殼程：材料為13MnNiMoNbR ；PT試驗(yàn)壓力 MPa； P設(shè)計(jì)壓力 MPa；容器元件材料在試驗(yàn)溫度下的許用應(yīng)力 MP；容器元件材料在設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力 MPa；查GB150-1998表4-1鋼板許用應(yīng)力，利用內(nèi)插法可以求得13MnNiMoNbR使用狀態(tài)為正火加回火，在設(shè)計(jì)溫度下的材料許用應(yīng)力為：=190 MPa又已知試驗(yàn)溫度下13MnNiMoNbR的許用應(yīng)力=190 MPa，故液壓試驗(yàn)壓力PT=1.25P/=1.254.3190/190=5.375 MPa，取5.4 MPa。對于管程：材料有15CrMoR、20MnMo鍛件；在液壓試驗(yàn)壓力PT=1.25P/式中：PT試驗(yàn)壓力 MPa； P設(shè)計(jì)壓力 MPa； 容器元件材料在試驗(yàn)溫度下的許用應(yīng)力 MPa； 容器元件材料在設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力 MPa；查GB150-1998表4-1鋼板許用應(yīng)力，利用內(nèi)插法可以求得15CrMoR使用狀態(tài)為正火加回火，在設(shè)計(jì)溫度下的材料許用應(yīng)力：又已知在試驗(yàn)溫度下15CrMoR的許用應(yīng)力=150 MPa,故液試驗(yàn)壓力：PT=1.25P/=1.256.6150/136=9.1 MPa;查GB150-1998表4-5可知：20MnMo鍛件在設(shè)計(jì)溫度下的材料許用應(yīng)力=177 MPa;又已知20MnMo鍛件在試驗(yàn)溫度下的材料許用應(yīng)力=177 MPa;故液壓試驗(yàn)壓力：PT=1.25P/=1.256.6177/177=8.25 MPa;根據(jù)GB150-1998第3.8.1.1條注2規(guī)定：容器各元件（圓筒、封頭、法蘭及緊固件等）所用材料不同時，應(yīng)取各元件材料的/比值中最小值。故設(shè)備管城的液壓管程的液壓試驗(yàn)壓力：PT=8.25 MPa;由于殼設(shè)計(jì)溫度為260，考慮到13MnNiMoNbR是可焊的細(xì)晶粒結(jié)構(gòu)鋼，熱強(qiáng)性能高，抗裂紋擴(kuò)展敏感性好，故殼程筒體采用13MnNiMoNbR,管程球形封頭采用15CrMoR,管板采用20MnMo鍛件，過渡層堆ER309L面層堆ER308L,換熱管采用SAF2205,管箱筒體采用13MnNiMoNbR。設(shè)備的A、B類焊縫均進(jìn)行100%射線檢測，故焊縫系數(shù)取1.0。2.3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)2.3.1封頭類型的選擇由于球形封頭受力狀態(tài)好，且根據(jù)GB150-1998中球形封頭厚度計(jì)算公式：而筒體厚度計(jì)算公式：球形封頭厚度可以減薄到大約筒體的一半。且考慮本設(shè)備結(jié)構(gòu)尺寸，從經(jīng)濟(jì)性出發(fā)，選用球形封頭；2.3.2管板結(jié)構(gòu)的確定由于固定管板結(jié)構(gòu)簡、緊湊，能夠承受較高的壓力，制造成本低，管程清洗方便，管子損壞時易于堵管或更換，但是由于其排管數(shù)比浮頭式、U形管式要多，故本設(shè)備采用管板與殼程圓筒和管箱圓筒形成整體結(jié)構(gòu)的固定管板式結(jié)構(gòu)。2.3.3換熱管的選擇 由于本甲醇合成反應(yīng)器要求的換熱面積為3124m2,換熱管選用常見型號（ld）：6m0.038m。有結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)可得:換熱管的有效長度（兩管板內(nèi)側(cè)的間距）L=5820mm。 由換熱面積的計(jì)算公式 ： 可得：n=4513(根)2.3.4具體結(jié)構(gòu)尺寸 圖2.1 甲醇合成反應(yīng)器結(jié)構(gòu)簡圖2.4甲醇合成反應(yīng)器的厚度計(jì)算和強(qiáng)度校核首先，將甲醇合成反應(yīng)器設(shè)計(jì)技術(shù)參數(shù)羅列入表2.1表2.1 設(shè)計(jì)技術(shù)參數(shù)殼程管程容器類別三類設(shè)計(jì)壓力 MPa4.36.6工作壓力 MPa3.96.0設(shè)計(jì)溫度 260280工作溫度 240255物料名稱沸騰水合成氣（中度危害）主要受壓元件材殼程圓筒：13MnNiMoNbR球形封頭：15CrMoR換熱管：SAF2205管板：13MnNiMoNbR殼程圓筒：13MnNiMoNbR焊縫系數(shù)11液壓試驗(yàn)壓力 MPa5.48.25換熱面積 31242.4.1管箱筒體的厚度計(jì)算和強(qiáng)度校核2.4.1.1設(shè)計(jì)溫度下管箱筒體的厚度計(jì)算由于本甲醇合成反應(yīng)器的換熱面積為3124m2，換熱管選取的類型為：6m0.038m（ld），暫取兩換熱管中心距s=44.5mm,換熱管按照正三角形排列，經(jīng)計(jì)算，當(dāng)n=4513時，Di圓整可取3400mm 即Di=3400mm。P設(shè)計(jì)壓力（MPa）按設(shè)計(jì)參數(shù)取管程： P=6.6 MPaPc計(jì)算壓力（MPa） 管程：Pc=6.6 MPaPT液壓實(shí)驗(yàn)壓力（MPa） 管程：PT=8.25 MPa P 設(shè)計(jì)溫度下圓筒或封頭的最大允許工作壓力（MPa） Pw 圓筒或封頭的最大允許工作壓力（MPa）d 圓筒或封頭的設(shè)計(jì)厚度(mm)圓筒的計(jì)算厚度(mm)e圓筒的有效厚度(mm)n圓筒的名義厚度(mm)常溫下圓筒計(jì)算應(yīng)力（MPa）設(shè)計(jì)溫度下許用應(yīng)力（MPa）焊接接頭系數(shù)：取1.0。根據(jù)GB150-1998，當(dāng)計(jì)算壓力Pc0.4，設(shè)計(jì)溫度下管箱筒體的計(jì)算厚度可由GB150-1998式（5-1） =求得。由于計(jì)算壓力Pc0.4=0.41351=54 MPa，故設(shè)計(jì)溫度下管箱筒體的計(jì)算厚度= =54.55 mmC厚度附加量（mm） 管程：C=C1+C2=0+3=3mmC1鋼材厚度負(fù)偏差（mm）按GB6654-1996標(biāo)準(zhǔn)： 管箱筒體C1=0mmC2腐蝕裕量（mm）按設(shè)計(jì)參數(shù)取管程：C2=3mm筒體的設(shè)計(jì)厚度：d=+ C2=54.55+3=57.55mm筒體的名義厚度：n=d + C1=57.55+0=57.55 mm，向上圓整至鋼材標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格的厚度60mm。筒體的有效厚度：e=n-（C1+C2）=60-（0+3）=57 mm。2.4.1.2壓力試驗(yàn)前管箱筒體應(yīng)力校核根據(jù)GB150-1998中式（3-7）校核壓力試驗(yàn)前管箱筒體的應(yīng)力：= =250.18MPa0.91390=351 MPa 所以筒體液壓試驗(yàn)前的應(yīng)力校核合格；2.4.1.3 設(shè)計(jì)溫度下管箱筒體的應(yīng)力計(jì)算 根據(jù)GB150-1998中式（5-2）：計(jì)算應(yīng)力=181.95 MPa=1901=190MPa所以筒體的計(jì)算應(yīng)力校核合格;根據(jù)GB150-1998中式（5-4）：，設(shè)計(jì)溫度下圓筒的最大允許工作壓= MPa 6.3 MPa因?yàn)橐话闱闆r下要求：工作壓力設(shè)計(jì)壓力，故筒體名義厚度取=60 mm可以確保安全。2.4.2殼程筒體的厚度計(jì)算和強(qiáng)度校核2.4.2.1設(shè)計(jì)溫度下殼程筒體的計(jì)算厚度Di圓筒的內(nèi)徑（mm）按設(shè)計(jì)參數(shù)?。篋i=3400mmP設(shè)計(jì)壓力（MPa）按設(shè)計(jì)參數(shù)取殼程： P=4.3 MPaPc計(jì)算壓力（MPa） 殼程：Pc=4.3 MPaPT液壓實(shí)驗(yàn)壓力（MPa） 殼程：PT=5.4 MPa P 設(shè)計(jì)溫度下圓筒或封頭的最大允許工作壓力（MPa） Pw 圓筒的最大允許工作壓力（MPa） d 圓筒或封頭的設(shè)計(jì)厚度(mm) 圓筒的計(jì)算厚度(mm) e圓筒的有效厚度(mm) n圓筒的名義厚度(mm) 常溫下圓筒計(jì)算應(yīng)力（MPa） 設(shè)計(jì)溫度下應(yīng)力（MPa） 焊接接頭系數(shù)：取1.0。根據(jù)GB150-1998，當(dāng)計(jì)算壓力Pc0.4，設(shè)計(jì)溫度下殼程筒體的計(jì)算厚度可由GB150-1998式（5-1）： =求得。由于計(jì)算壓力Pc0.4=0.41901=76MPa，故設(shè)計(jì)溫度下殼程筒體的計(jì)算厚度 MPaC厚度附加量（mm） 殼程：C=C1+C2=0+2=2mmC1鋼材厚度負(fù)偏差（mm）按GB6654-1996標(biāo)準(zhǔn)：殼程C1=0mm， C2腐蝕裕量（mm）按設(shè)計(jì)參數(shù)取殼程C2=2mm，筒體的設(shè)計(jì)厚度：d=+ C2=38.91+2=40.91 mm筒體的名義厚度：n=d + C1=40.91+0=40.91mm，向上圓整至鋼材標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格的厚度42mm。筒體的有效厚度：e=n-（C1+C2）=42-（0+2）=40 mm。2.4.2.2壓力試驗(yàn)前殼程筒體應(yīng)力校核根據(jù)GB150-1998式（3-7）校核壓力試驗(yàn)前殼程筒體的應(yīng)力：= =232.2MPa0.91390=351 MPa 所以筒體液壓試驗(yàn)前的應(yīng)力校核合格；2.4.2.3 設(shè)計(jì)溫度下殼程筒體的計(jì)算應(yīng)力 根據(jù)GB150-1998式(5-2)：= =172MPa=1901=190MPa所以筒體的計(jì)算應(yīng)力校核合格;根據(jù)GB150-1998式(5-4)：，設(shè)計(jì)溫度下圓筒的最大允許工作壓力：= =4.42MPa 因?yàn)橐话闱闆r下要求：工作壓力0時，取與兩者中的較大值；當(dāng)m0時，=3m/k(24) 系數(shù)：當(dāng)m0時，按k和m查GB150-1999管殼式換熱器圖31（a）實(shí)線；當(dāng)m/i=91，故=71.62 MPa(77) 設(shè)計(jì)溫度時，換熱管材料的屈服點(diǎn)： =221 MPa(78) 設(shè)計(jì)溫度時，管板材料的許用應(yīng)力： =177 MPa(79) 設(shè)計(jì)溫度時，換熱管材料的許用應(yīng)力： =138.6 MPa(80) 系數(shù)：=m1/K=40.63(81) 管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力：，= MPa3(82) 管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力系數(shù)：= (83) 殼程圓筒的裝配環(huán)向焊縫系數(shù) ： =1.0(84) 系數(shù)：(85) 系數(shù)：查GB150-1999圖26，=0.0002399(86) 系數(shù)：查GB150-1999圖26，=0.00058162.4.5危險工況的組合2.4.5.1校驗(yàn)僅有殼程壓力Ps作用下的危險組合工況（Pt），不計(jì)溫差應(yīng)力根據(jù)上面的已知條件，可計(jì)算得：(1) 換熱管與殼程圓筒的熱膨脹變形差，=0(2) 當(dāng)量壓力組合，Pc=Ps=4.3MPa(3) 有效壓力組合，Pa=Ps+=21.31 MPa(4) 邊界效應(yīng)壓力組合，Pb=Ps=0.03062 MPa(5) 邊界效應(yīng)壓力組合系數(shù)， =0.003294(6) 管板邊緣力矩系數(shù)，=0.003294(7) 管板邊緣剪切系數(shù)，=0.1338(8) 管板總彎矩系數(shù)，m= =0.6235系數(shù)，僅用于m0時，Gle=3m/k=0.07035系數(shù)，當(dāng)m0時，按K和m查GB150-1999圖31（a）實(shí)線得，Gli=0.05系數(shù)，當(dāng)m0時，Gle取Gli與兩者中的比較大值，Gl=0.07035(9) 管板徑向引力系數(shù)， =0.002596(10) 管板布管區(qū)周邊處的徑向應(yīng)力系數(shù)，=0.006491(11) 管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力系數(shù)， = =0.03691(12) 管板徑向應(yīng)力，=90.06 MPa1.5=265.5 MPa(13) 管板布管區(qū)周邊處的徑向應(yīng)力，=25.53 MPa1.5=265.5 MPa(14) 管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力，=30.59 MPa0.5=88.5 MPa(15) 換熱管軸向應(yīng)力,=-37.77 MPa=138.6 MPa =-37.77 MPa=71.62 MPa(16) 殼程圓筒軸向應(yīng)力， =28.82 MPa=190 MPa(17) 換熱管與管板連接的拉脫力，15.90時，Gle=3m/k=0.06521系數(shù)，當(dāng)m0時，按K和m查GB150-1999圖31（a）實(shí)線得，Gli=0.05系數(shù)，當(dāng)m0時，Gle取Gli與兩者中的比較大值，Gl=0.06521(9) 管板徑向引力系數(shù)， =0.002322(10) 管板布管區(qū)周邊處的徑向應(yīng)力系數(shù)，=0.005806(11) 管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力系數(shù)， = =0.03561(12) 管板徑向應(yīng)力，=114.7 MPa3=531 MPa(13) 管板布管區(qū)周邊處的徑向應(yīng)力，=20.02 MPa3=531 MPa(14) 管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力，=42.04 MPa1.5=265.5 MPa(15) 換熱管軸向力=-62.27MPa3=415.8 MPa =-62.27 MPa=71.62 MPa(16) 殼程圓筒軸向應(yīng)力，=39.6 MPa3=570 MPa(17) 換熱管與管板焊接的拉脫力，26.220時，Gle=3m/k=0.06934系數(shù)，當(dāng)m0時，按K和m查GB150-1999圖31（a）實(shí)線得，Gli=0.05系數(shù)，當(dāng)m0時，Gle取Gli與兩者中的比較大值，Gl=0.06934(9) 管板徑向引力系數(shù)， =0.002541(10) 管板布管區(qū)周邊處的徑向應(yīng)力系數(shù)，=0.006352(11) 管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力系數(shù)， = =0.03665(12) 管板徑向應(yīng)力， =178.2 MPa1.5=265.5 MPa(13) 管板布管區(qū)周邊處的徑向應(yīng)力，=-46.91 MPa1.5=265.5 MPa(14) 管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力，=-61.4 MPa0.5=88.5 MPa(15) 換熱管軸向應(yīng)力,=-81.19MPa=138.6 MPa(16) 殼程圓筒軸向應(yīng)力，=68.18 MPa=190 MPa(17) 換熱管與管板焊接的拉脫力，34.190時，Gle=3m/k=0.07342系數(shù)，當(dāng)m0時，按K和m查GB150-1999圖31（a）實(shí)線得，Gli=0.05系數(shù)，當(dāng)m0時，Gle取Gli與兩者中的比較大值，Gl=0.07342(9) 管板徑向引力系數(shù)， =0.002771(10) 管板布管區(qū)周邊處的徑向應(yīng)力系數(shù)，=0.006926(11) 管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力系數(shù)， = =0.03773(12) 管板徑向應(yīng)力，=153.5 MPa3=531 MPa(13) 管板布管區(qū)周邊處的徑向應(yīng)力， =-52.41 MPa3=531 MPa(14) 管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力，=-49.96 MPa1.5=265.5 MPa(15) 換熱管軸向應(yīng)力, =56.68MPa3=415.8 MPa =56.68MPa=71.62 MPa(16) 殼程圓筒軸向應(yīng)力， =78.96 MPa3=570 MPa(17) 換熱管與管板焊接的拉脫力，23.87q=207.9 MPa 因此，管板名義厚度=90mm校核通過2.4.6開孔接管與補(bǔ)強(qiáng)表2.2管口表合成氣入口a54966合成氣出口b450下降管c2198蒸汽入口d100蒸汽出口e1-620530出水口f13620排氣口g1-225排氣口h25排凈口j25卸料口k1-2250人孔m1畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）開題報告設(shè)計(jì)（論文）題目3124平方甲醇合成反應(yīng)器的設(shè)計(jì)與制造設(shè)計(jì)（論文）題目來源自選設(shè)計(jì)（論文）題目類型工程設(shè)計(jì)起止時間一、 設(shè)計(jì)（論文）依據(jù)及研究意義：甲醇反應(yīng)器是甲醇生產(chǎn)的重要設(shè)備，歷經(jīng)多年發(fā)展，其設(shè)計(jì)制造技術(shù)日臻成熟且趨于大型化。國內(nèi)甲醇合成反應(yīng)器歷經(jīng)引進(jìn)、模仿、改進(jìn)到自主研發(fā)取得了較大成就，同時在反應(yīng)器內(nèi)件改進(jìn)與研制方面也得到了較快發(fā)展，產(chǎn)生了一批有較強(qiáng)研發(fā)實(shí)力的科研單位。國內(nèi)多選用低壓甲醇合成技術(shù)，主要以冷管型氣氣換熱為主的低壓甲醇塔，由傳統(tǒng)塔型改進(jìn)而成，具有產(chǎn)能達(dá)、阻力小、成本低等優(yōu)點(diǎn)，因此對該反應(yīng)器的設(shè)計(jì)與研究，有著深遠(yuǎn)的現(xiàn)實(shí)意義。二、 設(shè)計(jì)（論文）主要研究的內(nèi)容、預(yù)期目標(biāo)（技術(shù)方案、路線）：根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書，我本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容是：3124m2甲醇合成反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及強(qiáng)度校核；設(shè)備制造過程中所使用的焊接材料和焊接方法的選擇；設(shè)備制造的流程及注意事項(xiàng)。設(shè)計(jì)技術(shù)方案及路線：1、資料收集整理；2、根據(jù)所提供的工作參數(shù)完成設(shè)備的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及強(qiáng)度設(shè)計(jì)與校核；3、設(shè)備主題部分的制造工藝的編制。三、設(shè)計(jì)（論文）的研究重點(diǎn)及難點(diǎn)：由于，本次設(shè)計(jì)的甲醇合成反應(yīng)器為三類壓力容器，所以，本次設(shè)計(jì)的研究重點(diǎn)是甲醇合成反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，強(qiáng)度校核及相關(guān)制造工藝的編制。難點(diǎn)是甲醇合成反應(yīng)器塔筒體、封頭板料屬于中厚板，材料為13MnNiMoNbR屬低合金高強(qiáng)度鋼；放映管材料為SAF2205雙相不銹鋼管，管板安裝在長為1000mm和1300的管箱筒體內(nèi)部，設(shè)備結(jié)構(gòu)特殊，制造公差要求嚴(yán)，給制造工程的成型、焊接、組裝、熱處理等帶來一定困難，當(dāng)然結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)和強(qiáng)度校核肯定是本次設(shè)計(jì)的重點(diǎn)內(nèi)容。四、設(shè)計(jì)（論文）研究方法及步驟（進(jìn)度安排）：1月6日至2月15日：網(wǎng)上查詢有關(guān)設(shè)計(jì)資料； 2月16日至2月28日：專門進(jìn)行AutoCAD有關(guān)專項(xiàng)練習(xí)； 3月1日至3月20日：查閱資料，找設(shè)計(jì)依據(jù)，理出設(shè)計(jì)思路； 3月21日至4月10日：進(jìn)行甲醇合成反應(yīng)器的分析與計(jì)算； 4月11日至5月10日：繪制零件圖、裝配圖； 5月11日至5月20日；整理圖紙，進(jìn)行打印。寫出設(shè)計(jì)明書并校核。 5月21日至5月31日：準(zhǔn)備答辯。五、進(jìn)行設(shè)計(jì)（論文）所需條件： 要完成本次設(shè)計(jì)，不僅要有基本的設(shè)計(jì)繪圖能力（包括計(jì)算機(jī)CAD繪圖與手工繪圖能力），更要懂得單獨(dú)查閱相關(guān)設(shè)計(jì)手冊及相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)以及明白相關(guān)的設(shè)計(jì)思路與設(shè)計(jì)準(zhǔn)則規(guī)范。 當(dāng)然，還需要指導(dǎo)老師悉心地指導(dǎo)?？傊?，要完成好本次設(shè)計(jì)需要我們好好復(fù)習(xí)大學(xué)里所學(xué)的專業(yè)知識，綜合運(yùn)用我們所學(xué)的專業(yè)知識。六、指導(dǎo)教師意見： 簽名： 年 月 日外文翻譯1、英文原文Methanol distillation trays with high efficiency and process improvements in lineAbstract Brief description of the methanol distillation tower internals rehabilitation programs: micro-hole width efficient composite plate, more suitable than the regular packing, superior; analysis of three towers of methanol distillation tower process than the advantages of technology and economic benefits.Keywords Tray efficiency Process Route Improve For many chemical elements, the energy consumption of the technology is always an important factor in economic indicators. Save energy, reduce consumption and speed up the pace of technological transformation, the implementation of product structure adjustment, the survival of every business dispute, and development of important measures. Now after my factory technical transformation described by methanol distillation trays and improved high technology route to reducing energy consumption play an important role. Practice shows, for the methanol distillation separation, not just rely on highly efficient distillation column internals used in order to achieve significant reduction in energy consumption of alcohol distillation, and methanol distillation process improvements can be made to the system consumption decreased significantly.1 A methanol distillation tower process Currently, most of the twin towers of methanol distillation separation processes are used. My factory has a set of 3 104t / a methanol tower distillation unit, in December 2002 to be expanded to 8 104t / a methanol tower distillation unit, the process shown in Figure 1.This process constituted by the two distillation columns: pre-tower and the main tower. Come from the methanol synthesis section in the crude methanol containing 86% methanol, the first into the pre-tower, is actually a pre-column extractive distillation column, in the top of the tower by adding the equivalent of 20% crude methanol feed. 30% of the water, water as extractant the crude methanol into dimethyl ether and other compound contained in the separate light components, thus pre-column based products mainly light components such as dimethyl ether, and the tower bottom product mainly a mixture of methanol and water. Pre-column conditions are generally operated under normal pressure, the top temperature of 65. 75 or so, bottom of the column temperature is about 80 . Pre-tower trays usually installed 45.60, can achieve a theoretical separation step 25-35. Since the tower was extracted by methanol and water tower to tower bottom, so crude methanol feed opening position is relatively high, generally up from the bottom of the column number of the first 36-40 block board feed.Pre-Tata bottom outflow of methanol and water mixture immediately into the main tower, in the main tower of methanol and fusel achieve water separation. Usually installed in the main tower block tray 65-85, needs 36,050 a theoretical series (as the back flow of size). Many plant products are often stressed the tower of methanol concentration, while the outflow of water on the bottom of the column with methanol content less importance, so the pre-column to a mixture of methanol and water are in the lower half into the tower main tower. Location of the feed used by several bottom of the column 20 about a 26 plate. The main methanol distillation tower generally operate at atmospheric pressure. Tower operating temperature of 65-66 , bottom of the column operating temperature of 105 1IO. C. Tower refined methanol product generally require moisture 0.1%, methanol content 99.5%, while the bottom of the column with methanol content in the discharged water must be 0.5%. To prevent pre-tower with a light component to the main tower and moved with methanol on top of the tower was purified methanol product out of towers, the main tower from the top, generally in the first 10 or so side draw tray purified methanol product. High energy consumption of such processes, I plant steam consumption per ton of methanol in 2.1. 2.5t2 Transformation of methanol distillation line The transformation of methanol distillation system, can be used two ways: First, high efficient distillation column internals to improve the separation efficiency, reduce back flow, thereby reducing energy consumption; Another way is to change the separation line, and reduce energy consumption. Efficient use of methanol distillation tower internals can improve yield and reduce energy consumption with the role, but the magnitude does not meet expectations. At the same time changing the distillation process route to the greater effect of reducing energy consumption. The most commonly used pieces of high-Distillation Column with structured packing and efficient main tray two categories. According to the actual situation in our factory, structured packing does not apply to our plant expansion transformation of methanol distillation. Reasons are as follows.(1) The high separation efficiency of structured packing is mainly expressed in the hydrocarbon class system. For this type of material system, the liquids surface tension is very low, easy-to-the structured packing has a large number of surface area on the stretch, resulting in significant gas-liquid interfacial surface area, to achieve excellent separation efficiency. In the methanol distillation system is completely different. The liquid in the two towers contain a lot of water, so much higher than the surface tension of liquid organic hydrocarbon class. Thus the liquid surface in the filler dispersion is severely reduced, gas-liquid mass transfer efficiency is bound to fall significantly. Such as methanol distillation tower in the second half, close to 100% water content, surface tension is also close to 56dyn/cm (0.056N / m), as used in this condition, the structured packing, the separation is not satisfactory . I plant 3 104t / a methanol distillation device be transformed into an 8 104t / a methanol production capacity, regulatory (2) structured packing bed, the bed floor to the top always install the appropriate liquid distributor, so that downward flow of liquid to achieve uniform distribution along the tower section. However, the gradual downward flow of liquid, the initially uniform distribution along the tower section of the liquid will gradually accumulate to the tower wall. This phenomenon is known as wall flow (wall flow). When the wall of flow occurs, most of the liquid along the column wall to the downstream region, while most of the gas in the central region of upward flow tower. This has resulted in the separation of gas-liquid flow. Greatly reduced the contact between gas and liquid. One can imagine that at this time The structured packing distillation column can not have a good separation efficiency. To overcome this problem, generally when in the design of structured packing distillation column, a packed bed is only 6 seek to achieve a series of 10 theory, if a theory of distillation process requires far more than the number of series, they should be structured packing bed is divided into several sections, each distributor installed between the liquid and then to achieve uniform distribution of liquid flow again. However, this arrangement would allow the complex structure of the distillation column, expensive. By this analysis, using structured packing factory methanol distillation column transformation is not feasible. Can I use the highly efficient transformation of plant trays to methanol distillation column, in order to significantly reduce the energy consumption of methanol distillation system do? A variety of analysis shows that this approach to improve the system capacity, product purity methanol and methanol yield The effect is obvious, but the effect on reducing energy consumption, but also not very satisfactory. Distillation Technology Co., Ltd. Nanjing Canning production efficiency of composite hole miniature valve trays, is currently the only company approved by the U.S. research company distillation efficient industrial scale pilot test trays, the tower is equipped with a composite hole-board micro-valve, triangle to promote and multiple bubble hem downcomer, see Figure 2. With high flux, high separation efficiency, operating flexibility and so on. The tray efficiency than conventional tray more than 25%, using the plate transformation of factory pre-towers and methanol distillation tower, the original diameter of column under the conditions of constant expansion to meet the 8 104t / a methanol demand investment than the 50% reduction in use of structured packing, and can reduce the pre-tower water and back flow of the main tower. Which can reduce the energy consumption of methanol distillation system purposes. But the process simulation analysis shows that under these conditions methanol distillation system, lowering energy consumption is only about 5%, this rate is still relatively small, I still can not meet the methanol plant to expand output without increasing coal-fired boiler requirements. 2Canning affected companies around the three-dimensional map tray efficiency significantly reduce energy consumption from the point of view, only the replacement of high efficiency internals of this line is not enough, so it must be from the distillation point to find a better solution to the problem Methods.3 3 Tati can significantly reduce the energy consumption of pure alcoholIn many distillation system, people tend to unity of the two or three towers and two towers, and strive to reduce energy consumption. This means reducing energy consumption of machines is to reduce the number of evaporation and condensation of materials to reduce energy consumption. However, for methanol distillation, the people are the opposite of a tower will be divided into two towers, but they can make a lot of lower energy consumption. Addressed before the methanol distillation tower is a pre-extractive distillation. In the top of the tower by adding extractant - water, methanol and dimethyl ether and other light components separately. The towers energy consumption depends on water and feed composition, feed composition is a synthetic process (catalyst type. Synthesis of pressure, etc.) decisions, distillation section in not at liberty to demand for changes. The water is determined by methanol - dimethyl ether - water vapor-liquid equilibrium of three substances. Tower operating at atmospheric pressure as long as the pre-conditions, the vapor-liquid equilibrium is basically fixed, basically the size of water is fixed. Thus, the methanol distillation column at atmospheric pressure conditions expected little to change the process conditions to reduce energy consumption possibilities. Only by adopting high efficiency plate, increase the separation efficiency, reduce return flows to reduce energy consumption. However, the methanol distillation tower distillation process is not the case. Methanol distillation tower tower feed from the bottom of pre-mixture of methanol and water. In the methanol distillation tower for the separation process is actually heating of methanol evaporation from the water out of the process. In the process of distillation towers, the main tower of the role of distillation tower bottom is put in enough calories to make methanol out of the water completely evaporated, condensing in the top of the tower be refined methanol product. German Lurgi Company in the development of its low pressure methanol synthesis process, the use of the three columns of methanol purification process. This process will be methanol distillation tower is divided into two towers: the Pressurized and atmospheric distillation column distillation. The process shown in Figure 3.2、譯文甲醇精餾采用高效塔板和工藝路線的改進(jìn)摘要 簡要說明了甲醇精餾塔的內(nèi)件改造方案：復(fù)合孔微型闊高效塔板，比規(guī)整填料更適宜、更優(yōu)越；分析了甲醇精餾三塔工藝比雙塔工藝的優(yōu)越性和經(jīng)濟(jì)效益。關(guān)鍵詞 高效塔板 工藝路線 改進(jìn)對許多化工單元來說，能耗總是其技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的一個重要因素。節(jié)約能源，降低消耗，加快技改步伐，實(shí)施產(chǎn)品結(jié)構(gòu)調(diào)整，是每個企業(yè)爭生存、求發(fā)展的重要措施?，F(xiàn)就我廠技改后甲醇精餾闡述采用高效塔板和改進(jìn)工藝路線，對降低能耗起到的重要作用。生產(chǎn)實(shí)踐證明，對于甲醇精餾分離，不能僅依靠高效塔內(nèi)件應(yīng)用于精餾塔中，以達(dá)到明顯地降低甲醇精餾能耗，而甲醇精餾工藝流程的改進(jìn)也可以使該系統(tǒng)的能耗明顯下降。1 甲醇精餾雙塔流程目前，大部分甲醇精餾過程均采用雙塔分離流程。我廠現(xiàn)有一套3104ta甲醇雙塔精餾裝置，2002年12月擬擴(kuò)建為8104ta甲醇雙塔精餾裝置，其流程見圖1。這一流程主要由兩個精餾塔構(gòu)成：預(yù)塔和主塔。由甲醇合成工段來的粗甲醇含甲醇86左右，首先進(jìn)入預(yù)塔，預(yù)塔實(shí)際上是一個萃取精餾塔，在塔頂加入相當(dāng)于粗甲醇進(jìn)料20。30左右的水，以水為萃取劑將粗甲醇進(jìn)料中所含的二甲醚等輕組份分開，因而預(yù)塔塔頂產(chǎn)品主要是二甲醚等輕組分，而塔底產(chǎn)品中則主要是甲醇與水的混合物。預(yù)塔一般都在常壓條件下操作，塔頂溫度為65。75左右，塔底溫度為80左右。預(yù)塔內(nèi)一般安裝有4560塊塔板，能達(dá)到2535個理論分離級數(shù)。由于該塔是通過塔頂加水萃取甲醇至塔底，故粗甲醇進(jìn)料口位置比較高，一般在由塔底向上數(shù)第3640塊板上進(jìn)料。預(yù)塔塔底流出的甲醇與水的混合物立即進(jìn)入主塔，在主塔內(nèi)實(shí)現(xiàn)甲醇與雜醇、水的分離。主塔一般安裝有6585塊塔板，需要36 0 50個理論級數(shù)(視回流量大小而定)。許多生產(chǎn)裝置往往強(qiáng)調(diào)塔頂甲醇產(chǎn)品濃度，而對塔底流出水中的甲醇含量不太重視，所以由預(yù)塔來的甲醇與水的混合物往往在主塔下半部分入塔。常用的進(jìn)料位置在由塔底數(shù)起第20一26塊塔板左右。甲醇精餾的主塔一般均在常壓下操作。塔頂操作溫度為6566，塔底操作溫度為1051IO。C。塔頂?shù)木状籍a(chǎn)品一般要求含水量01，甲醇含量995，而塔底排放水中的甲醇含量必須05。為防止預(yù)塔中輕組份帶至主塔并隨甲醇上移至塔頂而被精甲醇產(chǎn)品帶出塔，主塔一般均在距塔頂?shù)?0塊塔板左右側(cè)線采出精甲醇產(chǎn)品。此種流程能耗較高，我廠每噸甲醇耗蒸汽在21。25t。2甲醇精餾改造路線探討甲醇精餾系統(tǒng)的改造可以采用兩種方法：一是采用高效精餾塔內(nèi)件來提高分離效率，降低回流量，從而降低能耗；另一種方法則是改變分離路線，以降低能耗。采用高效精餾塔內(nèi)件可提高甲醇收率兼具有降低能耗的作用，但其幅度不能滿足人們的期望。同時改變精餾工藝路線對降低能耗有更大的效果。目前常用的高效精餾塔內(nèi)件主要有規(guī)整填料和高效塔板兩大類。根據(jù)我廠實(shí)際情況，規(guī)整填料不適用于我廠甲醇精餾擴(kuò)產(chǎn)改造。原因分析如下。(1)規(guī)整填料的高分離效率主要是表現(xiàn)在輕烴類系統(tǒng)中。對于這一類物料系統(tǒng)來說，液相的表面張力極低，易于在規(guī)整填料所具有的大量表面積上舒展開，從而造成極大的氣液接觸表面積，達(dá)到極佳的分離效率。而在甲醇精餾系統(tǒng)中則完全不一樣。兩塔的液相中均含有大量的水份，使得液相表面張力大大高于輕烴類有機(jī)物。因而液體在填料表面上的分散能力大大下降，氣液傳質(zhì)效率也必然大幅度下降。如在甲醇精餾主塔的下半段，含水量接近100，表面張力也趨近于56dyncm(0056Nm)，如在此條件下采用規(guī)整填料，則分離效果并不理想。在我廠3104ta甲醇精餾裝置上改造成為8104ta甲醇生產(chǎn)能力，規(guī)整填料很難完成此項(xiàng)任務(wù)。(2)在規(guī)整填料床層中，床層最上方總要安裝適當(dāng)?shù)囊后w分布器，以使向下流動的液體達(dá)到沿塔截面均勻分布。然而在液體逐漸向下流動時，起先沿塔截面均勻分布的液體會逐漸地向塔壁積累。這種現(xiàn)象稱為“壁流”(wall flow)。當(dāng)壁流發(fā)生時，大部分液體沿塔壁區(qū)域向下流，而大部分氣體則在塔中心區(qū)域向上流。這就造成了氣液流動的分離。從而大大削弱了氣液之間的接觸?？上攵?，此時的規(guī)整填料精餾塔不可能有很好的分離效率。為克服此問題，一般在設(shè)計(jì)規(guī)整填料精餾塔時，一段填料床層僅力求達(dá)到6一10個理論級數(shù)，如一精餾過程需要的理論級數(shù)遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過此數(shù)，則應(yīng)將規(guī)整填料床層分為若干段，每段之間安裝液體再分布器，使液體流動再次達(dá)到均勻分布。但這種安排將使整個精餾塔的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，造價昂貴。通過以上分析，采用規(guī)整填料改造我廠甲醇精餾塔是不可行的。是否可以用高效塔板來改造我廠甲醇精餾塔，以大幅度降低甲醇精餾系統(tǒng)的能耗呢?各種分析表明，這一途徑對提高系統(tǒng)處理能力、甲醇產(chǎn)品的純度和甲醇收率的效果明顯，但在降低能耗上的效果，還不能令人十分滿意。南京凱寧精餾技術(shù)有限公司生產(chǎn)的復(fù)合孔微型閥高效塔板，是目前國內(nèi)唯一一家經(jīng)美國精餾研究公司工業(yè)規(guī)模試驗(yàn)測試的高效塔板，該塔板上裝有復(fù)合孔微型閥、三角形鼓泡促進(jìn)器和多折邊降液管，見圖2。具有通量高，分離效率高，操作彈性大等特點(diǎn)。該塔板比常規(guī)塔板效率高25以上，采用此塔板改造我廠甲醇精餾預(yù)塔和主塔，在原塔徑不變的條件下能夠滿足擴(kuò)產(chǎn)8104ta甲醇的要求，投資比采用規(guī)整填料降低50，并且能夠降低預(yù)塔用水量和主塔回流量。從而達(dá)到降低甲醇精餾系統(tǒng)能耗之目的。但工藝模擬分析表明，在這種條件下甲醇精餾系統(tǒng)能耗的降低也只不過是5左右，這一幅度還是比較小的，仍然不能適應(yīng)我廠擴(kuò)大甲醇產(chǎn)量，而不增加燃煤鍋爐的要求。圍2凱寧公司商效塔板的立體圖從大幅度降低能耗的角度考慮，僅更換高效塔內(nèi)件這一路線還是不夠的，所以還必須從精餾工藝的角度去尋找解決問題的更好方法。3三塔提純甲醇可大幅降低能耗在許多精餾系統(tǒng)中，人們往往將兩塔合一或三塔并二，力求達(dá)到能耗的降低。這一途徑降低能耗的機(jī)在于減少物料蒸發(fā)與冷凝的次數(shù)，以減少能量消耗。然而，對于甲醇精餾提純來說，人們反其道而行之，將一塔分為二塔，卻可以使能耗大量的降低。前已述及，甲醇精餾的預(yù)塔是一萃取蒸餾塔。通過在塔頂加入萃取劑水，將甲醇與二甲醚等輕組份分開。該塔的能耗主要取決于用水量和進(jìn)料組成，進(jìn)料組成是由合成工藝(催化劑類型。合成壓力等)決定的，精餾工段不能隨意要求改變。而用水量則是取決于甲醇二甲醚水三種物質(zhì)的氣液平衡。只要預(yù)塔操作在常壓條件下，這一氣液平衡也是基本固定的，用水量的大小也基本被固定下來。因而，甲醇精餾預(yù)塔在常壓條件下幾乎沒有改變工藝條件以降低能耗的可能性。只有采高效塔板，提高分離效率，減少回流量來降低能耗。然而，甲醇精餾主塔內(nèi)的精餾過程卻不是這樣。甲醇精餾主塔的進(jìn)料是來自預(yù)塔底部甲醇與水的混合物。在甲醇精餾主塔內(nèi)進(jìn)行的分離過程實(shí)際上是在加熱條件下，甲醇從水中蒸發(fā)出來的過程。在雙塔精餾過程中，精餾主塔內(nèi)的作用就是在塔底施加足夠的熱量，使甲醇從水中完全蒸發(fā)出來，而在塔頂冷凝得到精甲醇產(chǎn)品。德國Lurgi公司在開發(fā)其低壓合成甲醇的工藝時，采用了三塔精餾甲醇提純流程。這一流程將甲醇精餾主塔分為兩個塔：加壓精餾塔和常壓精餾塔。其工藝流程圖見圖3。從甲醇預(yù)精餾塔底部出來的甲醇與水的混合物先進(jìn)入加壓精餾塔，在此塔頂部采出約占總產(chǎn)量50的精甲醇。加壓精餾塔底部物料必然濃度稍低的甲醇與水的混合物，該混合物再進(jìn)入常壓精餾塔進(jìn)一步將剩余甲醇與水分開。這一流程的設(shè)計(jì)和操作的關(guān)鍵在于適當(dāng)確定加壓塔的操作壓力，從而使得加壓塔塔頂蒸出的精甲醇?xì)鉃槌核自俜衅鞯臒嵩?，使得整個甲醇與水分離過程只需要在加壓塔底部從外部輸入熱量，而在常壓塔底部不需要從外部引進(jìn)熱量。從設(shè)備的角度上看，加壓塔塔頂?shù)睦淠骷礊槌核椎脑俜衅?。工藝分析表明，將甲醇精餾主塔一分為二，確實(shí)是可以節(jié)省相當(dāng)?shù)哪芰肯?。首先，對于常壓精餾塔其塔底溫度在105110。C左右。要使得加壓塔塔頂?shù)木状細(xì)獬蔀槌核自俜衅鞯臒嵩?，加壓塔塔頂溫度?yīng)在120左右，塔頂壓力約056MPa(G)，考慮到加壓塔內(nèi)精餾塔板所造成的壓降，加壓塔底部壓力應(yīng)為06MPa(G)左右，而塔底溫度只有130左右。為對這種溫度下的甲醇液體加熱氣化，使用一般的低壓蒸汽即可。換句話說，三塔流程加壓塔再沸器所需蒸汽和雙塔流程常壓塔再沸器所需蒸汽基本上是同等級的。其二，在采用三塔流程后，加壓塔和常壓塔頂分別采出約50的精甲醇。而這兩塔回流比基本相同，因而，這兩個塔內(nèi)的蒸發(fā)量基本相同，從而塔底部再沸器所需的熱量也相同。由于三塔流程中加壓塔和常壓塔的甲醇蒸發(fā)總量以及兩塔的回流量之和均與雙塔流程中精餾主塔基本一樣，故三塔流程中加壓塔和常壓塔內(nèi)蒸發(fā)量之和以及塔底吸收熱量均應(yīng)與雙塔流程中精餾主塔一樣。但由于三塔流程中僅僅加壓塔需圈三塔精餾甲醇提純藏程要從外部吸收熱量實(shí)現(xiàn)塔內(nèi)的氣化，故三塔流程所需外部供給的熱量必定少予雙塔流程所需外部供給的熱量。由此可以看出，三塔流程中加壓塔所需能耗僅為雙塔流程中常壓精餾主塔能耗的53，即在甲醇與水分離這一步，能量消耗下降了47。而對整個甲醇精餾系統(tǒng)(包括甲醇精餾預(yù)塔)來說。三塔流程的能耗比雙塔流程要少30左右。4應(yīng)用效果我廠原3104ta甲醇精餾裝置，為雙塔工藝。預(yù)塔塔徑1400，主塔塔徑1800，在2003年8104ta甲醇擴(kuò)產(chǎn)技改過程中，為節(jié)約投資，充分利用原有設(shè)備，選用了南京凱寧精餾技術(shù)有限公司生產(chǎn)的復(fù)合孔微型閥高效塔板，在塔徑、塔高不變的情況下，改造預(yù)塔，滿足了提產(chǎn)160的要求。利用舊飽和熱水塔新建一直徑01 800的加壓精餾塔，同樣選用復(fù)合孔微型閥高效塔板，以保證足夠的通量和分離效果。同時由雙塔改造為三塔提純甲醇工藝流程。該工程于2003年4月完成，開車至今甲醇精餾系統(tǒng)產(chǎn)品產(chǎn)量、產(chǎn)品純度、甲醇收率等各項(xiàng)指標(biāo)均達(dá)到或超過設(shè)計(jì)要求，特別是甲醇質(zhì)量，能與進(jìn)口甲醇媲美，受到上海各大用戶好評。單位甲醇能耗得到了較大幅度地下降，取得了令人滿意的效果。5經(jīng)濟(jì)效益分析(1)由于我廠采用的是高壓法生產(chǎn)甲醇，所以粗甲醇中雜質(zhì)含量較高，給甲醇精餾提純帶來了一定難度，原3104ta甲醇精餾系統(tǒng)日處理lOOt精甲醇已達(dá)到了滿負(fù)荷或超負(fù)荷運(yùn)行。也就是說，若利用原有技術(shù)，采用普通塔板，擴(kuò)產(chǎn)8104ta甲醇，需新增一套5104ta甲醇精餾裝置，同時還需新增一臺lOth燃煤鍋爐。需增加投資700多萬元。采用高效塔板和三塔精餾工藝只需投資110萬元就完成了8104ta甲醇精餾裝置的改造，節(jié)約投資600萬元左右。(2)由于采用了高效塔板，預(yù)塔內(nèi)不再加水，噸醇可節(jié)約軟水230kg左右，按10元t水計(jì)，年可節(jié)約023080 00010=184(萬元)(3)主、預(yù)塔回流量較原裝置單位產(chǎn)品下降3 9663 5268=4932kgt甲醇。由于甲醇精餾耗電與其他車間沒有分開，只能從泵配用的總功率(3104ta醇總功率為43kw，8104ta甲醇新工藝總功率為83kw)上與原裝置相比，在單位產(chǎn)品上有較大降低。(4)蒸汽消耗由原來的2125tt甲醇下降為12。14tt甲醇，按60t汽計(jì)，年可節(jié)省180 000 x 60=480(萬元)，基本上實(shí)現(xiàn)了擴(kuò)大甲醇產(chǎn)量而不增加燃煤鍋爐的要求。(5)由于加壓塔回流液不需用冷卻水冷卻，雖然擴(kuò)大了甲醇產(chǎn)量，循環(huán)冷卻水用量增加不多，仍采用原3104ta甲醇循環(huán)冷卻水裝置，滿足了8104ta甲醇精餾提純要求，節(jié)約了冷卻水及冷卻水電耗。6結(jié)束語盡管三塔提純甲醇流程已經(jīng)是很成熟的技術(shù)了，但目前國內(nèi)僅有少數(shù)幾家采用。而新型復(fù)合孔微型閥高效塔板在甲醇精餾裝置中我廠是國內(nèi)首家采用，因而這一先進(jìn)工藝技術(shù)和高效塔板還需進(jìn)一步推廣。參考文獻(xiàn)(1) 魏文德有機(jī)化工原料大全第二版北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1999。804822(2) 謝克昌，李忠甲醇及其衍生物北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002(3) 吉林化學(xué)工業(yè)公司化肥廠二氧化碳參加合成甲醇反應(yīng)試驗(yàn)石油化工設(shè)計(jì)1977(2)：9。16(4) 化學(xué)工業(yè)出版社化工生產(chǎn)流程圖解北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1990，3237(5) 王樹楹現(xiàn)代填料技術(shù)指南北京：中國石化出版社，1998，84(6) Henry ZKistarDistillation OperationNew York：McGrawHillInc7176甲醇精餾采用高效塔板和工藝路線的改進(jìn)
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