131 粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)

131 粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì),活塞,組合,機(jī)床,設(shè)計(jì) 1,粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì),專 業(yè)：機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 姓 名：周 益 學(xué) 號(hào)：20050468 指導(dǎo)老師：肖懷國(guó),江西農(nóng)業(yè)大學(xué)學(xué)士學(xué)位畢業(yè)論文答辯,2,第一章 概述,1.1、活塞概述 1.1.1活塞的功用與結(jié)構(gòu)特點(diǎn) 1.1.2活塞材料、毛坯及熱處理 1.1.3活塞加工工藝過(guò)程分析 1.2、組合機(jī)床概述 1.2.1組合機(jī)床的定義和特點(diǎn) 1.2.2組合機(jī)床的配置形式和通用部件 1.2.3組合機(jī)床的設(shè)計(jì)步驟,3,1.1 活塞概述,1.1.1活塞的功用與結(jié)構(gòu)特點(diǎn) 活塞是將直線運(yùn)動(dòng)變成 旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)或者將旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn) 變成直線運(yùn)動(dòng)的零件。 活塞在工作過(guò)程中，沿活塞銷(xiāo) 軸向變形量大，銷(xiāo)孔軸線方向的膨 脹量大于其垂直方向 ，兩項(xiàng)疊加總 是使銷(xiāo)軸方向?yàn)闄E圓長(zhǎng)軸，垂直銷(xiāo)軸 方向?yàn)闄E圓短軸。 頂面熱量由上向下傳遞，溫度 場(chǎng)上面高下面的，熱膨脹不均，因此活 塞因制成錐形，頭部小，裙部大；裙部 也帶有錐度，大端在下方。,,1-活塞裙部 2-活塞頭部 3-回油小孔 4-活塞頂面 5-環(huán)槽 6-鎖環(huán)槽 7-活塞銷(xiāo)孔 8-活塞止口 圖2-1 活塞簡(jiǎn)圖,(a)受力變形圖 (b)受熱變形圖 圖2-2 活塞變形示意圖,4,1.1活塞概述,1.1.2活塞材料、毛坯及熱處理 汽油發(fā)動(dòng)機(jī)及高速柴油機(jī)，應(yīng)減少往復(fù)運(yùn)動(dòng)的慣性力，均采用輕質(zhì)材料，如鋁合金。采用鋁合金的優(yōu)點(diǎn)：導(dǎo)熱性好，質(zhì)量輕，慣性力小，可提高轉(zhuǎn)速，加工工工藝性好。鋁合金切削性能好，毛坯鑄造可采用金屬型壓鑄，毛坯精度高，活塞銷(xiāo)孔也能夠鑄造出來(lái)，因此減少了機(jī)械加工量。 總的來(lái)說(shuō)，鋁合金的優(yōu)點(diǎn)很多，所以高速內(nèi)燃機(jī)中均采用鋁合金做活塞材料。毛坯在機(jī)械加工前要切去澆冒口，并進(jìn)行時(shí)效處理，消除鑄造時(shí)的殘余應(yīng)力。時(shí)效處理將活塞加熱至180-200°C,保溫6-8h后自然冷卻?；钊?jīng)時(shí)效處理后，強(qiáng)度和硬度還能夠提高。,5,1.1活塞概述,1.1.3活塞加工工藝過(guò)程分析 活塞外形和內(nèi)腔形狀復(fù)雜 、壁薄、剛性差，在外力作用下很容易變形，受切削熱的影響，加工過(guò)程熱變形也大?；钊a(chǎn)屬于大批大量生產(chǎn)，工藝上必須采取一些專用工藝裝備。 定位基準(zhǔn) ：采用止口和端面做輔助精基準(zhǔn)面 。 特點(diǎn)：可加工部位多，如裙部、頭部、頂面、銷(xiāo)孔、橫直槽等只要表面，一次裝夾情況下，可完成車(chē)削外圓、頂面、環(huán)槽等加工。 活塞銷(xiāo)孔的加工：活塞毛坯銷(xiāo)孔預(yù)先鑄造出來(lái)，一般加工路線為：粗鏜→半精鏜→精鏜→光整加工。粗鏜工序放在本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的組合機(jī)床上進(jìn)行加工，精鏜放在金剛鏜床上進(jìn)行精加工，金剛鏜床主軸回轉(zhuǎn)中心相對(duì)工件定位表面有較高的位置精度，因而可保證加工質(zhì)量。,6,1.2 組合機(jī)床概述,1.2.1組合機(jī)床的定義與特點(diǎn) 組合機(jī)床：組合機(jī)床是用已經(jīng)系列化、標(biāo)準(zhǔn)化的通用部件和少量專用部件組成的多軸、多刀、多工序、多面或多工位同時(shí)加工的高效率專用機(jī)床。 特點(diǎn)： （1）主要用于加工箱體類(lèi)零件的平面和孔。 （2）生產(chǎn)率高。 （3）加工精度穩(wěn)定。 （4）研制周期短，便于設(shè)計(jì)、制造和適用維護(hù)，成本低。 （5）自動(dòng)化程度高，勞動(dòng)強(qiáng)度低。 （6）配置靈活。,7,1.2組合機(jī)床概述,組合機(jī)床實(shí)例圖一： 組合機(jī)床實(shí)例圖二：,8,2組合機(jī)床概述,1.2.2組合機(jī)床配置型式和通用部件 組合機(jī)床配置型式： （1）大型組合機(jī)床 大型組合機(jī)床分為： 單工位組合機(jī)床 多工位組合機(jī)床 （2）小型組合機(jī)床,組合機(jī)床通用部件： （1）動(dòng)力部件 （2）支承部件 （3）輸送部件 （4）控制部件 （5）輔助部件,1.2.3組合機(jī)床設(shè)計(jì)步驟： （1）制定工藝方案； （2）機(jī)床結(jié)構(gòu)方案的分析和確定； （3）機(jī)床的總體設(shè)計(jì)； （4）機(jī)床的部件設(shè)計(jì)和施工設(shè)計(jì)。,9,第二章 組合機(jī)床的初步設(shè)計(jì),2.1組合機(jī)床工藝方案的確定 2.2組合機(jī)床結(jié)構(gòu)方案的分析和確定 2.3剛性主軸箱的設(shè)計(jì) 2.4組合機(jī)床液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 2.5主軸箱傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì),10,2.1組合機(jī)床工藝方案的確定,2.1.1定位基準(zhǔn)的分析： 采用的是止口和端面（一面一孔）組合定位，消去5個(gè)自由度，剩下的轉(zhuǎn)動(dòng)自由度用一根裝在機(jī)床尾座套筒中的銷(xiāo)邊銷(xiāo)插入銷(xiāo)孔中來(lái)定位，從而保證鏜孔的加工余量均勻。當(dāng)用壓緊機(jī)構(gòu)將活塞壓緊后，再將銷(xiāo)邊銷(xiāo)從銷(xiāo)孔中退出，即可進(jìn)行加工。,11,2.1組合機(jī)床工藝方案的確定,2.1.2加工工藝的確定 在組合機(jī)床上對(duì)有色金屬進(jìn)行鏜孔加工時(shí)，精度公差等級(jí)可以達(dá)IT11—13，表面粗糙度可達(dá)25--50μm。 1、 鏜刀材料：高速鋼W6MoCr4V2 2、 切削用量：切削速度V=120m/min、 進(jìn)給量f=0.7mm/r 、 被吃刀量ap=1.5mm。 3、鏜刀幾何參數(shù)：主偏角45°，前角20°, 刃傾角0°.刀尖圓弧半徑2.0mm。 4、 切削力、切削功率、切削扭矩的計(jì)算： 切削力： Fz=450.4N 切削功率：Pc=Fz×Vc/60×1000=0.895kW 切削扭矩：M扭=Fz×R=6080.4 鏜桿尺寸：直徑d=(0.6-0.8)D=16.2mm，取d=18mm。 5、鏜孔直徑D，鏜桿直徑d，鏜刀截面B×B之間的關(guān)系為： (D-d)/2=(1-1.5)B 。B=(27-18)/2=4.5 查表取值得：B×B=8×8。,,,12,2.2組合機(jī)床結(jié)構(gòu)方案的分析和確定,2.2.1組合機(jī)床配置型式的選擇 根據(jù)被工序要求和被加工活塞的特點(diǎn)選擇單工位臥式固定式夾具組合機(jī)床。 這類(lèi)機(jī)床在組合機(jī)床中的加工精度最高。對(duì)于粗鏜工序來(lái)說(shuō)，工序所要求的尺寸和位置精度一般都能夠滿足。,臥式單工位組合機(jī)床示意圖,13,2.2組合機(jī)床結(jié)構(gòu)方案的分析和確定,2.2.2動(dòng)力頭工作循環(huán)及其行程的確定 動(dòng)力頭循環(huán)一般包括快速引進(jìn)、工作進(jìn)給和快速退回等動(dòng)作，需要根據(jù)加工工藝具體需要來(lái)確定。根據(jù)被加工活塞銷(xiāo)孔的加工工藝可知，動(dòng)力頭的循環(huán)動(dòng)作為：快速進(jìn)給→工作進(jìn)給→快速退回。 （1）工作進(jìn)給長(zhǎng)度的確定 工進(jìn)長(zhǎng)度=切入長(zhǎng)度+加工孔長(zhǎng)度+切出長(zhǎng)度。 切入長(zhǎng)度 ：一般為5-10mm. 切出長(zhǎng)度 :鏜孔是為5-10mm. 取值：切入長(zhǎng)度=7mm,加工孔長(zhǎng)度=102mm, 切出長(zhǎng)度=8mm. 所以：工進(jìn)長(zhǎng)度=7+102+8=117mm。 （2）快速引進(jìn)長(zhǎng)度 初定快速引進(jìn)長(zhǎng)度=283mm。 （3）快速后退長(zhǎng)度 快退長(zhǎng)度=工進(jìn)長(zhǎng)度+快進(jìn)長(zhǎng)度 =117+283=400mm。,加工長(zhǎng)度的確定,14,2.2組合機(jī)床結(jié)構(gòu)方案的分析和確定,2.2.3液壓滑臺(tái)的選擇 根據(jù)動(dòng)力頭工作行程選擇液壓滑臺(tái)型號(hào)為：1HY20A.滑臺(tái)與滑座配置為雙矩形導(dǎo)軌。 1HY20A液壓滑臺(tái)的技術(shù)性能如下： （1）臺(tái)面寬：200mm。 （2）行程：400mm （3）進(jìn)給力：6300N。 （4）油缸內(nèi)徑/活塞直徑：50/35mm。 （5）油泵流量：12L/min。 （5）快進(jìn)流量：12L/min。 （6）最小進(jìn)給量：40mm/min。 （7）工作速度：40-1000mm/min。 2.2.4動(dòng)力源 動(dòng)力源是為主軸箱的刀具提供切削主運(yùn)動(dòng)的驅(qū)動(dòng)裝置，它與主軸配套使用。對(duì)鋁及其合金等輕金屬進(jìn)行粗鏜削時(shí)，根據(jù)《組合機(jī)床設(shè)計(jì)》對(duì)傳動(dòng)裝置的選擇，采用皮帶輪傳動(dòng)裝置，所以采用用皮帶輪傳動(dòng)裝置的型號(hào)為：TXxx-F44。,15,2.2組合機(jī)床結(jié)構(gòu)方案的分析和確定,2.2.5主軸箱 根據(jù)被加工活塞銷(xiāo)孔的特點(diǎn)，本設(shè)計(jì)中主軸與鏜模的設(shè)計(jì)借鑒在金剛鏜床(如圖3-3所示)上鏜削活塞銷(xiāo)孔的實(shí)例（東北重型機(jī)械學(xué)院《機(jī)床夾具設(shè)計(jì)手冊(cè)》）：組合機(jī)床主軸采用剛性主軸，主軸與鏜桿的連接也不采用浮動(dòng)接頭?？椎奈恢镁戎饕怯社M頭主軸與夾具之間正確位置保證，夾具沒(méi)有鏜套。主軸箱安裝在滑臺(tái)上，鏜刀桿安裝鏜刀進(jìn)行鏜削。所以主軸箱采用專用剛性鏜削主軸箱及皮帶輪傳動(dòng)裝置。,16,2.2組合機(jī)床結(jié)構(gòu)方案的分析和確定,2.2.6機(jī)床生產(chǎn)率的計(jì)算 機(jī)床理想生產(chǎn)率是指機(jī)床百分之百負(fù)荷情況下每小時(shí)的生產(chǎn)能力。 機(jī)床理想生產(chǎn)率 Q與機(jī)床實(shí)際可能生產(chǎn)率Q1的關(guān)系 ：,,,,,17,2.3剛性主軸箱的設(shè)計(jì),2.3.1主軸參數(shù)的確定 2.3.2主軸支承系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 2.3.3剛性鏜削主軸箱的設(shè)計(jì),18,2.3剛性主軸箱的設(shè)計(jì),2.3.1主軸參數(shù)的確定 D----主軸平均外徑； L----主軸支承距； a----主軸的懸伸長(zhǎng)； d----空心主軸的內(nèi)孔直徑； L/a--主軸的懸伸比； D/d--主軸的直徑比。 （1）a的確定 a=102+8+30+20+25=185mm (2)L/a的確定 L/a=1.5 (3)D的確定 7.3----按主軸在一米長(zhǎng)度上允許的最大扭轉(zhuǎn)角0.25°時(shí)確定的。 （4）d/D的確定 在剛性主軸中，主軸常采用空心的，以節(jié)省材料，但是應(yīng)當(dāng)以不影響主軸系統(tǒng)的剛度為前提。?。篸/D=0.4.,,,19,2.3剛性主軸箱的設(shè)計(jì),主軸剛性的驗(yàn)算 一般來(lái)說(shuō)，剛性主軸，只要其剛度能滿足要求，強(qiáng)度大多數(shù)都是足夠的。所以不必做強(qiáng)度驗(yàn)算，只驗(yàn)算其剛度就可以。 驗(yàn)算主軸在受力時(shí)的彎曲變形，即主軸前段的撓度和前支承處的傾角。 根據(jù)《材料力學(xué)》可知： 式中： E-主軸材料的彈性模量； J-前支承的截面慣性矩； M-軸支承的反力矩 ； 通常?。? P-切削力； Q-傳動(dòng)力。 驗(yàn)算剛度時(shí)，取下列值： 計(jì)算得：x=0.00107(mm) 所得數(shù)值均滿足要求條件，所以剛性合適。,,,,,,20,2.3剛性主軸箱的設(shè)計(jì),2.3.2主軸支承系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 主軸支承系統(tǒng)對(duì)剛性主軸工作性能的影響很大，故對(duì)支承系統(tǒng)應(yīng)該進(jìn)行設(shè)計(jì)，也就是要選擇合適的主軸用軸承，以滿足剛性主軸的剛性條件。 根據(jù)《組合機(jī)床設(shè)計(jì)》“表5-24 組合機(jī)床常用剛性主軸支承簡(jiǎn)圖”表 ：選擇支承系統(tǒng)如下： 前支承用NN3000K系列雙列向心短圓柱滾子軸承，后支承采用30000系列（舊編號(hào)7000型）圓錐滾子軸承，以承受徑向力。在前支承處裝置一個(gè)50000系列（舊編號(hào)8000型）的單列推力球軸承，以承受單方向的軸向力。這些軸承的結(jié)構(gòu)圖如圖所示。,21,2.3剛性主軸箱的設(shè)計(jì),單列推力球軸承,22,2.3.3剛性鏜削主軸箱的設(shè)計(jì) 剛性主軸箱是一種常見(jiàn)的專用主軸箱，其特點(diǎn)是：主軸有足夠的剛性，刀桿與主軸采用剛性連接，加工時(shí)不需要依靠導(dǎo)向套和鏜模；主軸的支承距比較大，所以此種主軸箱的厚度較標(biāo)準(zhǔn)主軸箱要厚；采用這種主軸箱時(shí)，因不用導(dǎo)向，因此可以使機(jī)床的縱向尺寸大為減少。 (1)主軸箱箱體 要想要按計(jì)算來(lái)設(shè)計(jì)主軸箱箱體，這幾乎是不可能的，應(yīng)充分參考調(diào)查的實(shí)例進(jìn)行設(shè)計(jì)，依然借鑒金剛鏜床的主軸箱。 (2)主軸與刀桿的連接 剛性鏜削主軸箱中主軸和刀桿的連接常見(jiàn)有以下兩種類(lèi)型： ①靠圓柱孔和斷面定位，用螺釘緊固，以斷面鍵傳遞扭矩。這種連接方式，裝拆比較方便，應(yīng)用較廣，但需要經(jīng)常注意定位面的維護(hù)，以保持良好的定位精度。 ②主軸和刀桿制成整體的。這種形式可以消除結(jié)合面處的變形，增強(qiáng)主軸剛性，但是加長(zhǎng)了主軸的長(zhǎng)度，對(duì)制造和維修都帶來(lái)了困難，所以這種形式目前很少使用。,2.3剛性主軸箱的設(shè)計(jì),23,2.4組合機(jī)床液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì),2.4.1確定對(duì)液壓系統(tǒng)的工作要求 2.4.2擬定液壓系統(tǒng)原理圖 2.4.3計(jì)算和選擇液壓元件,24,2.4組合機(jī)床液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì),2.4.1確定對(duì)液壓系統(tǒng)的工作要求 根據(jù)對(duì)活塞銷(xiāo)孔的加工要求，刀具旋轉(zhuǎn)由機(jī)械傳動(dòng)來(lái)實(shí)現(xiàn)，主軸頭沿導(dǎo)軌中心線方向的“快進(jìn)→工進(jìn)→快退→停止”工作循環(huán)采用液壓傳動(dòng)方式實(shí)現(xiàn)，故擬選定液壓缸作執(zhí)行機(jī)構(gòu)。 2.4.2擬定液壓系統(tǒng)原理圖 供油方式：限壓式變量葉片泵 調(diào)速方式：限壓是變量泵和調(diào)速閥組成的容積節(jié)流調(diào)速 快速運(yùn)動(dòng)回路：限壓式變量泵和差動(dòng)連接 速度換接方式：行程閥切換,25,26,2.4組合機(jī)床液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì),2.4.3計(jì)算和選擇液壓元件 （1）液壓缸的計(jì)算 液壓滑臺(tái)重力N1=457.86N，主軸箱和動(dòng)力源的動(dòng)力N2=2799.78N 所以：運(yùn)動(dòng)部件的動(dòng)力：N=N1+N2=3257.64N。取N=4000N。 液壓缸所受的外負(fù)載：工作負(fù)載Fw=6300N,慣性負(fù)載Fa=1632.45N。 導(dǎo)軌摩擦負(fù)載Ff=fG.靜摩擦系數(shù)為0.18，動(dòng)摩擦系數(shù)為0.1 計(jì)算的：Ffs=720N,Ffa=400N. 所以，工作循環(huán)各負(fù)載為： 啟動(dòng)加速：F=Ffs+Fa=2352.65N；工進(jìn)：F=Ffa+Fw=6700N； 快進(jìn)：F=Ffa=400N； 快退：F=Ffa=400N。 確定液壓缸的結(jié)構(gòu)尺寸和工作壓力： 按液壓滑臺(tái)參數(shù)定：D/d為50/35mm； 工作壓力P可根據(jù)負(fù)載大小及機(jī)器的類(lèi)型來(lái)初步確定，現(xiàn)參閱《液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)》P10表2-1取液壓缸工作壓力為：4MPa。,27,2.4組合機(jī)床液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì),（2）計(jì)算各工作階段液壓缸所需要流量,,,,,,,28,2.4組合機(jī)床液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì),（3）液壓泵的計(jì)算 泵的實(shí)際工作壓力： 式中：pp-----液壓泵的最大工作壓力 p1----執(zhí)行元件最大工作壓力 ∑⊿p----進(jìn)油管路中的壓力損失，初算時(shí)簡(jiǎn)單系統(tǒng)可取0.2~0.5（Mpa），復(fù)雜系統(tǒng)取0.5~1.5（Mpa）。本設(shè)計(jì)中取0.5 （Mpa）。 計(jì)算的： 由1HY20A液壓滑臺(tái)的技術(shù)性能參數(shù)可知油泵的流量為： 根據(jù)以上算得的pp和qp ，再查閱《液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)》p81，現(xiàn)選用YBX-16限壓式變量葉片泵，該泵的基本參數(shù)為：每轉(zhuǎn)排量q0=16m（L/r），泵的額定壓力pn=6.3（Mpa），電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速nh=1450（r/min），容積效率ηv=0.85，總效率η=0.7。,,,,29,2.4組合機(jī)床液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì),與液壓泵匹配的電動(dòng)機(jī)的選擇 首先計(jì)算快進(jìn)時(shí)的功率，快進(jìn)時(shí)的外負(fù)載為400N，進(jìn)油路的壓力損失定為0.3（Mpa）， 快進(jìn)時(shí)所需電動(dòng)機(jī)的功率為： 工進(jìn)時(shí)所需電動(dòng)機(jī)功率為： 查閱電動(dòng)機(jī)產(chǎn)品樣本，選用Y90S-4型電動(dòng)機(jī)。 驗(yàn)算：作出泵的實(shí)際工作時(shí)的流量壓力特性曲線，查得該曲線拐點(diǎn)處的流量為24（L/min），壓力為2.9(Mpa)，該工作點(diǎn)處對(duì)應(yīng)的功率為: 所以：P≤2×1.1=2.2(kW) 即所選的電動(dòng)機(jī)在拐點(diǎn)處能正常工作。,,,,,,,,30,2.4組合機(jī)床液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì),（4）液壓閥的選擇 本設(shè)計(jì)均用GE系列閥，根據(jù)擬定的液壓系統(tǒng)圖。按通過(guò)各元件的最大流量來(lái)選擇液壓元件的規(guī)格： 1，濾油器 XU-B32X100 2，液壓泵 YBX-16 3、9、12，單向閥 AF3-EA10B 5，電液動(dòng)換向閥 12，調(diào)速閥 AQF3-E10B 14，行程閥 17，壓力繼電器 DP1-63B （5）油管及其其他裝置的設(shè)計(jì) 油管內(nèi)徑尺寸可參照選用的液壓元件的接口尺寸而定。 本設(shè)計(jì)為中壓系統(tǒng)。液壓油箱有效容量按泵的流量的5~7倍來(lái)確定?，F(xiàn)選用容量為160L的油箱。,31,2.5主軸箱傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì),2.5.1確定計(jì)算功率Pca 2.5.2選擇窄V帶帶型 2.5.3確定帶輪基準(zhǔn)直徑 2.5.4確定窄V帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度和傳動(dòng)中心距 2.5.5帶輪上的包角 2.5.6計(jì)算窄V帶的根數(shù)Z 2.5.7計(jì)算預(yù)緊力F0 2.5.8計(jì)算作用在軸上的壓軸力Q 2.5.9帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),32,2.5主軸箱傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì),2.5.1確定計(jì)算功率Pca 由公式： 其中：KA----工作情況系數(shù)； P----電動(dòng)機(jī)額定功率，已知P=3（kW）； 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》p157表8-7，查得 故： 2.5.2選擇窄V帶帶型 根據(jù)、，由圖8-8確定選用SPZ型窄V帶型。 2.5.3 確定帶輪基準(zhǔn)直徑 由表8-4和表8-8取主動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑 根據(jù)式： 根據(jù)表8-8，取 按式 驗(yàn)算帶的速度： 故帶的速度合適。,,,,,,,,,,33,2.5主軸箱傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì),2.5.4確定窄V帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度和傳動(dòng)中心距 初步確定中心距 計(jì)算帶所需的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 由表8-3選帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度Ld=800(mm) 計(jì)算實(shí)際中心距a 2.5.5帶輪上的包角 所以：主動(dòng)輪上的包角合適。,,,,,=300+(800－844)/2 =256(mm),,,,34,2.5主軸箱傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì),2.5.6計(jì)算窄V帶的根數(shù)Z 由式： 其中 Ka ----包角系數(shù)； KL----長(zhǎng)度系數(shù)； P0----單根V帶的基本額定功率； ⊿P0----單根V帶的基本額定功率的增量。 查表8-6C和表8-6d得： P0=1.41(kW) ⊿P0=0.02(kW) =2.94 取Z=3根,,查表8-9得Kα=0.995，查表8-10得KL=0.86,,35,2.5主軸箱傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì),2.5.7計(jì)算預(yù)緊力F0 由表8-5，得q=0.07kg/m 2.5.8計(jì)算作用在軸上的壓軸力Q,,,,,36,2.5主軸箱傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì),2.5.9帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 帶輪的材料選用牌號(hào)為HT200的鑄鐵。 ∵D≤300(mm) ∴帶輪采用整體式結(jié)構(gòu) 帶輪輪寬 其中f----稱面至端面的距離，查表8-12，取f=8(mm) 帶輪外徑的確定 查表8-8得,,,,,,37,第三章 組合機(jī)床的總體設(shè)計(jì),3.1粗鏜活塞銷(xiāo)孔加工工序圖 3.2粗鏜活塞銷(xiāo)孔加工示意圖 3.3組合機(jī)床聯(lián)系尺寸圖的繪制,38,第三章 組合機(jī)床的總體設(shè)計(jì),3.1粗鏜活塞銷(xiāo)孔加工工序圖 被加工工序圖是根據(jù)選定的工藝方案，表示在一臺(tái)機(jī)床上活一條自動(dòng)線上完成的工藝內(nèi)容，加工部位的尺寸及精度、技術(shù)要求、加工用定位基準(zhǔn)、夾壓部分、一起被加工零件的材料、硬度和在本機(jī)床加工前毛坯情況圖紙。它是組合機(jī)床設(shè)計(jì)的主要依據(jù)，也是制造適用時(shí)調(diào)整機(jī)床，檢查精度的重要技術(shù)文件。 粗鏜活塞銷(xiāo)孔工序所保證的尺寸、形狀位置公差中，查《互換性與測(cè)量技術(shù)基礎(chǔ)》可知： 粗鏜所能夠達(dá)到的精度等級(jí)為IT10-12。 圓度和圓柱度不大于0.05mm,：公差等級(jí)為11-12級(jí)； 對(duì)稱度不大于0.02mm,公差等級(jí)為7-8級(jí)。 由于是粗鏜，尺寸和形位公差采用標(biāo)注形位公差和尺寸公差相互關(guān)系的基本公差原則“獨(dú)立原則”，即在圖樣上給出的尺寸公差和形位公差各自獨(dú)立，應(yīng)分別滿足要求的公差原則。 對(duì)于粗鏜，可以允許有退刀痕跡，退刀痕跡是由于在刀桿的自重下使刀具下垂一定量而在加工中產(chǎn)生的。,39,第三章 組合機(jī)床的總體設(shè)計(jì),3.2粗鏜活塞銷(xiāo)孔加工示意圖 加工示意圖是組合機(jī)床設(shè)計(jì)的重要圖紙之一，在機(jī)床的總體設(shè)計(jì)中占有重要地位。它是設(shè)計(jì)刀具、夾具、主軸箱以及選擇動(dòng)力部件的主要資料，同時(shí)也是調(diào)整機(jī)床和刀具的依據(jù)。 加工示意圖，要反映機(jī)床的加工過(guò)程和加工方法，并決定浮動(dòng)夾頭活接桿的尺寸，鏜桿長(zhǎng)度，刀具種類(lèi)和數(shù)量，刀具長(zhǎng)度及加工尺寸，主軸尺寸及伸出長(zhǎng)度，主軸、刀具、導(dǎo)向與工件間的聯(lián)系尺寸等。根據(jù)機(jī)床要求的生產(chǎn)率及刀具特點(diǎn)，合理選擇切削用量，并決定動(dòng)力頭的工作循環(huán)。,40,第三章 組合機(jī)床的總體設(shè)計(jì),3.3組合機(jī)床聯(lián)系尺寸圖的繪制 機(jī)床聯(lián)系尺寸圖是決定各部件的輪廓尺寸及相互間聯(lián)系關(guān)系的，是開(kāi)展各專用部件設(shè)計(jì)和確定機(jī)床最大占地面積的知道圖紙。 組合機(jī)床是由一些通用部件和專用部件組成的。為了使所設(shè)計(jì)的組合機(jī)床既能滿足預(yù)期的性能要求，又能夠做到配置勻稱合理，符合”多快好省”的精神，必須對(duì)所設(shè)計(jì)的組合機(jī)床各部件之間的關(guān)系進(jìn)行全面的分析研究。這是通過(guò)繪制機(jī)床聯(lián)系尺寸圖來(lái)達(dá)到的。 ①機(jī)床裝料高度的確定 根據(jù)我國(guó)具體情況，為了便于操作和省力，對(duì)于一般臥式組合機(jī)床、流水線和自動(dòng)線，裝料高度定為850mm. ②夾具輪廓尺寸的確定 夾具是用于定位和夾緊工件的，所以工作的輪廓尺寸和形狀是確定夾具輪廓尺寸的依據(jù)。由于本夾具沒(méi)有鏜套和鏜模架，所以?shī)A具底座的寬度A為工件的寬度加上補(bǔ)償鑄件的誤差15mm，得： 夾具底座的確定：為了便于布置定位元件，一般夾具底座的高度不小于240mm,取250mm。,,41,第三章 組合機(jī)床的總體設(shè)計(jì),3.3組合機(jī)床聯(lián)系尺寸圖的繪制 中間底座長(zhǎng)度尺寸 L1----加工完成后工件和主軸箱端面的距離； L2----主軸箱的厚度； L3----工件的厚度 l1----機(jī)床長(zhǎng)度方向上，主軸箱與動(dòng)力滑臺(tái)的重合長(zhǎng)度； l2----加工終了位置，滑臺(tái)前端面至滑座端面的距離； l3----滑座前端面至側(cè)底座前端面的距離。 當(dāng)算出值后，還必須檢查尺寸a是否合適。當(dāng)機(jī)床無(wú)冷卻液時(shí) 所以：a的尺寸大小符合要求。,,,,,,,,,,,,,,42,謝謝！,學(xué)校代碼：10410序 號(hào)：20050468本 科 畢 業(yè) 論 文題目： 粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì) 學(xué) 院： 工 學(xué) 院 姓 名： 周 益 學(xué) 號(hào)： 20050468 專 業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 年 級(jí)： 2005 級(jí) 指導(dǎo)教師： 肖 懷 國(guó) 二 OO 九年 五 月粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)i摘 要本文主要介紹解放牌汽車(chē)活塞銷(xiāo)孔的加工工藝，并設(shè)計(jì)粗鏜活塞銷(xiāo)孔的組合機(jī)床。這個(gè)課題是為了適合流水線生產(chǎn)，提高目前的生產(chǎn)效率、加工精度，從而降低加工成本而設(shè)計(jì)的。在設(shè)計(jì)過(guò)程中借鑒了國(guó)內(nèi)外一些現(xiàn)有的組合機(jī)床設(shè)計(jì)資料，還參考了一些與本課題相關(guān)的文獻(xiàn)資料。本組合機(jī)床具有提高生產(chǎn)效率，滿足工件的加工精度，減少了工人的勞動(dòng)強(qiáng)度的優(yōu)點(diǎn)，較好的實(shí)現(xiàn)了設(shè)計(jì)的要求。關(guān)鍵詞：組合機(jī)床、粗鏜、活塞銷(xiāo)孔.Abstract: This paper is central introduce the technology that process piston’s thole hole of JIE FANG automobile. And design the modular machine-tool。The project aims to cater to the assembly line and improve effectiveness and processing precision so as to reduce the cost. During the process of design, I drew lessons from international and national data, and referenced some literature material related to the topic.The advantages of this modular machine-tool are production efficiency, high precision of processing, reducing labor intensity of the workers. Key words: modular machine-tool、boring、piston’s thole hole.粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)ii目錄1 前言………………………………………………………………………………… 12 概述………………………………………………………………………………… 12.1 活塞概述………………………………………………………………………12.1.1 活塞的功用與結(jié)構(gòu)特點(diǎn)………………………………………………12.1.2 活塞材料、毛坯及熱處理……………………………………………32.1.3 活塞加工工藝過(guò)程分析………………………………………………32.2 組合機(jī)床概述…………………………………………………………………42.2.1 組合機(jī)床的定義和特點(diǎn)………………………………………………42.2.2 組合機(jī)床的配置形式和通用部件……………………………………52.2.3 組合機(jī)床的設(shè)計(jì)步驟…………………………………………………53 組合機(jī)床的初步設(shè)計(jì)………………………………………………………………53.1 組合機(jī)床工藝方案的制定……………………………………………………63.1.1 工藝基面的 分析………………………………………………………63.1.2 加工工藝的確定………………………………………………………63.2 組合機(jī)床結(jié)構(gòu)方案的分析和確定……………………………………………83.2.1 組合機(jī)床配置型式的選擇……………………………………………83.2.2 動(dòng)力頭工作循環(huán)及其行程的確定……………………………………83.2.3 液壓滑臺(tái)的選擇………………………………………………………103.2.4 動(dòng)力源…………………………………………………………………103.2.5 主軸箱…………………………………………………………………103.2.6 機(jī)床生產(chǎn)率的計(jì)算……………………………………………………113.3 剛性主軸箱的設(shè)計(jì)……………………………………………………………113.3.1 主軸參數(shù)的確定………………………………………………………113.3.2 主軸支承系統(tǒng)的設(shè)計(jì)…………………………………………………143.3.3 剛性鏜削主軸箱的設(shè)計(jì)………………………………………………173.4 組合機(jī)床液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)……………………………………………………173.4.1 確定對(duì)液壓系統(tǒng)的工作要求…………………………………………173.4.2 擬定液壓系統(tǒng)工作原理圖……………………………………………173.4.3 計(jì)算和選擇液壓元件…………………………………………………203.5 主軸箱傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)…………………………………………………………243.5.1 確定計(jì)算功率 Pca…………………………………………………… 243.5.2 選取窄 V 帶帶型：……………………………………………………243.5.3 確定帶輪基準(zhǔn)直徑………………………………………………… 243.5.4 確定窄 V 帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度和傳動(dòng)中心距………………………………253.5.5 帶輪上的包角 1?………………………………………………………253.5.6 計(jì)算窄 V 帶的根數(shù) Z………………………………………………… 25粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)iii3.5.7 計(jì)算預(yù)緊力 F0：………………………………………………………253.5.8 計(jì)算作用在軸上的壓軸力 Q…………………………………………263.5.9 帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)：………………………………………………………264 組合機(jī)床的總體設(shè)計(jì)………………………………………………………………264.1 活塞銷(xiāo)孔加工工序圖…………………………………………………………264.2 粗鏜活塞銷(xiāo)孔加工示意圖……………………………………………………274.3 機(jī)床聯(lián)系尺寸圖的繪制………………………………………………………27后記……………………………………………………………………………………28參考文獻(xiàn)………………………………………………………………………………29粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)11 前言畢業(yè)設(shè)計(jì)是高等院校工科類(lèi)學(xué)生畢業(yè)前進(jìn)行的全面綜合訓(xùn)練，是培養(yǎng)學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)培養(yǎng)綜合運(yùn)用所學(xué)基本理論，基本知識(shí)，基本方法和基本技能，分析問(wèn)題和解決問(wèn)題的能力，是學(xué)生在校獲得的最后訓(xùn)練機(jī)會(huì)，也是對(duì)學(xué)生在校期間所獲得知識(shí)的檢驗(yàn)。這次設(shè)計(jì)的題目是：粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)。并繪制出解放牌汽車(chē)用鋁活塞銷(xiāo)孔零件圖、被加工零件工序圖，加工示意圖、組合機(jī)床聯(lián)系尺寸圖，進(jìn)行組合機(jī)床的總體設(shè)計(jì)。在此次設(shè)計(jì)中，我明確設(shè)計(jì)目的，并決定好好把握和利用這踏上工作崗位前的最后一次“演習(xí)”機(jī)會(huì)，仔細(xì)查閱資料，精心設(shè)計(jì)，努力工作，終于完成了這次設(shè)計(jì)任務(wù)，但由于水平和時(shí)間有限，本設(shè)計(jì)只實(shí)現(xiàn)了組合機(jī)床的總體設(shè)計(jì)，并且設(shè)計(jì)中錯(cuò)誤難免，希望老師們批評(píng)指正，從而能得到不斷的進(jìn)步。2 概述2.1 活塞概述2.1.1 活塞的功用與結(jié)構(gòu)特點(diǎn)往復(fù)式發(fā)動(dòng)機(jī)與壓縮機(jī)的活塞，是將直線運(yùn)動(dòng)變成旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)或者將旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)變成直線運(yùn)動(dòng)的零件之一?；钊Y(jié)構(gòu)如 2-1 圖所示，平面 4 稱為活塞頂面，它承受氣體壓力，并受到高溫氣體的直接作用?；钊斆?4 與環(huán)槽 5 稱為活塞頭部。四條圓環(huán)形的槽5，其中靠近頂面的三條環(huán)槽稱為氣環(huán)槽，在氣環(huán)槽中放置有彈性的活塞環(huán)，用以密封活塞頂面上部燃燒室里的高溫高壓氣體；離頂面最遠(yuǎn)的一天環(huán)槽稱為油環(huán)槽，在油環(huán)槽哦中放置油杯（或稱刮油環(huán)） ，把飛濺到汽缸套內(nèi)壁上多余的潤(rùn)滑油刮去，使油從油環(huán)槽的回油小孔 3 中流回曲軸箱?；钊虏繜o(wú)環(huán)槽部分 1為活塞裙部，活塞裙部在活塞工作過(guò)程中起導(dǎo)向作用。活塞中間的貫穿通孔 7稱為活塞銷(xiāo)孔，活塞銷(xiāo)孔的兩端有鎖環(huán)槽 6，安裝擋圈限制活塞銷(xiāo)的軸向竄動(dòng)。8 是短圓柱面與圓錐面的組合部分，稱為活塞止口，是為加工活塞而設(shè)置的輔助精基準(zhǔn)面，在活塞工作過(guò)程當(dāng)中不起作用。粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)21- 活塞裙部 2-活塞頭部 3-回油小孔 4-活塞頂面5-環(huán)槽 6-鎖環(huán)槽 7-活塞銷(xiāo)孔 8-活塞止口圖2-1 活塞簡(jiǎn)圖活塞在汽缸里承受高溫、高壓氣體的壓力，并將壓力經(jīng)連桿傳給曲軸，驅(qū)動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)，或?qū)⑶S的旋轉(zhuǎn)壓力經(jīng)連桿、活塞而壓縮氣體，即空氣壓縮機(jī)。活塞結(jié)構(gòu)如圖。因工作過(guò)程中受力與受熱的影響，活塞裙部將產(chǎn)生如圖所示的變形。由于金屬分布在活塞銷(xiāo)軸方向的剛度小于垂直該方向的剛度，因此在頂面氣體壓力的作用下，沿活塞銷(xiāo)軸向變形量大；同時(shí)頂面受高溫影響產(chǎn)生熱膨脹，而圓周方向金屬分布不均，銷(xiāo)孔軸線方向金屬多，熱膨脹量大，也形成銷(xiāo)孔軸線方向的膨脹量大于其垂直方向，如 2-2 圖所示。若裙部原來(lái)呈圓形，則受力，受熱后的變形結(jié)果使裙部變成橢圓形，兩項(xiàng)疊加總是使銷(xiāo)軸方向?yàn)闄E圓長(zhǎng)軸，垂直銷(xiāo)軸方向?yàn)闄E圓短軸，這樣活塞與汽缸套的間隙，在長(zhǎng)軸方向減少甚至消失，容易發(fā)生強(qiáng)烈摩擦甚至“咬死” 。為了補(bǔ)償上述變形，應(yīng)將活塞裙部設(shè)計(jì)制造成橢圓形，橢圓的長(zhǎng)軸在垂直于活塞銷(xiāo)軸的方向，并在活塞裙部銷(xiāo)軸附近鑄造出兩塊凹坑，增加裙部與汽缸套內(nèi)壁的間隙。此外，頂面熱量由上向下傳遞，溫度場(chǎng)上面高下面的，熱膨脹不均，因此活塞因制成錐形，頭部小，裙部大；裙部也帶有錐度，大端在下方。(a)受力變形圖 (b)受熱變形圖圖 2-2 活塞變形示意圖1245673粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)3為了進(jìn)一步減少熱傳導(dǎo)，有的活塞還銑有橫槽和縱向斜槽，以使熱變形在開(kāi)槽處不能連續(xù)而減少熱變形量。但銑槽增加了工序，且降低了活塞的剛性和強(qiáng)度，現(xiàn)在這種活塞的應(yīng)用正在逐步減少，而采用改進(jìn)活塞材料，改進(jìn)活塞裙部橢圓形狀的方法，以補(bǔ)償熱變形誤差。2.1.2 活塞材料、毛坯及熱處理汽油發(fā)動(dòng)機(jī)及高速柴油機(jī)，應(yīng)減少往復(fù)運(yùn)動(dòng)的慣性力，均采用輕質(zhì)材料，如鋁合金。采用鋁合金的優(yōu)點(diǎn)：導(dǎo)熱性好，質(zhì)量輕，慣性力小，可提高轉(zhuǎn)速，加工工工藝性好。鋁合金切削性能好，毛坯鑄造可采用金屬型壓鑄，毛坯精度高，活塞銷(xiāo)孔也能夠鑄造出來(lái)，因此減少了機(jī)械加工量。總的來(lái)說(shuō)，鋁合金的優(yōu)點(diǎn)很多，所以高速內(nèi)燃機(jī)中均采用鋁合金做活塞材料。毛坯在機(jī)械加工前要切去澆冒口，并進(jìn)行時(shí)效處理，消除鑄造時(shí)的殘余應(yīng)力。時(shí)效處理將活塞加熱至 180-200°C,保溫 6-8h 后自然冷卻?；钊?jīng)時(shí)效處理后，強(qiáng)度和硬度還能夠提高。2.1.3 活塞加工工藝過(guò)程分析零件名稱：解放牌汽車(chē)活塞材料：鋁硅合金 ZL108年產(chǎn)量：25—30 萬(wàn)件活塞外形和內(nèi)腔形狀復(fù)雜，裙部為帶有錐度的橢圓，外部有直斜槽和橫槽，主要表面尺寸精度和活塞銷(xiāo)孔的位置精度要求很高。活塞壁薄，剛性差，在外力作用下很容易變形，受切削熱的影響，加工過(guò)程熱變形也大?；钊a(chǎn)屬于大批大量生產(chǎn)，工藝上必須采取一些專用工藝裝備。定位基準(zhǔn)的選擇：活塞是薄壁零件，容易產(chǎn)生變形，且加工工藝路線又長(zhǎng)，若沒(méi)有一個(gè)統(tǒng)一的定位基準(zhǔn)，很難達(dá)到所要求的位置精度。目前大多數(shù)生產(chǎn)廠均采用止口和端面做輔助精基準(zhǔn)面，只有在精車(chē)外圓和精磨外圓時(shí)，才用止口處直面及頂面上的工藝搭子中心孔組合定位。止口和端面定位的特點(diǎn)是：可加工部位多，如裙部、頭部、頂面、銷(xiāo)孔、橫直槽等只要表面，一次裝夾情況下，可完成車(chē)削外圓、頂面、環(huán)槽等加工。活塞加工多采用專用機(jī)床，統(tǒng)一采用同一基準(zhǔn)，既能夠提高生產(chǎn)率，有能夠保證表面位置精度?；钊N(xiāo)孔的加工：活塞銷(xiāo)孔的技術(shù)要求很高，工藝上需安排粗加工、加工及光整加工,銷(xiāo)孔加工是活塞加工的主要工序。鋁合金活塞毛坯銷(xiāo)孔預(yù)先鑄造出來(lái)，因孔帶有錐度（拔模斜度） ，直接用來(lái)定位與夾緊很不方便，經(jīng)過(guò)粗鏜銷(xiāo)孔后，銷(xiāo)孔便可用作有關(guān)工序的定位與夾緊表面。銷(xiāo)孔的精加工通常放在金剛鏜床上進(jìn)行，金剛鏜床精度高、轉(zhuǎn)速快、切削用量小。為了保證活塞銷(xiāo)孔的尺寸、形狀和位置精度，金剛鏜床主軸回轉(zhuǎn)中心相對(duì)工件定位表面有較高的位置精度，粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)4因而可保證加工質(zhì)量。2.2 組合機(jī)床概述2.2.1 組合機(jī)床的定義和特點(diǎn)組合機(jī)床是用已經(jīng)系列化、標(biāo)準(zhǔn)化的通用部件和少量專用部件組成的多軸、多刀、多工序、多面或多工位同時(shí)加工的高效率專用機(jī)床。圖 2-3 組合機(jī)床實(shí)例組合機(jī)床的生產(chǎn)率比通用機(jī)床高幾倍至幾十倍。其特點(diǎn)如下：（1）主要用粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)5于加工箱體類(lèi)零件和雜件的平面和孔。 （2）生產(chǎn)率高。 （3）加工精度穩(wěn)定：因工序固定，可選用成熟的通用部件、精密夾具和自動(dòng)工作循環(huán)來(lái)保證加工精度的一致性。 （4）研制周期短，便于設(shè)計(jì)、制造和適用維護(hù)，成本低。 （5）自動(dòng)化程度高，勞動(dòng)強(qiáng)度低。 （6）配置靈活。2.2.2 組合機(jī)床的配置形式和通用部件組合機(jī)床分為大型組合機(jī)床和小型組合機(jī)床，前者的應(yīng)用范圍最廣。大型組合機(jī)床的配置形式可分為單工位組合機(jī)床和多工位組合機(jī)床兩大類(lèi)。單工位組合機(jī)床加工時(shí)，工件裝夾在機(jī)床的固定夾具中不動(dòng)，由動(dòng)力部件移動(dòng)來(lái)完成各種加工，這類(lèi)機(jī)床能夠保證比較高的位置精度。通用部件是由系列化、標(biāo)準(zhǔn)化、通用化原則設(shè)計(jì)制造的具有特定功能的組合機(jī)床基礎(chǔ)部件。它通常分為五大類(lèi)：動(dòng)力部件、支承部件、輸送部件、控制部件、輔助部件。2.2.3 組合機(jī)床的設(shè)計(jì)步驟（1）制定工藝方案 要深入現(xiàn)場(chǎng)，了解被加工零件的加工特點(diǎn)、精度和技術(shù)要求、定位夾壓情況以及生產(chǎn)率的要求。確定在組合機(jī)床上完成的工藝內(nèi)容和加工方法。（2）機(jī)床結(jié)構(gòu)方案的分析和確定 根據(jù)工藝方案確定機(jī)床的型式和總體布局。在選擇機(jī)床配置型式時(shí)，既要考慮實(shí)現(xiàn)工藝方案，保證加工精度、技術(shù)要求及生產(chǎn)效率；又要考慮機(jī)床操作、維護(hù)、修理是否方便。（3）組合機(jī)床總體設(shè)計(jì) 這里要確定機(jī)床各部件間的相互關(guān)系，選擇通用部件和刀具的導(dǎo)向，計(jì)算切削用量及機(jī)床生產(chǎn)率。繪制機(jī)床的總聯(lián)系尺寸及加工示意圖等。（4）組合機(jī)床的部件設(shè)計(jì)和施工設(shè)計(jì) 制定組合機(jī)床流水線的方案時(shí)，與一般單個(gè)的組合機(jī)床有所不同。在流水線上由于工序的組合不同，機(jī)床的型式和數(shù)量都會(huì)有較大的變化。因此，這時(shí)應(yīng)該按流水線進(jìn)行全面考慮，而不是將某一臺(tái)或幾臺(tái)機(jī)床分裂開(kāi)來(lái)設(shè)計(jì)。3 組合機(jī)床的初步設(shè)計(jì)組合機(jī)床的設(shè)計(jì)，目前基本上有兩種做法：其一，根據(jù)具體加工對(duì)象的具體情況進(jìn)行專門(mén)設(shè)計(jì)，這是當(dāng)前最普遍的做法；其二，隨著組合機(jī)床在我國(guó)機(jī)械行業(yè)的廣泛應(yīng)用，大量工廠總結(jié)自己生產(chǎn)和使用組合機(jī)床的經(jīng)驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)組合機(jī)床不僅在其組成部件方面有共性，可以設(shè)計(jì)成通用部件，而且一些行業(yè)或完成一定工藝范圍的組合機(jī)床是極其相似的，有可能設(shè)計(jì)成為通用的組合機(jī)床，這種機(jī)床稱為“專能組合機(jī)床” 。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)采用第一種設(shè)計(jì)方法，即進(jìn)行組合機(jī)床的專門(mén)設(shè)計(jì)。粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)63.1 組合機(jī)床工藝方案的制定制定組合機(jī)床工藝方案是設(shè)計(jì)組合機(jī)床最重要的步驟之一。工藝方案制定的正確與否，將決定機(jī)床能否達(dá)到“重量輕、體積小，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、使用方便、效率高、質(zhì)量好”的要求。3.1.1 工藝基面的分析根據(jù)本設(shè)計(jì)的要求，設(shè)計(jì)出粗鏜解放牌汽車(chē)的活塞的銷(xiāo)孔，由前面對(duì)零件加工工藝過(guò)程的分析可知：活塞銷(xiāo)孔要求有比較高的尺寸和位置精度，采用的是止口和端面組合定位，消去 5 個(gè)自由度，剩下的轉(zhuǎn)動(dòng)自由度用一根裝在機(jī)床尾座套筒中的銷(xiāo)邊銷(xiāo)插入銷(xiāo)孔中來(lái)定位，從而保證鏜孔的加工余量均勻。當(dāng)用壓緊機(jī)構(gòu)將活塞壓緊后，再將銷(xiāo)邊銷(xiāo)從銷(xiāo)孔中退出，即可進(jìn)行加工。3.1.2 加工工藝的確定當(dāng)被加工孔直徑在 Φ40mm 以上的孔，組合機(jī)床上多采用鏜削的方法。但當(dāng)被加工的孔較短，直徑雖然在 Φ40mm 以下時(shí)，亦可以用鏜削的方法加工。在組合機(jī)床上對(duì)有色金屬進(jìn)行鏜孔加工時(shí)，精度公差等級(jí)可以達(dá) IT11—13，表面粗糙度 可達(dá) 25--50μm。Ra對(duì)于粗鏜孔的切削用量參考下表 3-1：表 3-1 鏜削用量參考表鑄鐵 鋼 鋁及合金工序 刀具材料 ｖ（m/min）S 轉(zhuǎn)（mm/r）ｖ（m/min）S 轉(zhuǎn)（mm/r）ｖ（m/min）S 轉(zhuǎn)（mm/r）高速鋼 20-25 0.25-0.8 15-30 0.15-0.4 100-500 0.5-1.5粗鏜硬質(zhì)合金 35-50 0.4-1.5 50-70 0.35-0.7 -- --高速鋼 20-35 0.1-0.3 15-50 0.1-0.3 100-200 0.2-0.5半精鏜 硬質(zhì)合金 50-70 0.15-0.45 95-135 0.15-0.45 -- --高速鋼 -- -- -- -- -- --精鏜硬質(zhì)合金 70-90 0.15-0.15 100-150 0.12-0.15 150-400 0.06-0.1根據(jù)此表確定切削用量及選擇刀具：粗鏜鏜刀選擇高速鋼，切削速度取V=120m/min,每轉(zhuǎn)進(jìn)給量取 S 轉(zhuǎn) =0.7mm/r。 由公式： 得：10/nvD??2714.(/min)r??由公式： 得：Vf( ).74.0式中： ---進(jìn)給速度。f粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)7采用的鏜刀的幾何參數(shù)為：主偏角 =45°，前角 o=20°, 刃傾角 s=0°.刀尖圓弧半徑Kr??r =2.0 .初定鏜孔加工余量為 。?m1.5apm?根據(jù)《機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)》計(jì)算切削力、切削功率。(1)切削力： XyFZFZp9.81CafKZ???10.750FZ4.2其中 MFZsFZK ?????查 《 機(jī) 械 制 造 技 術(shù) 基 礎(chǔ) 》 p48 表 2-3， 得 KMFC=1查 表 2-4 得 01.?KFZ1.0?sFZ???∴ FZM0sFZ??????= ...=1∴ XFZypFZ9.8CafKZ?= 0.7504.12??= 1..= ??50N（ 2） 切 削 功 率 ： 3PcFV/61Z??=4.2= ??0895kW（ 3） 切 削 扭 矩 ：4.135608.4()ZMFRNm???A扭鏜桿尺寸的確定：鏜桿直徑和長(zhǎng)度對(duì)剛性影響較大，直徑受到孔徑的限制，但應(yīng)盡量大些，一般按下?。?，粗鏜用小值，精鏜用大值。(0.6~8)dD?,為了增加主軸系統(tǒng)的剛性，取鏜桿直徑為 18mm。0.6271.d??鏜孔直徑 D，鏜桿直徑 d，鏜刀截面 B?之間的關(guān)系為：(.5)?依據(jù)已知的 D 和 d 計(jì)算 B,并且系數(shù)取小值。得：.27184B?粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)8?。?8B??3.2 組合機(jī)床結(jié)構(gòu)方案的分析和確定3.2.1 組合機(jī)床配置型式的選擇在制定了組合機(jī)床的加工工藝方案后，就要對(duì)組合機(jī)床的配置型式進(jìn)行選擇。根據(jù)設(shè)計(jì)題目的要求和加工工序的需要決定采用以下的組合機(jī)床配置型式：臥式單工位組合機(jī)床，如圖 3-1 所示。在這種機(jī)床上進(jìn)行加工時(shí)，工件裝夾在機(jī)床的固定夾具中不動(dòng)，由動(dòng)力部件移動(dòng)來(lái)完成各種加工，因此能夠保證較高的位置精度，適用于大中型箱體類(lèi)零件的加工。圖 3-1 臥式單工位組合機(jī)床示意圖現(xiàn)在分析固定式夾具臥式單工位組合機(jī)床的加工精度：這類(lèi)機(jī)床所能達(dá)到的加工精度最高，對(duì)于精加工機(jī)床的夾具，其公差一般去被加工零件的 1/3,但對(duì)于粗加工機(jī)床，由于其他因素影響，精度要求也不能很低，這種機(jī)床用于鏜孔加工所能達(dá)到的精度如下：位置精度：采用固定精密導(dǎo)向一般能夠達(dá) ，孔間距離和孔的軸線與0.2m?基面的位置精度可達(dá) 。0.25~.?不同軸度及軸線間不平行度：若由一面鏜孔，鏜桿采用前后導(dǎo)向或多層精密導(dǎo)向，不同軸度可達(dá) 。若由兩面鏜孔而且是單軸，便于調(diào)整.1.3主軸位置精度時(shí)，不同軸度也可達(dá) 。但從兩面多軸加工時(shí)，孔05.的不同軸度一般為 。鏜孔軸線間的不平行度，可保持在軸線間距離公差0.5m數(shù)值范圍之內(nèi)，在調(diào)整精確時(shí)，也可達(dá) 。.2~.0/810當(dāng)然，隨著生產(chǎn)技術(shù)的不斷提高、材料技術(shù)的不斷發(fā)展和加工工藝的不斷改進(jìn)，機(jī)床所能夠達(dá)到的精度會(huì)越來(lái)越高。3.2.2 動(dòng)力頭工作循環(huán)及其行程的確定粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)9動(dòng)力頭循環(huán)一般包括快速引進(jìn)、工作進(jìn)給和快速退回等動(dòng)作，需要根據(jù)加工工藝具體需要來(lái)確定。根據(jù)被加工活塞銷(xiāo)孔的加工工藝可知，動(dòng)力頭的循環(huán)動(dòng)作為：快速進(jìn)給→工作進(jìn)給→快速退回。(1)工作進(jìn)給長(zhǎng)度的確定（如圖 3-2 所示） 圖 3-2 加工長(zhǎng)度的確定工作進(jìn)給長(zhǎng)度=切入長(zhǎng)度+加工孔長(zhǎng)度+切出長(zhǎng)度。切入長(zhǎng)度應(yīng)根據(jù)工件斷面的誤差情況而定，一般為： 5~10m切出長(zhǎng)度參考下表：表 3-2 切出長(zhǎng)度的確定工藝方法 鉆孔 擴(kuò)孔 鉸孔 鏜孔切出長(zhǎng)度（mm）1/3(~8)d?105~150注：1、 為鉆頭直徑 ；d()m2、表中數(shù)值在刀具出口平面為已加工時(shí)取最小值，反之取最大值。根據(jù)要求，?。呵腥腴L(zhǎng)度=7mm,加工孔長(zhǎng)度=102mm,切出長(zhǎng)度=8mm. 所以：工作進(jìn)給長(zhǎng)度= 710287m??(2)快速引進(jìn)長(zhǎng)度的確定 初定快速引進(jìn)長(zhǎng)度=283mm(3)快速后退長(zhǎng)度的確定 作作作粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)10快速后退長(zhǎng)度=工作進(jìn)給長(zhǎng)度+快速引進(jìn)長(zhǎng)度，所以：快速后退長(zhǎng)度= 1728340m??3.2.3 液壓滑臺(tái)的選擇根據(jù)動(dòng)力頭工作行程選擇液壓滑臺(tái)型號(hào)為：1HY20A.滑臺(tái)與滑座配置為雙矩形導(dǎo)軌。1HY20A 滑臺(tái)的技術(shù)性能如下表 3-3：表 3-3 1HY20A 液壓滑臺(tái)技術(shù)性能表臺(tái)面寬（mm）行程（mm）進(jìn)給力（N）油缸內(nèi)徑/活塞直徑(mm/mm)油泵流量（L/min）快進(jìn)流量（L/min）最小進(jìn)給量（mm/min）工進(jìn)速度（mm/min）200 400 6300 50/35 12 12 40 40-10003.2.4 動(dòng)力源動(dòng)力源是為主軸箱的刀具提供切削主運(yùn)動(dòng)的驅(qū)動(dòng)裝置，它與主軸配套使用。對(duì)鋁及其合金等輕金屬進(jìn)行粗鏜削時(shí)，根據(jù)《組合機(jī)床設(shè)計(jì)》對(duì)傳動(dòng)裝置的選擇，采用皮帶輪傳動(dòng)裝置，所以采用用皮帶輪傳動(dòng)裝置的型號(hào)為：。4XTF?3.2.5 主軸箱根據(jù)被加工活塞銷(xiāo)孔的特點(diǎn)，本設(shè)計(jì)中主軸與鏜模的設(shè)計(jì)借鑒在金剛鏜床(如圖 3-3 所示 )上鏜削活塞銷(xiāo)孔的實(shí)例（東北重型機(jī)械學(xué)院《機(jī)床夾具設(shè)計(jì)手冊(cè)》）：組合機(jī)床主軸采用剛性主軸，主軸與鏜桿的連接也不采用浮動(dòng)接頭。643P?孔的位置精度主要是由鏜頭主軸與夾具之間正確位置保證，夾具沒(méi)有鏜套。主軸箱安裝在滑臺(tái)上，鏜刀桿安裝鏜刀進(jìn)行鏜削。所以主軸箱采用專用剛性鏜削主軸箱及皮帶輪傳動(dòng)裝置。粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)11圖 3-3 金剛鏜床結(jié)構(gòu)示意圖3.2.6 機(jī)床生產(chǎn)率的計(jì)算機(jī)床理想生產(chǎn)率是指機(jī)床百分之百負(fù)荷情況下每小時(shí)的生產(chǎn)能力。計(jì)算公式為： 60/QT?單（ 件 /小 時(shí) ） Tt??單 機(jī) 輔 （ 分 ）式中： ----單件工時(shí)單和 按下列公式計(jì)算：t機(jī) 輔12//ItLSt?分 分機(jī) ()/tLvt???移 移 裝 卸 裝 卸輔 快 快 進(jìn) 快 退 快必須指出，由于組合機(jī)床工作過(guò)程中偶然事故以及操作人員的自然需要等所需時(shí)間，機(jī)床實(shí)際可能生產(chǎn)率 要低于機(jī)床理想生產(chǎn)率 。也就是：1QQ或?負(fù) 1/負(fù)式中： ---機(jī)床負(fù)荷率；?負(fù)---組合機(jī)床實(shí)際可能生產(chǎn)率，亦可視為要求的機(jī)床生產(chǎn)率。當(dāng)1Q全年工時(shí)為 4600 小時(shí)（按兩班制 15 小時(shí)） ，則：/460Q?年 產(chǎn) 量 （ 件 小 時(shí) ）根據(jù)本道工序制定的加工工藝計(jì)算粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床的生產(chǎn)率：?jiǎn)渭r(shí)： (0.32.40.17.503.2)/0.612T?????單機(jī)床的理想生產(chǎn)率：6/.298(Q?件 /小 時(shí) ）組合機(jī)床實(shí)際生產(chǎn)率：130/465(?件 /小 時(shí) ）機(jī)床負(fù)荷率：1//981%???負(fù)3.3 剛性主軸箱的設(shè)計(jì)在剛性鏜削主軸箱中，刀具不需要借助于導(dǎo)向進(jìn)行加工，主軸和刀桿是采用剛性連接，這就要求主軸有較高的剛度，加工質(zhì)量在很大程度上取決于主軸系統(tǒng)本身的剛度。如果主軸的剛性不足，在加工過(guò)程中往往會(huì)產(chǎn)生振動(dòng)（崩刀） ，使被加工的零件難以達(dá)到要求的精度和光潔度，甚至損壞刀具。粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)123.3.1 主軸參數(shù)的確定根據(jù)上述，在設(shè)計(jì)剛性鏜削主軸箱時(shí)，盡管要求考慮的因素很多，但最主要的是主軸系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，以確保主軸系統(tǒng)的精度和足夠的強(qiáng)度。主軸的主要參數(shù)有：(如圖 3-4 所示)----主軸平均外徑；D----主軸支承距；L----主軸的懸伸長(zhǎng)；a----空心主軸的內(nèi)孔直徑；d---主軸的懸伸比；/---主軸的直徑比。 圖 3-4 主軸參數(shù)示意圖D(1)主軸懸伸長(zhǎng) 從提高主軸的剛性出發(fā)，希望主軸的前支承盡量靠近a刀具，但是在組合機(jī)床中的剛性主軸設(shè)計(jì)中， 是由被加工零件決定的a根據(jù)本道工序，活塞銷(xiāo)孔加工長(zhǎng)度為 ，切出長(zhǎng)度為 ，為使主軸102m8m懸伸量盡量短，選取當(dāng)?shù)毒咦咄赀M(jìn)給長(zhǎng)度后工件和主軸的距離為 ，主軸30的外伸長(zhǎng)度為 ，主軸箱端部到前支撐的距離為 。20m5所以： 。1832058a???（2）支承距和主軸的懸伸比 這個(gè)數(shù)值直接影響主軸的剛度，下面/La討論如何正確的確定 的值./依據(jù)《材料力學(xué)》 ，把主軸視為彈性支承的梁，其在切削力的作用下的變形，分為兩部分：主軸本身的變形和支承系統(tǒng)的變形，研究前者時(shí)，把主軸的支承視為剛性的，把軸視為彈性（即剛性支承彈性梁）,如圖 3-5（a） ；研究后者時(shí)，把主軸視為剛性的，而把支承視為彈性（即彈性支承剛性梁）,如圖 3-5（b） 。合成后如圖 3-5（c） 。LadDa)bc)LaX121(X1+2)/P/202345678910L/a678903m/N作/P粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)13圖 3-5 彈性支撐梁的彎曲 圖 3-6 彈性支撐梁的撓度與支承間距的關(guān)系主軸系統(tǒng)的撓度與軸的懸伸比 有一定關(guān)系，3-5 圖是當(dāng)主軸支承系統(tǒng)/La前支承剛度為后支承剛 2 倍時(shí)，主軸系統(tǒng)變形的撓度與 的關(guān)系，由 3-6 圖/La可知：由軸本身變形引起的撓度 隨懸伸比 增加而增加，而由支承變形引1x/起的撓度 隨 的增加而減小。從圖中還可以看到，懸伸比 為某一定值2x/La /時(shí)，總撓度 最小，也即：在 一定的情況下，支承間距為某一定值時(shí)，1()?a總撓度最小，在設(shè)計(jì)時(shí) 最好選在最小值附近。在組合機(jī)床剛性主軸時(shí)，通常推薦的主軸懸伸比為 .對(duì)于一般/15~2La?粗加工的機(jī)床可以取下限值。在本次設(shè)計(jì)中，?。?1.5La?而由：a= 得： 取 。185m27m280?（3）主軸的平均直徑 主軸直徑 是決定主軸剛度的重要因素，在DD目前的組合機(jī)床設(shè)計(jì)時(shí)，尚無(wú)一成熟的方法。而采用經(jīng)驗(yàn)公式：4BM?扭 4.3()扭----主軸傳遞的扭矩。M扭0.73----按主軸在一米長(zhǎng)度上允許的最大扭轉(zhuǎn)角 時(shí)由下表確定1/4???的：表 3-4 系數(shù) B 的確定[](/)m??1/41/2B7.36.5.2由前面所求得的 求得：608MNm?A扭4..D??主軸的平均外徑 確定以后，就可以大致確定軸承配合處的軸徑。通常主軸前徑 較平均直徑 大 ,主軸后徑 大約減小 。11~5%2D10~5%得： 取：.6470.?17?。?9m?258m?（4）主軸內(nèi)孔直徑 在剛性主軸設(shè)計(jì)中，主軸常采用空心的， 應(yīng)d d該選擇得當(dāng)，以起到節(jié)省材料而又不影響剛性。通常推薦的主軸比：/0.5D?由于 數(shù)值不大，所以取比值為 0.4，即：64?取：..642.dm??26dm?前面求主軸平均直徑的公式很粗略的，需對(duì)其進(jìn)行核算。核算公式按下式粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)14進(jìn)行：43530()/(/)bRDdLKgm???式中： ----主軸平均外徑 ；Dc----空心主軸內(nèi)孔直徑 ；d----主軸支承間距 。L()剛度系數(shù) 的數(shù)值，通常取 ，近幾年組合機(jī)床的使用bR25~0)/bRg??經(jīng)驗(yàn)表明，只要保證： 的關(guān)系，就可獲得較高主軸剛度。本設(shè)計(jì)所/47取數(shù)值 >4,主軸能夠有比較高的剛度。/280/6.3D?（5）主軸剛度的驗(yàn)算一般來(lái)說(shuō)，剛性主軸，只要其剛度能滿足要求，強(qiáng)度大多數(shù)都是足夠的。所以不必做強(qiáng)度驗(yàn)算，只驗(yàn)算其剛度就可以。主軸的剛度驗(yàn)算，主要是驗(yàn)算主軸在受力時(shí)的彎曲變形，即主軸前段的撓度 和前支承處的傾角 。x?根據(jù)《材料力學(xué)》計(jì)算彎曲變形和的公式：22[()0.5()/]/3()PaLQCaLMEJm????2/](rd?式中： ----主軸材料的彈性模量，鋼的為 ；E 422.01/)Kg??----前支承處的截面慣性矩，對(duì)于空心軸 ；J (JRr??4(m----主軸的半徑， ;R/2RD?----空心軸內(nèi)孔半徑， ；rrd----軸支承的反力矩 ；M()KgmA----切削力 ；P()----傳動(dòng)力 。Q通常取 = 。(0~.35pa驗(yàn)算剛度時(shí)，采取下列許用值：.2()xLm?最 大1rd?最 大根據(jù)所選擇的參數(shù)進(jìn)行計(jì)算： 2 44[46185(0).354618205]/[3210(62)/]x ?????????0.7) 44[2.]/[()/]?63.1()rad???粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)15所以：0.2xL?0.1??經(jīng)上述驗(yàn)算，所設(shè)計(jì)的主軸參數(shù)是合理的，能滿足本道工序所需要的剛性。3.3.2 主軸支承系統(tǒng)的設(shè)計(jì)影響剛性主軸工作性能的因素很多，除與主軸本身剛度有關(guān)外，與主軸支承系統(tǒng)的剛性有很大關(guān)系。(1)主軸常用的軸承類(lèi)型在剛性主軸設(shè)計(jì)中對(duì)滑動(dòng)軸承和滾動(dòng)軸承都有采用，但因?yàn)闈L動(dòng)軸承具有尺寸小、轉(zhuǎn)速高、壽命長(zhǎng)、裝配簡(jiǎn)單、密封和潤(rùn)滑較簡(jiǎn)單、而且可以直接從樣本中選取的優(yōu)點(diǎn)，在大多數(shù)情況下采用滾動(dòng)軸承，本設(shè)計(jì)中的剛性主軸支持系統(tǒng)也采用滾動(dòng)軸承。在剛性主軸的設(shè)計(jì)中，常用的滾動(dòng)軸承有以下幾種：?jiǎn)瘟邢蛐那蜉S承、單列向心推力球軸承、單列圓錐滾子軸承、雙列向心短圓柱滾子軸承 NN3000K 型(舊編號(hào) 3182100)、單向推力球軸承（用于承受軸向載荷） 、單列向心短圓柱滾子軸承。(2)軸承的剛度分析和選擇根據(jù)《滾動(dòng)軸承應(yīng)用》資料推薦，軸承的剛性與滾動(dòng)體數(shù)量和直徑，存在下述關(guān)系：2/3/1/3/112/()()jZd??式中： 與 ----軸承中滾動(dòng)體的數(shù)量；與 ----滾珠（滾柱）的直徑；1d2與 ----軸承的剛度。j軸承的徑向剛性，以 NN3000K 系列軸承為最高，因?yàn)?NN3000K 的滾柱數(shù)量最多，所以剛性高，承載能力大。目前較多的用于剛性主軸的前支承。單列向心球軸承一般只用于載荷較輕的情況，當(dāng)使用球軸承時(shí)，應(yīng)盡量采用 36000 型和 46000 型的單列向心推力球軸承。軸承的軸向剛性，以 8000 系列單向推力球軸承為最高。依據(jù)《組合機(jī)床設(shè)計(jì)》 “表 5-24 組合機(jī)床常用剛性主軸支承簡(jiǎn)圖”表，選擇下面的支承系統(tǒng)（圖 3-7）：粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)16圖 3-7 剛性主軸部件支承簡(jiǎn)圖前支承用 NN3000K 系列雙列向心短圓柱滾子軸承，后支承采用 30000 系列（舊編號(hào) 7000 型）圓錐滾子軸承，以承受徑向力。在前支承處裝置一個(gè) 50000系列（舊編號(hào) 8000 型）的單列推力球軸承，以承受單方向的軸向力。這些軸承的結(jié)構(gòu)圖如圖 3-8 所示。(a) 單列圓錐滾子軸承 (b)雙列圓柱滾子軸承(c)單列推力球軸承圖 3-8 各種滾動(dòng)軸承結(jié)構(gòu)圖這種結(jié)構(gòu)支承剛性較好，可以承受較大的軸向力。適用于粗鏜和半精鏜。(3)軸承精度等級(jí)的選擇粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)17軸承的精度等級(jí)對(duì)主軸的性能影響很大，特別是剛性主軸。選擇軸承精度等級(jí)，主要是依據(jù)主軸的工作條件和被加工零件的加工要求，即對(duì)主軸的徑向跳動(dòng)和軸向跳動(dòng)的要求來(lái)定。各種精度等級(jí)的機(jī)床，主軸軸承的精度可按參考表 3-5 選用。表 3-5 主軸軸承精度機(jī)床精度等級(jí) 前軸承 后軸承普通精度級(jí) P5 或 P4 P5 或 P4精密級(jí) P4 或 P2 P4高精度級(jí) P2 P2主軸軸承的精度，應(yīng)該采用 P2、P4、P5(舊標(biāo)準(zhǔn) B、C、D)三級(jí)，目前普通機(jī)床主軸軸承都有去 P4 級(jí)的趨勢(shì)，P6(舊 E)級(jí)軸承，在機(jī)床主軸上已經(jīng)很少采用。一般用于鏜孔的剛性主軸的前軸承采用 P4 級(jí)就滿足要求了，而與 P4 級(jí)的NN3000K 軸承相配合的推力軸承采用 P5 級(jí)。3.3.3 剛性鏜削主軸箱的設(shè)計(jì)剛性主軸箱是一種常見(jiàn)的專用主軸箱，其特點(diǎn)是：主軸有足夠的剛性，刀桿與主軸采用剛性連接，加工時(shí)不需要依靠導(dǎo)向套和鏜模；主軸的支承距比較大，所以此種主軸箱的厚度較標(biāo)準(zhǔn)主軸箱要厚；采用這種主軸箱時(shí)，因不用導(dǎo)向，因此可以使機(jī)床的縱向尺寸大為減少。(1)主軸箱箱體要想要按計(jì)算來(lái)設(shè)計(jì)主軸箱箱體，這幾乎是不可能的，應(yīng)充分參考調(diào)查的實(shí)例進(jìn)行設(shè)計(jì)，依然借鑒金剛鏜床的主軸箱。(2)主軸與刀桿的連接剛性鏜削主軸箱中主軸和刀桿的連接常見(jiàn)有以下兩種類(lèi)型：①、柱孔和斷面定位，用螺釘緊固，以斷面鍵傳遞扭矩。這種連接方式，裝拆比較方便，應(yīng)用較廣，但需要經(jīng)常注意定位面的維護(hù)，以保持良好的定位精度。②、和刀桿制成整體的。這種形式可以消除結(jié)合面處的變形，增強(qiáng)主軸剛性，但是加長(zhǎng)了主軸的長(zhǎng)度，對(duì)制造和維修都帶來(lái)了困難，所以這種形式目前很少使用。3.4 組合機(jī)床液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)3.4.1 確定對(duì)液壓系統(tǒng)的工作要求根據(jù)對(duì)活塞銷(xiāo)孔的加工要求，刀具旋轉(zhuǎn)由機(jī)械傳動(dòng)來(lái)實(shí)現(xiàn)，主軸頭沿導(dǎo)軌中心線方向的“快進(jìn)→工進(jìn)→快退→停止”工作循環(huán)采用液壓傳動(dòng)方式實(shí)現(xiàn)，故擬選定液壓缸作執(zhí)行機(jī)構(gòu)。粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)183.4.2 擬定液壓系統(tǒng)工作原理圖（ 1）確定供油方式：考慮到該機(jī)床在工作進(jìn)給時(shí)負(fù)載較大，速度較低。而在快進(jìn)，快退時(shí)負(fù)載較小，速度較高。從節(jié)省能量，減少發(fā)熱考慮，泵源系統(tǒng)宜選用變量泵供油?，F(xiàn)采用限壓式變量葉片泵。（2）調(diào)速方式的選擇：在中小型專用機(jī)床的液壓系統(tǒng)中，進(jìn)給速度的控制一般采用節(jié)流閥或調(diào)速閥。根據(jù)鏜削類(lèi)專用機(jī)床的特點(diǎn)，決定采用限壓式變量泵和調(diào)速閥組成的容積節(jié)流調(diào)速。這種調(diào)速回路具有效率高、發(fā)熱少和速度剛性好的特點(diǎn)。（3）快速運(yùn)動(dòng)回路的選擇：采用限壓式變量泵和差動(dòng)連接兩個(gè)措施來(lái)實(shí)現(xiàn)快進(jìn)，這樣既能得到較高的快進(jìn)速度，又不致使系統(tǒng)效率過(guò)低。泵的流量自動(dòng)變化，即在快速行程是流量最大，工進(jìn)時(shí)只輸出與液壓缸需要相適應(yīng)的流量，死擋鐵停留時(shí)只輸出補(bǔ)償系統(tǒng)泄露所需的流量。系統(tǒng)無(wú)溢流損失，效率高。（4）速度換接方式的選擇：本系統(tǒng)采用行程閥切換的速度換接回路，它的特點(diǎn)是可提高系統(tǒng)的換接平穩(wěn)性。最后把所選擇的液壓回路組合起來(lái)，即可組成圖紙所示的液壓系統(tǒng)原理圖。其工作原理如下圖 3-9 所示：123451YA2YA678910112314151617BPT18粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)19圖 3-9 剛性鏜削組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)原理圖1—濾油器 2—變量泵 3、9、13—單向閥 4、8、10、11、15、17—管路 5—電液動(dòng)換向閥 6—背壓閥 7—順序閥 12—調(diào)速閥 14—行程閥 16—液壓缸 17—壓力繼電器① 快進(jìn)按下啟動(dòng)按鈕，三位五通電液動(dòng)換向閥 5 的先導(dǎo)閥 1YA 得電，使之閥芯右移，左位進(jìn)入工作狀態(tài)，這是的主油路是：進(jìn)油路：濾油器 1→變量泵 2→單向閥 3→管路 4→電液動(dòng)換向閥 5 的 P 口到 A 口→管路 10、11→行程閥 14→管路 15→液壓缸 16 左腔?；赜吐罚焊?16 右腔→管路 17→電液動(dòng)換向閥的 B 口到 T 口→油路 8→單向閥 9→油路 11→行程閥 14→管路 15→液壓缸 16 右腔。這時(shí)形成差動(dòng)連接回路，因?yàn)榭爝M(jìn)時(shí)，滑臺(tái)的載荷較小，同時(shí)進(jìn)油可以經(jīng)閥 16 直通油缸左腔，系統(tǒng)中的壓力較低，所以變量泵輸出流量大，動(dòng)力滑臺(tái)快速前進(jìn)，實(shí)現(xiàn)快進(jìn)。② 工進(jìn)在快進(jìn)形成快結(jié)束時(shí)，滑臺(tái)上的擋鐵壓下行程閥 14，行程閥上位工作，使油路 11 和 15 斷開(kāi)。電磁鐵 1YA 繼續(xù)得電，電液動(dòng)換向閥 5 左位仍然工作，進(jìn)油路必須經(jīng)調(diào)速閥 12 進(jìn)入液壓缸的左腔，以此同時(shí)，系統(tǒng)壓力升高，將液控順序閥 7 打開(kāi)，關(guān)閉單向閥 9，使液壓缸實(shí)現(xiàn)差動(dòng)連接的油路切斷，回油經(jīng)順序閥 7 和背壓閥 6 回到油箱。主油路如下：進(jìn)油路：濾油器 1→變量泵 2→單向閥 3→電液動(dòng)換向閥 5 的 P 口到 A 口→油路 10→調(diào)速閥 12→油路 15→液壓缸 16 左腔?；赜吐罚阂簤焊?16 右腔→油路 17→電液動(dòng)換向閥 5 的 B 口到 T 口→管路8→順序閥 7→背壓閥 6→油箱。③ 死擋鐵停留當(dāng)動(dòng)力滑臺(tái)工作進(jìn)給終了碰到死擋鐵后，液壓缸停止不動(dòng)，系統(tǒng)的壓力進(jìn)一步升高，達(dá)到壓力繼電器 18 的調(diào)定值時(shí)，經(jīng)時(shí)間繼電器的延時(shí)，再發(fā)出信號(hào)，使滑臺(tái)退回，在時(shí)間繼電器延時(shí)動(dòng)作前，滑臺(tái)停留在死擋鐵限制的位置上。④ 快退時(shí)間繼電器發(fā)出信號(hào)后，2YA 得電，1YA 失電，電液動(dòng)換向閥 5 的右位工作，這時(shí)的主油路是：粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)20進(jìn)油路：濾油器 1→變量泵 2→單向閥 3→油路 4→電液動(dòng)換向閥的 P 口到B 口→油路 17→液壓缸 16 的右腔。回油路：液壓缸 16 的左腔→油路 15→單向閥 13→油路 11→電液動(dòng)換向閥的 A 口到 T 口→油箱。這時(shí)系統(tǒng)的壓力較低，變量泵 2 輸出油量大，動(dòng)力滑臺(tái)動(dòng)力快速退回，由于活塞桿的面積大約是活塞的一半，所以動(dòng)力滑臺(tái)快進(jìn)、快退的速度大致相等。⑤ 原位停止當(dāng)動(dòng)力滑臺(tái)退回到原位時(shí)，擋鐵壓下行程開(kāi)關(guān)，這時(shí)電磁鐵 1YA、2YA 均失電，電液動(dòng)換向閥 5 處于中位，動(dòng)力滑臺(tái)停止運(yùn)動(dòng)，變量泵 2 輸出油液的壓力升高，使泵的流量自動(dòng)減小至最小。這個(gè)液壓系統(tǒng)的電磁鐵和行程閥的動(dòng)作表如下表 3-6 所示：表 3-6 剛性鏜削組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)電磁鐵和行程閥的動(dòng)作表3.4.3 計(jì)算和選擇液壓元件① 液壓缸的計(jì)算根據(jù)前面所選擇的動(dòng)力滑臺(tái)的參數(shù)進(jìn)行計(jì)算：滑臺(tái)式后帶“A”表示滑座導(dǎo)軌為鑄鐵導(dǎo)軌。又球墨鑄鐵的密度為滑臺(tái)式后帶“A”表示滑座導(dǎo)軌為鑄鐵導(dǎo)軌。又球墨鑄鐵的密度為 。370kg/m可根據(jù)滑座的外形尺寸和密度來(lái)估算其重力。估算液壓滑臺(tái)的重力 91N9.842087310??????56估算主軸箱和動(dòng)力源的重力 92.4??7即運(yùn)動(dòng)部件的重力 ??12 3.N???。???N401YA 2YA 14快進(jìn) + — —工進(jìn) + — +死擋鐵停留 — — —快退 — + —原位停止 — — —粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)21液壓缸所受的外負(fù)載： F 包括三種類(lèi)型：Fω -工作負(fù)載 Fω =6300(N)Fa-運(yùn)動(dòng)部件速度變化時(shí)的慣性負(fù)載一般取aGv/gXt??⊿ ⊿ t0.5s?⊿ （ ）??40129.805/6132NFf-導(dǎo)軌摩擦阻力負(fù)載，啟動(dòng)時(shí)為靜摩擦阻力，啟動(dòng)后為動(dòng)摩擦阻力 Ff=fG在本設(shè)計(jì)中查《機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)》得：靜摩擦系數(shù)為 0.18，動(dòng)摩擦系數(shù)為 0.1??fs0.184720N??aF所以，工作循環(huán)各階段的外負(fù)載為：?jiǎn)?dòng)加速： ??fs Fa 1632.5.6N???工進(jìn) ： 4070?快進(jìn) ： ??fa N快退 ：繪制速度和負(fù)載循環(huán)圖：速度循環(huán)圖 3-10 負(fù)載循環(huán)圖 3-11粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)22②確定液壓缸的結(jié)構(gòu)尺寸和工作壓力按 HY20A 液壓滑臺(tái)的參數(shù)定 D/d 為 50/35按最低工作速度驗(yàn)算液壓缸的最小穩(wěn)定速度由式 ??miniAq/v＞式中 A 為液壓缸節(jié)流腔的有效工作面積，q min 是由產(chǎn)品樣本查得 GE 系列調(diào)速閥 AQF3-E10B 的最小穩(wěn)定流量為 ，??50L/min??inv4c/min?所以： ??2mini//41.c?＞由于調(diào)速閥是安裝在油路上的，故液壓缸節(jié)流腔有效工作面積應(yīng)選液壓缸無(wú)杠腔的實(shí)際面積。即 22A/4D/45???（ ） （ ）??19.63c因?yàn)椋?5＞所以：液壓缸能選到所需流速。工作壓力 P 可根據(jù)負(fù)載大小及機(jī)器的類(lèi)型來(lái)初步確定，現(xiàn)參閱《液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)》p10 表 2-1 取液壓缸工作壓力為 4(Mpa)。③計(jì)算在各工作階段液壓缸所需的流量：??22q/4dV/43.5X10???????快 進(jìn) 快 進(jìn)（ ） （ ）??1.5Lmin2 2/D/()工 進(jìn) 工 進(jìn)（ ） （ ） i2 22q/4(d)/40.5.3)1???????快 退 快 退（ ） － （ ） －??1Lin④液壓泵的計(jì)算A. 泵的實(shí)際工作壓力的確定： p1???⊿式中：p p----液壓泵的最大工作壓力p1----執(zhí)行元件最大工作壓力∑⊿p----進(jìn)油管路中的壓力損失，初算時(shí)簡(jiǎn)單系統(tǒng)可取 0.2~0.5（Mpa ） ，復(fù)雜系統(tǒng)取 0.5~1.5（Mpa ） 。本設(shè)計(jì)中取 0.5 （Mpa） 。所以： p140.5Mpa????⊿ （ ）上述計(jì)算所得的 pp 是系統(tǒng)的靜態(tài)壓力，考慮到系統(tǒng)有各種工況的過(guò)渡階段出現(xiàn)的動(dòng)態(tài)壓力往往超過(guò)靜態(tài)壓力。另外考慮到一定的壓力儲(chǔ)備量，并確保泵的壽命，因此選泵的額定壓力 pn 應(yīng)滿足 。np1.25~6?（ ）本設(shè)計(jì)中： 1.25.6a?（ ）粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)23由 HY20A 液壓滑臺(tái)的技術(shù)性能參數(shù)可知油泵的流量為 pq12L/min?（ ）根據(jù)以上算得的 pp 和 qp，再查閱《液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)》p81，現(xiàn)選用YBX-16 限壓式變量葉片泵，該泵的基本參數(shù)為：每轉(zhuǎn)排量 q0=16m（L/r） ，泵的額定壓力 pn=6.3（Mpa ） ，電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速 nH=1450（ r/min） ，容積效率ηv=0.85，總效率 η=0.7B. 與液壓泵匹配的電動(dòng)機(jī)的選定：首先分別算出快進(jìn)與工進(jìn)兩種不同工況時(shí)的功率，取兩者較大值為選擇電動(dòng)機(jī)規(guī)格的依據(jù)，由于在慢進(jìn)時(shí)泵輸出的流量減少，泵的效率急劇降低，一般當(dāng)流量在 0.2~1L/min 范圍內(nèi)，可取 η=0.03~0.14 。同時(shí)還應(yīng)該注意到，為了使所選擇的電動(dòng)機(jī)在經(jīng)過(guò)泵的流量特性曲線最大功率點(diǎn)時(shí)不致停轉(zhuǎn)，需進(jìn)行驗(yàn)算，即Bpnq/2???式中：p n----所選電動(dòng)機(jī)額定功率pB----限壓式變量泵的限定壓力qp----壓力為 pB 時(shí)，泵的輸出流量首先計(jì)算快進(jìn)時(shí)的功率，快進(jìn)時(shí)的外負(fù)載為 400N，進(jìn)油路的壓力損失定為0.3（Mpa ） ，由式 得:p1???⊿26p40/0.3510.3????（ （ ） ）??.Ma快進(jìn)時(shí)所需電動(dòng)機(jī)的功率為：pP q/../(6.7)?????01kW工進(jìn)時(shí)所需電動(dòng)機(jī)功率為：p q/4.52/(60.7)????0.2k查閱電動(dòng)機(jī)產(chǎn)品樣本，選用 Y90S-4 型電動(dòng)機(jī)，其具體參數(shù)為表 3-4：表 3-7 Y90S-4 性能參數(shù)表滿載時(shí)功率(kW)電流（ A）轉(zhuǎn)速（ r/min）效率（%）功率因數(shù) COS?（ ） 額定電流 ()A額定轉(zhuǎn)矩 ()NmA1.1 2.7 1400 79 0.78 6.5 2.2粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)24根據(jù)產(chǎn)品樣本可查得 YBX-16 的流量壓力特性曲線。再由已知的快進(jìn)時(shí)的流量為 11.5（L/min） ，工進(jìn)時(shí)的流量為 2（L/min） ，壓力為 4.5(Mpa),作出泵的實(shí)際工作時(shí)的流量壓力特性曲線，查得該曲線拐點(diǎn)處的流量為 24（L/min） ，壓力為 2.9(Mpa)，該工作點(diǎn)處對(duì)應(yīng)的功率為: ??P2.94/60.71kW???所以：P≤2× 1.1=2.2(kW)即所選的電動(dòng)機(jī)在拐點(diǎn)處能正常工作。⑤液壓閥的選擇：本設(shè)計(jì)均用 GE 系列閥，根據(jù)擬定的液壓系統(tǒng)圖。按通過(guò)各元件的最大流量來(lái)選擇液壓元件的規(guī)格：1，濾油器 XU-B32X1002，液壓泵 YBX-163、9、12，單向閥 AF3-EA10B5，電液動(dòng)換向閥12，調(diào)速閥 AQF3-E10B14，行程閥17，壓力繼電器 DP1-63B⑥油管及其他裝置的設(shè)計(jì)：油管內(nèi)徑尺寸可參照選用的液壓元件的接口尺寸而定。本設(shè)計(jì)為中壓系統(tǒng)。液壓油箱有效容量按泵的流量的 5~7 倍來(lái)確定。現(xiàn)選用容量為 160L 的油箱。3.5 主軸箱傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)在“組合機(jī)床結(jié)構(gòu)方案的分析和確定”一節(jié)中已經(jīng)提出：主軸箱采用專用剛性鏜削主軸箱及皮帶輪傳動(dòng)裝置。現(xiàn)對(duì)皮帶設(shè)計(jì)做以下計(jì)算：已知電動(dòng)機(jī)型號(hào)為 Y100L2-4，額定功率為（3kW） ，轉(zhuǎn)速n1=1420（r/min） ，傳動(dòng)比 i=1.0043.5.1 確定計(jì)算功率 ：Pca由公式 KA?其中：K A----工作情況系數(shù)；P----電動(dòng)機(jī)額定功率，已知 P=3（kW） ；由《機(jī)械設(shè)計(jì)》p157 表 8-7，查得 K1.2A?故 P1.23.6kWca??（ ）粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)253.5.2 選取窄 V 帶帶型：根據(jù) 、 ，由圖 8-8 確定選用 SPZ 型窄 V 帶型。Pca1n3.5.3 確定帶輪基準(zhǔn)直徑：由表 8-4 和表 8-8 取主動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑 ??1D75m?根據(jù)式 21Di????.0475.3m根據(jù)表 8-8，取 28按式 驗(yàn)算帶的速度1vn/(60)??? ??5/s14/(60)5.73 m/s????＜ ＜故：帶的速度合適。3.5.4 確定窄 V 帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度和傳動(dòng)中心距：根據(jù) ，????120120.7D aD ??＜ ＜初步確定中心距 3mO?計(jì)算帶所需的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 ??2d01210La(/) ()/(4a)?????－?27580753????84由表 8-3 選帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 Ld=800(mm)計(jì)算實(shí)際中心距 a0da ()/2???－=300+(800－844)/2=256(mm)3.5.5 帶輪上的包角 ：1?180(D2)/a60????－ － 75－ －7.＞所以：主動(dòng)輪上的包角合適。3.5.6 計(jì)算窄 V 帶的根數(shù) Z：由式： 0LP/(K)ca???＝ （ ⊿ ）其中 ----包角系數(shù)；K?KL----長(zhǎng)度系數(shù)；P0----單根 V 帶的基本額定功率；⊿P 0----單根 V 帶的基本額定功率的增量。由 n1=1420（r/min） ，D 1=75(mm)，i=1.004，粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)26查表 8-6C 和表 8-6d 得：P0=1.41(kW) ⊿P 0=0.02(kW)查表 8-9 得 Kα =0.995，查表 8-10 得 KL=0.86則 Z3.6/14.2.950.86)??＝ （ ） (=2.94取 Z=3 根3.5.7 計(jì)算預(yù)緊力 F0：由式 25(2.5/K1)qvcaPVZ?????由表 8-5，得 q=0.07kg/m??203.6F5(./09).07356N7????3.5.8 計(jì)算作用在軸上的壓軸力 Q：由式 01Q2ZFsin(/)?= 36i78./2)??=995.95(N)3.5.9 帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)：帶輪的材料選用牌號(hào)為 HT200 的鑄鐵。∵D≤300(mm) ∴帶輪采用整體式結(jié)構(gòu)帶輪輪寬的設(shè)計(jì)：帶輪輪寬 B(Z1)e2f??－其中 f----稱面至端面的距離，查表 8-12，取 f=8(mm)?－(3)8－=40(mm)帶輪外徑的確定查表 8-8 得 ??w1D79 m?2844 組合機(jī)床的總體設(shè)計(jì)前面討論了組合機(jī)床工藝方案和配置型式的確定，以及選擇工藝與結(jié)構(gòu)方案的一些原則與計(jì)算，以上這些并不在于懂得了組合機(jī)床方案設(shè)計(jì)以及能夠解釋組合機(jī)床方案如何設(shè)計(jì)，而是在于應(yīng)用這些認(rèn)識(shí)設(shè)計(jì)出我們需要的組合機(jī)床方案圖紙，并依次展開(kāi)組合機(jī)床的零部件設(shè)計(jì)，以便能夠制造出符合“多快好粗鏜活塞銷(xiāo)孔組合機(jī)床設(shè)計(jì)27省”原則的組合機(jī)床。組合機(jī)床設(shè)計(jì)，就是針對(duì)具體的被加工零件，在選定的工藝和結(jié)構(gòu)方案的基礎(chǔ)上，進(jìn)行方案圖紙?jiān)O(shè)計(jì)，這些圖紙包括：被加工零件工序圖，加工示意圖，生產(chǎn)率計(jì)算卡，機(jī)床聯(lián)系尺寸圖。通常稱為“三圖一卡” 。4.1 活塞銷(xiāo)孔加工工序圖被加工工序圖是根據(jù)選定的工藝方案，表示在一臺(tái)機(jī)床上活一條自動(dòng)線上完成的工藝內(nèi)容，加工部位的尺寸及精度、