1734_吊耳加強板零件沖壓工藝與沖模設計,加強,零件,沖壓,工藝,沖模,設計
南昌航空大學科技學院學士學位論文1目 錄1. 前言1.1 機械與模具制造業(yè)在國民經濟中的地位………………21.2 當前國際模具發(fā)展現(xiàn)狀及其特點………………………21.3 我國模具發(fā)展現(xiàn)狀及其特點……………………………31.4 沖壓的基本工序及模具…………………………………41.5 吊耳加強板零件的簡單介紹……………………………52.吊耳加強板沖壓工藝分析2.1 零件結構的分析…………………………………………62.2 沖裁件的精度與粗糙度…………………………………62.3 沖裁件的材料……………………………………………62.4 確定工藝方案……………………………………………63. 沖裁模的設計 3.1 沖壓模具總體結構設計…………………………………83.2 零件工藝計算……………………………………………83.3 沖裁力與沖裁壓力中心的計算…………………………103.4 刃口的計算………………………………………………123.5 模具零部件結構的確定…………………………………123.6 壓力機的校核……………………………………………143.7 沖裁模裝配圖……………………………………………163.8 沖裁模零件圖……………………………………………174 冷沖模零件的制造工藝4.1 傳統(tǒng)模具制造向現(xiàn)代模具制造的過渡…………………194.2 沖模零件的加工工藝……………………………………205.結論……………………………………………216.參考文獻………………………………………227.致謝……………………………………………23南昌航空大學科技學院學士學位論文21 前言1.1 機械與模具制造業(yè)在國民經濟中的地位利用模具成型零件，是一種少切削、無切削、多工序重合的生產方法。采用模具成型的工藝代替?zhèn)鹘y(tǒng)的切削加工工藝，可以提高生產效率、保證零件質量、節(jié)約材料、降低生產成本，從而取得很高的經濟效益。因此，模具在現(xiàn)代工業(yè)的主要部門，如機械、電子、輕工、交通和國防工業(yè)中得到了極其廣泛的應用。例如：70％以上的汽車、拖拉機、電機、電器、儀表零件，80％以上的塑料制品，70％以上的日用五金及耐用消費品零件，都采用模具來生產。由此可見，利用模具生產零件的方法已成為工業(yè)上進行成批或大批生產的主要技術手段，它對于保證制品質量，縮短試制周期，進而爭先占領市場，以及產品更新?lián)Q代和新產品開發(fā)都具有決定性意義。因此德國把模具稱為“金屬加工中的帝王”，把模具工業(yè)視為“關鍵工業(yè)”；美國把模具稱為“美國工業(yè)的基石”，把模具工業(yè)視為“不可估其力量的工業(yè)”；日本把模具說成是“促進社會富裕繁榮的動力”，把模具工業(yè)視為“整個工業(yè)發(fā)展的秘密”。我國將模具工業(yè)視為整個制造業(yè)的“加速器”。從另一方面來看，機床、刀具工業(yè)素有“工業(yè)之母”之稱，在各個工業(yè)發(fā)達國家中都占有非常重要的地位。由于模具工業(yè)的重要性，模具成型工藝在各個工業(yè)部門得到了廣泛的應用，使得模具行業(yè)的產值已經大大超過機床、刀具工業(yè)的產值。這一情況充分說明了在國民經濟蓬勃發(fā)展的過程中，在各個工業(yè)發(fā)達國家對世界市場進行激烈爭奪的過程中，愈來愈多的國家采用模具來進行生產，模具工業(yè)明顯地成為技術、經濟和國力發(fā)展的關鍵。從我國的情況來看，不少工業(yè)產品質量上不去，新產品開發(fā)不出來，老產品更新速度慢，能源消耗指標高，材料消耗量大，這都與我國模具生產技術落后，沒有一個強大的、先進的模具工業(yè)密切相關。因此，要使國民經濟各個部門獲得高速發(fā)展，盡快縮短和發(fā)達國家之間的差距，加速實現(xiàn)社會主義現(xiàn)代化步伐，惟一的出路就是必須盡快將模具工業(yè)搞上去，使模具生產形成一個獨立的工業(yè)部門，從而充分發(fā)揮模具在國民經濟中的關鍵作用。1.2 當前國際模具發(fā)展現(xiàn)狀及其特點南昌航空大學科技學院學士學位論文3當今世界正進行著新一輪的產業(yè)調整．一些模具制造逐漸向發(fā)展中國家轉移，中國正成為世界模具大國。近年來，外資對我國模具行業(yè)投入量增大，工業(yè)發(fā)達國家將模具向我國轉移的趨勢進一步明朗化。日本的模具產能約占全球的 40%，居世界第一位，每年向國外出口大量模具?，F(xiàn)在模具市場競爭日趨激烈，因此日本模具業(yè)也在努力降低生產成本。模具行業(yè)是人力成本較高的行業(yè)，日本的人力成本是中國及東南亞地區(qū)的十幾倍，而人力成本中有 70%以上是非核心技術人員。因此，現(xiàn)在日本模具業(yè)正逐漸將技術含量不高的模具轉向人力成本低的地區(qū)生產，只在本國生產技術含量較高的產品。其次是日本使用模具的主要企業(yè)有加快向國外轉移的趨勢，這使日本本國模具使用量減少。隨著模具工業(yè)全球化布局的發(fā)展，模具行業(yè)在美國工業(yè)總產值中所占的比重呈現(xiàn)出不斷下降的態(tài)勢，但是美國模具在全球模具的高端產品仍然占據(jù)著重要地位。德國主要世界上主要的制造大國之一，在模具制造方面具有領先的技術。德國擁有世界領先的汽車、船舶等制造技術，受上游行業(yè)需求影響，德國模具在世界上具有較為重要的地位。由于德國將將技術含量較高的制造業(yè)作為其立國之本，預計未來德國不會放棄模具制造領域，相反會加強技術含量較高的模具的研究和開發(fā)。1.3 我國模具發(fā)展現(xiàn)狀我國政府對模具工業(yè)和模具技術發(fā)展非常重視，特別是在改革開放以來，充分肯定了模具工業(yè)和技術在制造業(yè)和國民經濟中的重要基礎地位。 1984 年成立了中國模具工業(yè)協(xié)會（由原機械工業(yè)部主管） ，并在"六五"、"七五"計劃中專項支持，"八五"科技開發(fā)計劃中，先進制造技術列在第一位，而模具設計制造技術又列在先進制造技術的第一位。在此期間，國家投入數(shù)千萬元的研發(fā)費用（加上地方和企業(yè)自籌，研發(fā)經費超過 1 億元） ，形成近百項技術成果，大大縮短了我國與世界發(fā)達國家的技術差距。模具制造在制造業(yè)中的重要性逐漸被人們所認識，也引起各級政府領導的重視。國家采取了扶持政策。一些地方政府也從各方面大力扶持。與發(fā)達國家相比，我國模具工業(yè)還有較大差距，主要是：我國還處于全球產業(yè)鏈分工的中低端，產品處于中低檔；模具也是如此。在組織模具開發(fā)、生產方面，發(fā)達國家普遍采用并行工程和項目管理等技術和管理方法，加強了對工作流的控制，縮短了模具開發(fā)周期，保證了質量；在專業(yè)化生產方面，發(fā)達國家更加普遍。專業(yè)化分工是提高生產效率，縮短模具設計制造周期和保證產品質量的必然發(fā)展趨勢，它有利于突出自己的核心業(yè)務，南昌航空大學科技學院學士學位論文4有利于積累產品開發(fā)、生產管理及服務的經驗，以在短期內提供高質量、低成本模具；在高新技術的應用方面，發(fā)達國家對各種高新技術的應用更加廣泛，更加深入，水平也較高，包括數(shù)字化模具技術（三維設計、可制造性設計（DFM） 、CAPP、CAM、CAT……） 、成形過程模擬（CAE）技術、高速加工技術、自動化加工技術、新材料成形技術、表面處理技術、新型（多功能復合）模具技術、信息化管理技術等等。高新技術的不斷開發(fā)和廣泛應用使得模具的設計制造水平達到空前的高度。在新技術研發(fā)創(chuàng)新方面，包括成形方法的創(chuàng)新，成形品質改善的創(chuàng)新，新材料成形技術的創(chuàng)新等，我國還沒有掌握主動權，基本上是在跟蹤發(fā)達國家技術發(fā)展的進程?？傮w上，我們與發(fā)達國家還有 10～15 年的差距，我們仍要發(fā)奮圖強，加油追趕，以實現(xiàn)模具強國之夢想。1.4 沖壓的基本工序及模具由于沖壓加工的零件種類繁多，各類零件的形狀、尺寸和精度要求又各不相同，因而生產中采用的沖壓工藝方法也是多種多樣的。概括起來，可分為分離工序和成形工序兩大類；分離工序是指使坯料沿一定的輪廓線分離而獲得一定形狀、尺寸和斷面質量的沖壓（俗稱沖裁件）的工序；成形工序是指使坯料在不破裂的條件下產生塑性變形而獲得一定形狀和尺寸的沖壓件的工序。上述兩類工序，按基本變形方式不同又可分為沖裁、彎曲、拉深和成形四種基本工序，每種基本工序還包含有多種單一工序。在實際生產中，當沖壓件的生產批量較大、尺寸較少而公差要求較小時，若用分散的單一工序來沖壓是不經濟甚至難于達到要求。這時在工藝上多采用集中的方案，即把兩種或兩種以上的單一工序集中在一副模具內完成，稱為組合的方法不同，又可將其分為復合-級進和復合-級進三種組合方式。復合沖壓——在壓力機的一次工作行程中，在模具的同一工位上同時完成兩種或兩種以上不同單一工序的一種組合方法式。級進沖壓——在壓力機上的一次工作行程中，按照一定的順序在同一模具的不同工位上完面兩種或兩種以上不同單一工序的一種組合方式。復合-級進——在一副沖模上包含復合和級進兩種方式的組合工序。沖模的結構類型也很多。通常按工序性質可分為沖裁模、彎曲模、拉深模和成形南昌航空大學科技學院學士學位論文5模等；按工序的組合方式可分為單工序模、復合模和級進模等。但不論何種類型的沖模，都可看成是由上模和下模兩部分組成，上模被固定在壓力機工作臺或墊板上，是沖模的固定部分。工作時，坯料在下模面上通過定位零件定位，壓力機滑塊帶動上模下壓，在模具工作零件（即凸模、凹模）的作用下坯料便產生分離或塑性變形，從而獲得所需形狀與尺寸的沖件。上模回升時，模具的卸料與出件裝置將沖件或廢料從凸、凹模上卸下或推、頂出來，以便進行下一次沖壓循環(huán)。1.5 吊耳加強板零件的簡單介紹圖１所示為某車型上的吊耳加強板零件，材料為３５鋼，料厚２ｍｍ。該零件為一淺的無凸緣拉伸件。其拉伸高度僅５ｍｍ，基本與Ｒ２ｍｍ圓弧重合，其拉伸高度無特別要求。零件中間有一個 ｍｍ的圓孔，其精度要求不48?.0?算高，直接沖壓即能夠滿足要求。該零件的生產綱領不多，決定用通用的曲柄壓力機加工，其沖壓工藝為：落料、沖孔→拉伸成形。設計要求:設計該零件的沖裁模 沖壓件圖如下圖所示（a） （b） 圖1 吊耳加強板零件圖沖壓技術要求:1. 材料:35 號鋼南昌航空大學科技學院學士學位論文62. 材料厚度:2mm3. 生產批量:中批量4. 未注公差:按 IT14 級確定.2 吊耳加強板沖壓工藝性分析2.1 沖壓工藝分析該零件材料為 35 號鋼結構簡單,形狀對稱,沖孔的孔尺寸為已知沖孔時,因受凸模強度的限制,孔的尺寸不應太小.沖孔的最小尺寸取48?0?決于材料性能,凸模的強度和模具結構等.很明顯，此孔尺寸不小，滿足工藝性能要求。 由于該零件的拉伸高度較小，因此，只需一次拉伸即可成形。為保證拉伸件直壁部分與孔的相對位置關系，拉伸工藝中將以中間的 ｍｍ的孔定位，配48?.0?以外形上８４ｍｍ的直邊的角向定位進行拉伸。同時，中間 ｍｍ4.孔的精度要求并不太高，且拉伸件的直壁部分較短，拉伸成形時直壁部分的變形不會對中間孔的尺寸產生任何影響。故在落料、沖孔工序可直接將孔沖到尺寸且后續(xù)也不需增加孔的修正工序。2.2 沖裁件的精度與粗糙度沖裁件的經濟公差等級不高于 IT14 級,一般落料公差等級最好低于 IT10 級,沖孔件公差等級最好低于 IT9 級,由表 3-5 可得落料公差,沖孔公差分別為 0.40,0.08.而沖件落料公差,最高精度沖孔公差分別為 0.5,0.15 而沖件孔中心距最高精度公差為0.4,因此可用于一般精度的沖裁,普通沖裁可以達到要求.由于沖裁件沒有斷面粗糙度的要求,不必考慮.2.3 沖裁件的材料45 號鋼,抗剪強度 τ=400～520ＭPａ,斷后伸長率 16%,此材料具有良好的塑性,沖裁性較好,可以沖裁加工.2.4 確定工藝方案零件為一落料沖孔件，可提出的加工方案如下：南昌航空大學科技學院學士學位論文7方案一：先落料，后沖孔。采用兩套單工序模生產。方案二：落料—沖孔復合沖壓，采用復合模生產。方案三：沖孔—落料連續(xù)沖壓，采用級進模生產。方案一模具結構簡單，但需兩道工序、兩副模具，生產效率低，零件精度較差，在生產批量較大的情況下不適用。方案二只需一副模具，沖壓件的形位精度和尺寸精度易保證，且生產效率高。盡管模具結構較方案一復雜，但由于零件的幾何形狀較簡單，模具制造并不困難。方案三也只需一副模具，生產效率也很高，但與方案二比生產的零件精度稍差。欲保證沖壓件的形位精度，需在模具上設置導正銷導正，模具制造、裝配較復合模略復雜。所以，比較三個方案欲采用方案二生產。現(xiàn)對復合模中凸凹模壁厚進行校核，當材料厚度為 2mm 時，可查得凸凹模最小壁厚為 4.9mm，現(xiàn)零件上的孔邊距為19.94mm，滿足沖裁件最小孔邊距 ≥ 要求，所以可以采用復合模生產，minl35.1?t即采用方案二。南昌航空大學科技學院學士學位論文83.沖裁模的設計3.1 沖壓模具總體結構設計3.1.1 模具類型根據(jù)零件的沖裁工藝方案,采用落料沖孔復合沖裁模.3.1.2 操作與定位方式零件中批量生產,安排生產可采用手工送料方式能夠達到批量生產,且能降低模具成本,因此采用手工送料方式.零件尺寸較大，保證孔的精度及較好的定位，為了提高材料利用率采用固定擋料銷。3.1.3 卸料與出件方式考慮零件尺寸較大，厚度不大，采用彈性卸料方式，為了便于操作，提高生產率，沖件廢料采用凸模直接從凹模洞口推下的下出件方式。3.1.4 模架類型及精度由于零件材料不厚，尺寸較大，沖裁間隙較小，采用對角導柱模架，方便橫向縱向送料，考慮零件精度要求不是很高，沖裁間隙較小，因此采用Ⅰ級模架精度。3.2零件工藝計算對于非圓形的拉伸件，其坯料展開的計算一般分兩部分處理。直線部分按彎曲成形處理，R10ｍｍ的圓弧部分按筒形拉伸件處理，交接過渡部分采取均勻過渡的原則。故坯料展開計算的方法如下：首先，對５個圓弧部分的處理。將其按高為５ｍｍ，內徑為 Ф２０ｍｍ，筒底圓角半徑Ｒ2ｍｍ的筒形拉伸處理，如圖２a 所示。其展開后毛坯的直徑Ｄ為:Ｄ＝ （d +4d h+6.28rd +8r ）1212＝ （16 +4×22×1+6.28×3×16+8×3 ）=26.785mm南昌航空大學科技學院學士學位論文9（a） （b）圖２ 坯料展開工藝計算圖式中各符號的意義見圖２ａ。圓弧部分展開后的半徑差Ｌ 為：1Ｌ ＝ = =5.393mm12dD?16785.其次，對５段直壁部分進行計算。將其按90°彎曲處理，如圖２ｂ所示。其計算過程為：中形層半徑ρ的計算：ρ＝ｒ＋Ｋｔ＝2+0.41×2＝2.82ｍｍ其中，ｒ為彎曲件內圓弧半徑，Ｋ為中性層系數(shù)，按ｒ／ｔ＝１查表可知ｋ＝０．４１。所以，圓弧部分的展開長度Ｌ 為：2圖２a。圓弧部分展開后的半徑差Ｌ 為：1L ＝I ＋I = +1= +1=5.427mm2RZ42??48.3?式中，l 為1／4 圓弧的展開長度，lz 為彎曲邊的直壁部分的長度，如圖２ｂ所示。本例中，由于拉伸高度較短，使得圓弧展開和直角彎曲處展開輪廓非常接近（圖２中的Ｌ ≈Ｌ ），差值僅為0.034ｍｍ（Ｌ －Ｌ ）。故在輪廓展開時可1221忽略這個差值，均按圖１所示的零件的外輪廓均勻的向外偏移1.427ｍｍ（圖２b中可看到這個值）。具體展開時，可利用AutoCAD 的“偏移”功能完成。展開的毛坯圖如圖３中的實線所示。南昌航空大學科技學院學士學位論文10圖３ 毛坯展開圖Ｌ——零件外輪廓，Ｌ ——內孔輪廓，Ｌ ——外輪廓nk ukＡ點——毛坯內、外廓的質心，Ｂ點——零件外輪廓質心3.3沖裁力與沖裁壓力中心的計算。3.3.1毛坯展開圖的確定毛坯展開圖確定以后，即可計算沖裁力。沖裁力的計算公式為：Ｆ ＝１.３ＬｔτＮ沖其中，ｔ為板料厚度（mm）；τ為沖件材料的抗剪強度（MPa），本例中τ＝400～520ＭPａ；Ｌ為沖裁件的輪廓長度（mm）。因本例為落料、沖孔復合，故輪廓長度為內孔與外廓周長之和。由于該沖件的外輪廓不規(guī)則，若按常規(guī)的手工計算較復雜。這里采用了AutoCAD提供的“查詢”功能可方便的計算出輪廓長度。具體方法為，首先將外廓與內孔之間的區(qū)域構造成一個“面域”。在構造面域之前，最好將面域的邊界輪廓線轉化為“多義線”，以方便操作。面域的構造可從AutoCAD的“繪圖→邊界或面域”菜單進入，按其提示構造兩個regions（圖３中的外輪廓內部的區(qū)域和內孔內部的區(qū)域）。在構造面域之前，最好將面域的邊界輪廓線轉化為“多義線”，以便于操作。然后對這兩個面域進行布爾“差”運算，可從菜單“修改”→實體編輯→差集”操作進行，差運算后即可得到內、外輪廓間的“面域”；然后，再單擊“工具→查詢→質量特性”菜單，用鼠標選取面域，按回車，會彈出一個對應面域對象的“AutoCAD文本窗口”，顯示出要查詢項目的相關信息。如“面南昌航空大學科技學院學士學位論文11積”、“周長”和“質心”等。有關autocad2000操作可參閱資料2。圖３中查詢的總周長（內、外廓周長之和）為458.462ｍｍ。3.2.2.沖壓力計算已知沖裁力基本計算公式為已知沖裁力基本計算公式為 ?KLTF?此例中零件的周長為 458.462mm，材料厚度 2mm，35 鋼的抗剪強度取400~520MPa，則沖裁該零件所需沖裁力為 kN)619~47(61980.2~470.N)52~40(458.623.1 ????模具采用彈性卸料裝置和推件結構，所以所需卸料力 和推件力 為XFTk)5.38.(k)197(.XFK)1.02~476~4053T ???N則零件所需得沖壓力為 kN85.k)135.029.1(TX??F總初選設備為開式壓力機 J23—100?？紤]到卸料力等因素的影響，落料、沖孔工序選用1000ｋＮ（100ｔ）的沖床加工。3.2.3.壓力中心計算壓力中心是沖裁力合力的作用點，其與輪廓線的重心重合。故仍然可按以上查詢信息的方法查詢質心坐標，只是這時所構造的面域不同。這是先將毛坯內、外輪廓同時向內、外偏移１ｍｍ（圖３中的雙點劃線）；然后，將這兩對偏移線中間的區(qū)域構造成“面域”，在對這兩個面域查詢其質心坐標。具體步驟可參閱資料 。]3[圖３中的Ａ點便是內、外廓的質心，其坐標值為 1.048ｍｍ。它就是內、外廓復合沖裁的壓力中心。在質心坐標的查詢過程中，為讀數(shù)方便，應先將用戶坐標系（UCS）從原點移至沖件上的某個基準點，如圖３中的 Ф４８ｍｍ孔的中心拉伸工序壓力中心的計算，是假定拉伸模的凸、凹模間隙均勻，且拉伸件各處直壁高度相等為前提條件。這時，可認為拉伸力沿整個輪廓線均勻分布。故仍按以上介紹的沖裁壓力中心的求解方法進行，只是這時的面域為圖１所示的零件外輪廓線內、外偏移１ｍｍ后兩偏移線（圖中未示出）之間的區(qū)域。查詢后的拉伸壓力中心如圖３中的Ｂ點坐標（其值為 1.576mm）南昌航空大學科技學院學士學位論文123.2.4 沖壓設備的選用根據(jù)沖壓力的大小，選取開式可傾壓力機 J23－100，其主要技術參數(shù)如下：公稱壓力：1000kN滑塊行程：130mm最大閉合高度：400 mm閉合高度調節(jié)量：100 mm滑塊中心線到床身距離：300mm工作臺尺寸：580 mm×590 mm工作臺孔尺寸：200 mm×340 mm 直徑 250mm模柄孔尺寸： φ 60 mm×80 mm 墊板厚度：100 mm3.4 刃口尺寸計算由于零件尺寸沒有標注公差，則對于非圓形件按國家標準 IT14 精度處理，沖模按 IT11 精度處理。根據(jù)零件形狀特點，刃口尺寸計算采用分開制造法。（1）落料件尺寸的基本計算公式為 A0maxA)(????XΔD0min0inT TT ))( ?? ?ZZ尺寸 ，可查得凸、凹模最小間隙 Zmin=0.246mm，最大間隙m847.0?Zmax=0.360mm，凸凹模制造公差 。即 2.419867.5.62.02.0??????）（凹D3.4198.. ?）（凸（2）沖孔基本公式為 0minT)(???XΔdAAini ??ZT孔 ，查得其凸模制造公差 ，凹模制造公差 ，m48.0?R2. m03.A??凸、凹模最小間隙 Zmin=0.246mm，最大間隙 Zmax=0.360mm得7.48m).0754.8( 022. ??????凸d966.03??凹南昌航空大學科技學院學士學位論文133.5 模具零部件結構的確定3.5.1.標準模架的選用標準模架的選用依據(jù)為凹模的外形尺寸，所以應首先計算凹模周界的大小。由凹模高度和壁厚的計算公式得，凹模厚度 ，m2584.2.0???KbH凹模壁厚 。1)~5(C所以，凹模的總長為 78m)4328.(??L凹模的寬度為 1)5.(??B模架及其它零部件設計以凹模周界尺寸為依據(jù)，選擇模架規(guī)格。模具采用對角導柱模架，凹模輪廓尺寸為 178mm×174mm×25mm，根據(jù)以上計算結果，可查得模架規(guī)格為上模座 200mm×200mm×45mm，下模座200mm×200mm×50mm，導柱 32mm×190mm，35mm×190mm 導套30mm×105mm×43mm。35mm×105mm×43mm 凹模材料選擇 Cr12MoV上模座厚度 H 上模取 45mm，上模墊板厚度 H 墊取 10mm，固定板厚度 H 固取17.5mm，下模座厚度 H 下模取 50mm，那么，該模具的閉合高度：H 閉=H 上模＋ H 墊板＋L 凸模固定板＋ H 凹模 ＋ H 卸料板+H 卸料橡皮+凹模固定板+下模板－h(huán)2 =（45+10+17.5+25+10+40+17.5+50－2）mm=213mm式中 h2——凸模沖裁后進入凹模的深度，h2=2mm。校核模具閉合高度 200-240，213 在范圍之內，故可以選用。3.5.2.卸料裝置中彈性元件的計算模具采用彈性卸料裝置，彈性元件選用橡膠，其尺寸計算如下：（1）確定橡膠的自由高度 0H工）（H4~5.30?m1)72()1(????th作作作由以上兩個公式，取橡膠自由高度 。40橡膠墊的高徑比在 0.51.5 之間，所以選用的橡膠墊規(guī)格合理。橡膠的裝模高度約為 0.85×40 mm =34mm。3.5.3.其他零部件結構南昌航空大學科技學院學士學位論文14（1）.凸凹模固定板凸凹模由凸凹模固定板固定，兩者采用過渡配合關系，凸凹模固定板的厚度：根據(jù) H 固=（0.6～0.8）H 凹，取 H 固=0.7 H 凹，得凸凹模固定板高度=0.7×25=17.5mm，取凸凹模固定板的尺寸與凹模長度寬度相同為 178mm×174mm，凹凸模固定板要固定在下模板上，采用 4 個螺釘固定，鉆孔直徑為 5mm，固定板采用 45 號鋼制造,淬火硬度為 45HRC。（2）凸模固定板凸模固定板的外形尺寸與凹模的外形尺寸一致,厚度為凹模的 0.6~0.8h,h 為凹模的厚度,這里取 0.7h,即 0.7X25=17.5mm,根據(jù)核準選取板的規(guī)格為178mm×174mm×17.5mm;凸模與凸模固定板的配合為 H7/n6,裝配可通過個銷釘定位,4 個螺釘與上模座連接固定,各形孔的位置尺寸與凹模的保持一致,頂部與凸模鉚接,因此必須倒角,（4）擋料銷彈性擋料銷 由表 3-32 知,擋料銷高度 h=8,直徑為 5 根據(jù)表 8-3,選取材料為 45鋼,數(shù)量為 3,查標準 GB2866.11-81（5）模柄由壓力機的型號 j23-100.可查得模柄孔的直徑為 60,深度為 80,由裝配要求,模柄與模柄孔配合為 H7/m6 并加銷釘防轉,模柄長度比模柄孔深度小 5~10mm,由于采用彈性卸料，上模座回程時受力較大，因此選用壓入式模柄較合理。（6）墊板 墊板的作用是承受并擴散凸模傳遞的壓力,以防止模座被擠壓損傷,因此在與模座接觸面之間加上一塊淬硬磨平的墊板.墊板的外形尺寸與凸模固定板相同,厚度可取3~10mm,這里設計時,由于壓力較大,根據(jù) GB2865.2-81 選取規(guī)格為厚度為178mm×174mm×10mm，材料選取 35 號鋼。3.5.4 選擇堅固件及定位零件（1）螺釘規(guī)格的選用根據(jù)表 3-36,由凹模板的厚度可選用 M5,在根據(jù)實際要求,查標準選用 GB 70-85 M5X70,這里要 8 個,凸凹模固定板的螺釘選用 GB 70-85 M5X20,這里要 1 個.根據(jù)表8-3,選取材料為 45 鋼.（2）銷釘規(guī)格的選用 銷釘?shù)墓Q直徑可取與螺釘大徑相同或小一個規(guī)格,因此根據(jù)標準選用 GB 119-南昌航空大學科技學院學士學位論文1585 , 根據(jù)表 8-3,選取材料為 45 鋼.根據(jù)定位方式及坯料的形狀與尺寸為 r2.5×8。3.6 壓力機的校核3.6.1 公稱壓力 根據(jù)公稱壓力的選取壓力機型號為 j23-100,它的壓力為 1000>752,所以壓力得以校核;3.6.2.滑塊行程 滑塊行程應保證坯料能順利地放入模具和沖壓能順利地從模具中取出.這里只是材料的厚度 t=2,凸模沖入凹模的最大深度 2,即 S1=2+12+14=30
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