1807_鼠標(biāo)上蓋注塑模的CADCAM

1807_鼠標(biāo)上蓋注塑模的CADCAM,鼠標(biāo),注塑,cadcam 南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 1當(dāng)涉及到型腔的方形平板和排管道時(shí)氣體輔助注塑成型的流向分析1 .理論流動模型及其準(zhǔn)則Kwang-Hee LimDepartment of Chemical Engineering, Daegu University, Kyungsan, Kyungbook 712-714, Korea (Received 28 February 2004 . accepted 7 August 2004)摘要：在這樣一個(gè)復(fù)雜的情況下，由于型腔的兩方板連接至型腔組成的四個(gè)同樣長度和不同直徑管道以串聯(lián)和并聯(lián)方式連接，其抗藥性的型腔的兩方板應(yīng)結(jié)合管道，以確定氣體輔助注塑成型的氣體的方向 。在該流模型的牛頓流體先前提議下扇形幾何包括相對薄腔兩方板時(shí) 和 。不過，有人可能會經(jīng)常,10RHVr120120RH遇到的問題是比較厚的扇形腔兩方板在 可能是 和 其中之一。該法則包括第一階近似流模型由攝動技術(shù)引入顯示，在定性方式中，根據(jù)前列幾何學(xué)，阻力對厚腔的兩方板有沒可能影響氣體方向氣輔注塑。隨后，在各種模擬演示下，除了直徑的管道，各方面條件的型腔的兩方板和管道固定。模擬結(jié)果進(jìn)行比較，結(jié)果的經(jīng)驗(yàn)法則（RT1）載有近似流模型，而那些在另一法則（RT2）的厚腔的兩方板相對無阻力。模擬的結(jié)果大體上是一致的，前者在定性的方式下來確定氣體的方向氣體輔助注射成型，即使一個(gè)比較大的值 0.36也應(yīng)作為 值來形容相對厚腔的兩方板。此外，型腔的管道和流道參與配置時(shí)的情況處理。該法則用于初始速度的比例，和在第一次變化時(shí)重新計(jì)算直徑的比例，與模擬結(jié)果是相對一致的。關(guān)鍵詞：氣體輔助注塑成型，經(jīng)驗(yàn)法則，首選方向的氣體，最小阻力，初步樹脂速度引言在氣體輔助注塑成型（氣輔注塑）過程中 ，應(yīng)先計(jì)算氣體的流動方向。如果氣體在一個(gè)錯(cuò)誤的方向發(fā)展，許多問題有可能發(fā)生，包括一種現(xiàn)象打擊和另一種現(xiàn)象滲透到薄壁地區(qū) 。如果氣體沒有進(jìn)入到那里，這是預(yù)期的一個(gè)問題，叫縮水現(xiàn)象?？刂茪怏w的方向是最關(guān)鍵的問題之一在各個(gè)技術(shù)方面。 許多研究者Chen ，1995； Khayat et al.，1995；Chen et al，1996a，b；Gao et al.，1997；Shen，1997 ，2001；Parvez et al. ，2002調(diào)查初級和中級氣體的普及程度，在氣輔注塑中氣液界面和聚合物熔體的前沿方面。Chen 1995 實(shí)驗(yàn)的調(diào)查，在實(shí)驗(yàn)研究和數(shù)值模擬中氣輔注塑的螺旋管中二手氣體普及率。khayat1995的模擬主要是氣體穿透階段的氣輔注塑過程中使用歐拉邊界元法。Chen et al, 1996a，b 中，研究氣體和熔體流動對氣輔注塑影響，對設(shè)計(jì)薄板/斜支架部分與氣道與數(shù)值模擬中采用控制體積/有限元法。Gao et al, 1997 南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 2制定了一個(gè)數(shù)學(xué)模型，能夠預(yù)測氣體穿透使用多注氣單位。Shen 1997 開發(fā)的模型在氣輔注塑中預(yù)測氣液界面和聚合物熔體前沿的廣義牛頓流體。后來Chen 2001 研制出一種算法的商業(yè)軟件來預(yù)測聚合物熔體前沿，氣體層和固體層氣輔注塑。Pavrez et al, 2002 進(jìn)行了計(jì)算機(jī)模擬,在氣輔注塑過程中使用的模具流與商業(yè)軟件其結(jié)果進(jìn)行了比較，與實(shí)驗(yàn)結(jié)果相吻合。然而，他們的做法不能被視為一條經(jīng)驗(yàn)法則，但是在氣輔注塑中數(shù)值模擬演示中，利用控制體積/有限元法或邊界元法，卻很接近了商業(yè)軟件的道路。這是一個(gè)眾所周知的經(jīng)驗(yàn)法則，先決條件為氣體流量，是存在的一項(xiàng)填補(bǔ)地區(qū)或短期開槍的時(shí)刻注氣。氣去的方向上樹脂填補(bǔ)區(qū) ，是許多氣輔注塑工程師和模具/部分設(shè)計(jì)師的一件很平常的聲明。一旦這項(xiàng)填補(bǔ)地區(qū)是存在的，氣體流量就會朝此方向發(fā)展。但是，當(dāng)一個(gè)以上的地區(qū)存在時(shí)，模具設(shè)計(jì)工程師利用氣輔注塑技術(shù)填補(bǔ)樹脂。商業(yè)軟件的氣輔注塑（例如，模具流） ，可用于它的模具設(shè)計(jì)以確定向那個(gè)方向的氣體。不過，商業(yè)軟件一般昂貴，而且有時(shí)是很難熟悉的詞匯。本文的目標(biāo)是提出一個(gè)經(jīng)驗(yàn)法則來預(yù)測氣體方向氣輔注塑重要的信息。當(dāng)存在一個(gè)以上的未填充區(qū)域和這些通路的競爭方向的氣體，人們一直相信，氣體首選方向的阻力最小。換言之，在注射階段，氣體通常需最小的方向流動阻力，以趕上與熔體前沿Chen et al，1996a ，b 。因此，“氣流動的方向阻力最小”已成為氣輔注塑專家的另一種較常見的聲明。該經(jīng)驗(yàn)法則的氣體流量為氣輔注塑已被調(diào)查Lim and Soh ，1999； Soh， 2000； Soh and Lim，2002； Lim and Lee，2003；Lim，2004a，b；Lim and Hong，2004；仿真軟件已被用來驗(yàn)證氣體方向的預(yù)測。Soh 2000 根據(jù)壓力降的要求，為抵抗氣體方向，用壓差要求作為一個(gè)變量，使抵抗的氣體流量成正比，保持速度，使得兩邊一致。經(jīng)比較壓力下降的雙方，氣體方向使預(yù)測到的一邊氣壓下降。在復(fù)雜的形勢下，這種方法是難以適用的。Lim 和 Soh 1999 假定壓力的區(qū)別，氣體注射點(diǎn)和適當(dāng)?shù)男沟貐^(qū)在雙方保存完好的模具是平等的。因此，壓力下降時(shí)，雙方都等同比較熱阻和預(yù)測天然氣方向發(fā)展。如果阻力在句中氣體流動的方向阻力最小 ，是流動阻力利率，這一說法并不總是正確的。在氣輔注塑中預(yù)測的氣流方向，流動阻力利率不能是一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)。Soh 2000 定性認(rèn)為處理的特殊情形時(shí)，根據(jù)幾何這兩個(gè)同組不同的管道在一系列位于平行相連，使抗流率為雙方造成同一流量。Soh 和 Lim 2002 建議阻力的定義，根據(jù)最簡單的幾何形狀，兩個(gè)不同的管道連接在一個(gè)連接點(diǎn)，以速度來預(yù)測天南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 3然氣的首選方向。但是，如果有復(fù)雜幾何形狀的參與，改變?nèi)诨瘶渲乃俣仁遣豢杀苊獾摹Ｒ虼?，作為一個(gè)經(jīng)驗(yàn)法則，一個(gè)較精密的定義，抗性速度應(yīng)該建立起來。在這種復(fù)雜形勢下，作為流道或厚腔的兩方板連接至型腔組成的相同長度和不同直徑四個(gè)管道連接串聯(lián)和并聯(lián)，Lim 和 Lee 2003 提出了發(fā)展觀的一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)，根據(jù)最近的幾何學(xué)，預(yù)測中氣輔注塑的氣體流動方向由于阻力的管道初始速度的聚合物熔體到達(dá)氣體注射點(diǎn)。Lee 2004 為穩(wěn)流通過一個(gè)普通扇形腔形成的兩平行平板提出了一個(gè)新的方程來描述壓降要求。然后定義產(chǎn)生抗性的初始速度，提出了作為一個(gè)經(jīng)驗(yàn)法則，采用所建議的經(jīng)驗(yàn)法則比較仿真結(jié)果由這樣的一個(gè)商業(yè)軟件作為模具流與那些處理方向的氣體流量。Lee 和 Hong2004 首先表示建模代數(shù)對氣輔注塑過程中所使用的兩個(gè)質(zhì)量平衡的樹脂，在審議包覆層包括凍結(jié)層和流體力學(xué)層留下近模壁和方程描述壓力降的要求，以預(yù)測時(shí)間依賴的長度氣體穿透之間的氣體注射點(diǎn)和流道氣液界面。Lee 2004 運(yùn)用模型對氣輔注塑過程各種幾何形狀的模腔，包括兩個(gè)方形平板以及一個(gè)集管道， Lee 和 Hong 2004 先前所建議。圖 1 流通過小組之間的領(lǐng)域扇形幾何,熔融聚合物液體送入模具在壓力 下 和流1P1Rr出模具的在壓力 下 。1P0Rr在本文中，根據(jù) Lim和 Lee 2003 查處一起的預(yù)測幾何表示，作者應(yīng)結(jié)合起來阻力腔的兩方板與管道，以確定氣體的方向。在流量模型的牛頓流體先前提議下扇形幾何包括相對薄腔的兩方板時(shí) ,10RHVr和 Lim，1999，2004a 。不過，有人可能會經(jīng)120RH120RH常遇到的問題是比較厚腔之間的兩方板在 的 和 是其中之一。對于212這些條件，根據(jù)前面，幾何及模擬結(jié)果應(yīng)與經(jīng)驗(yàn)法則的結(jié)果，為雙方的條件第南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 4一階近似流模型和首要法則應(yīng)引入查看是否有抵抗的比較厚腔的兩方板，可能會影響氣體方向氣輔注塑。方法1 理論不可壓流體，連續(xù)性方程在圓柱坐標(biāo)變?yōu)椋?1)01zvr當(dāng) 假定為零速度。V忽略重力,動量方程為牛頓流體，就變成：2211rrr rrz rpt rvvvVz （2）2211zzz zzzr prt （3）為了比較每任期環(huán)境質(zhì)量的標(biāo)準(zhǔn)大小順序, （1）至（3）,一個(gè)可能使這些方程因次。作為壓力扇形幾何的特征（圖一），平衡力間 （隨機(jī)選擇的 和,Rr1Rr）和 ，可近似表達(dá)為：0Rr0r（4）hvhPRr2,00, 是頂角的扇面形徑向流，而 不僅平均速度的 和 ，而且表示速度rv,R0特性研發(fā)方向。在圖 1， 對應(yīng)的壓力在氣體輔助注塑成型起主導(dǎo)作用的熔體相陣線和底0P模具適當(dāng)?shù)呐艢饷娣e，微不足道的假定到 ，使 。,P0, P因此情商（4）可減少到：hvRhRr2,0,（5）設(shè)置 作為 ， 變成 也就是 。,R20,P2043vr 2043HRvr南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 5因此，特征壓力， 可能被設(shè)置為 ，令無維的壓力 P 變成 這種方式。P20rvRH進(jìn)一步因次變量是： 和,0zvzr t其 被選定為 和 是被定為trR0z rv然后提供連續(xù)性和動量方程進(jìn)入無維的形式如下： 01zvr（6） 2202020 11 rrvrzrrr vRHvrRHzrPtr（7） 20224030 11 zvRHvrvrRHzPztvv zzrzr （8）當(dāng) 和 是相同的命令或少于0（ 1 ） ，而忽略了120RH2最終的影響，雙方在 方向上，在常規(guī)注塑成型中該行為流動間扇形板，可視為部分 的兩整輪板之間徑向流。當(dāng)(.,)ie和 根據(jù)扇形幾何牛頓流體的2001,1rv20HR流量模型先前被提議Lim, 1999,2004a。在另一方面， 和 可能220001rvH201HR改成小參數(shù)， 當(dāng) 是該指令的一個(gè)時(shí)。因此，公式（7）和（8）可能減少到2穩(wěn)定的狀態(tài)方程為：2 22 110 0r rrvvpz（9）2200zvP（10）南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 6除了 ， 和 可能被 作為攝動技術(shù)而使用，在 條件下為：Prvz0,rPv201P（11）201rv（12）201zzv（13）公式（11）到（13）可代入公式（9）到（10）中。那么那些方程及其邊界條件，在 和 時(shí)，根據(jù)每任期兩個(gè)方程該程序的規(guī)模，可加以整理。0.5z.1）0（1）：20rPvz（14）0Pz（15）B.C.: 0.50rv2)0 ：()22 01 0 110 rrrPvvvz（16）012zP（17）B.C.： 10.5rvz適當(dāng)?shù)慕鉀Q方案的公式（14 ）及（15 ）可能被導(dǎo)出，如先前導(dǎo)出在 Lim 1999, 2004a中,如下：10201 ,24rPvzzRrIn南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 7（18） 0,zvr（19）那么，壓力分布 0（1 ）變成：1000PInrPRI（20）而以公式（19）和（20）分別變成公式（16）和（17） ，有人可以得到一套類似的偏微分方程為 0 ，或 0（1）如下：()210rPvz（21）10z（22）B.C.： 10.5rvz因此，0（）的解變?yōu)椋?(23a) 1021r1 V,24lnPzzRr(23b)1,0zvr那么，0（）的壓力分布變成：10101lnlPrPR（24）因此，可以得到以下的解決辦法截?cái)鄺l件小于或等于 0（ ）：22210, 4rPvzzRrIn（25）南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 82,0zvr（26）2100lnPrR（27a）和 是 0（1） 。200rvHR2因此，壓力分布可第一階近似忽略 0（ ）到（ 27a），因?yàn)椋?00lnPrR（27b）而壓力 和 是分別在 和 下產(chǎn)生的。1P01r0流速剖面也可逼近至一階為： 2210,lnrPhzvzRr（28）當(dāng) 和 是 0（1）時(shí)。200rvHR2圖 2a 腔組成的兩個(gè)管道，管 1和管 2 ，連接平行。厚腔的兩方平板（ SFP 模塊） ，是隸屬，各自表述這些管道。長度，深度和寬度的一腔間的 SFP分別為 20mm,12 mm和40mm。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 9圖 2b 腔組成的兩個(gè)管道，管 1和管 2 ，連接平行。在左側(cè)的這些分支管道的流道是更換了厚厚腔的兩方板提供樹脂，作為雙方的管道。結(jié)合 ，從公式（ 28 ）隨 Z ，表達(dá)熔體相流率（Q ）的公式（29），,rvz得到： 310022,lnhrr PhHvzdR（29）：平均速度熔體兩相流公式（ 29 ） ，可重新安排為：rv0023112lnlnrfanpltes vRRQPH（30）當(dāng) 和 是 0（1）時(shí)。200rvHR2其中一個(gè)可能經(jīng)常遇到的問題，扇形腔兩方板在 約為 而非限制20R1條件 和 其中之一。2012公式（28），（29）和（30）在無重大錯(cuò)誤的問題扇形幾何的情況下，不僅，而且 是偶數(shù)周圍 符合條件的20HR20H10。200rvHR2 阻力異構(gòu)幾何圖 2a和 2b顯示腔組成的兩個(gè)管道，管 1和管 2 ，并聯(lián)起來。相對厚型腔的兩個(gè)面積各自表述這些輸送管道圖在 2a中。左側(cè)相對厚腔的兩方板改為兩個(gè)流道在圖 2b中。管 1組成的管 11和管道連接 12個(gè)系列，和管道輸送 2組成的管 21和管 22 。這四個(gè)管道具有相同的長度，并可能或可能不會有同樣的直徑。聚合物和氣體注射點(diǎn)設(shè)在該中心的接待方的一個(gè)比較厚腔兩方板在左邊。管一側(cè)上側(cè)和管道輸送的材料二是在較低的一方。在本文中標(biāo) 11和 12分別代表第一管道和第二管道左邊上側(cè)，標(biāo) 21和 22分別代表第一管道和第二管道左邊下側(cè)。2-1建議阻力定義定義中的阻力可能是發(fā)達(dá)國家和建議予以 時(shí)，作為抵抗至初始速度 的r V聚合物熔體在最近的幾何學(xué)到達(dá)氣體注射點(diǎn)，而流動阻力率為先前定義為 r 南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 10Lim and Lee，2003 。因此，建議抵抗的穩(wěn)態(tài)流的牛頓液體按照下列幾何，可重新安排如下。2.2-2建議阻力為四個(gè)管道11pQrVr（31）221（32）而221211434LrDD（33）221221434Lr（34）因此， 2211rD（35）2-3建議阻力為腔間的兩個(gè) SFP公式（30）可轉(zhuǎn)化成表格，其中包括速度（ ），而不是流速（Q），在V一半以上的距離，初步領(lǐng)先的熔體前沿。然后建議抵抗的穩(wěn)態(tài)流的牛頓液體下扇形幾何，可重新安排如下: 而 Pr021lnRH（36）如果 和 是 0（1） 。200rvHR22-4建議的經(jīng)驗(yàn)法則下的幾何組成的一個(gè)洞兩 SFP和四個(gè)管道有人可能認(rèn)為頂角的扇形路徑 燃?xì)馄占奥?，可分為兩個(gè)部分為上層.,ie和下層。每一方頂角有可能成為 。流速（ ）為上側(cè)，可以說是與初始速21Q度的熔融樹脂一半的距離，初步領(lǐng)先熔體前沿為： 00112RRQHVr（37）南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 11壓差下條件下結(jié)合幾何形狀，可表示為： 1PVr（38）而， ，00121 43128ln2RRLrHD 如果 和 是 0（1） 。200rv2壓差下結(jié)合幾何形狀，可表示為： 12Vr（39） 00121 43128ln2RRLrHD （40）00212 43128lnRRLrHD （41）表 1 模具流的仿真條件模擬因子 描述填充樹脂 短射成型（85-95%）氣體控制 總量控制指標(biāo)樹脂 PET (DP400)樹脂熔融溫度 210 0C模具溫度 100注氣壓力 150M 帕斯卡爾氣體延遲時(shí)間 0.5秒氣體活塞時(shí)間 1秒3 模擬與模型預(yù)測模擬和模型預(yù)測結(jié)果，根據(jù)幾何組成兩個(gè)管道（管 1和管 2 ）連接的并行以及兩個(gè)相對厚腔之間的兩方平面板（ SFP模塊），各自表述他們所顯示的圖2a。最初的聚合物切斷，完全填補(bǔ)型腔的管道 1和管道 2 （中心） ，以及左南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 12邊（聚合物/氣體噴嘴方）腔間的 SFP 。在另一方面有腔間的 SFP部分填補(bǔ)的85-90 與熔融樹脂短期一槍。長度，深度和寬度的一腔間的 SFP值分別是20mm，12mm，40mm。管 1和管 2組成的兩個(gè)相同或不同的管道，分別是是 50mm長。兩端管 1和管 2分別連接到左和右腔間的 SFP 。連接點(diǎn)之間的管道和腔間的 SFP均位于該中心的第 1和第 2次一半的空腔的寬度。該頂角（ ）的扇形腔最初 保持在這個(gè)值，在初始階段氣體穿透。因此，價(jià)值頂角（ ）被選為 適用于該建議的經(jīng)驗(yàn)法則或流模型。此外，模擬與模型的預(yù)測結(jié)果，根據(jù)幾何組成兩個(gè)管道（管 1和管 2 ）并聯(lián)起來，也是一個(gè)流道和一個(gè)比較厚腔附左邊刻度和 RHS，分別所示圖 2a。仿真條件同時(shí)正（如表 1）給出了商業(yè)軟件的模具流（版本的 MPI 4.1 ） ，在表 2和表 3 中，是用來執(zhí)行該模擬個(gè)案顯示。表 2和表 3顯示的幾何條件坐落當(dāng)腔的管道（中心） ，以及兩腔間的 SFP （左和右）和型腔的管道（中心） ，一個(gè)流道也是一個(gè)腔間的 SFP（右）參與了這一設(shè)定，分別在圖 2a和圖 2b。在表 2和表 3中各管直徑多樣，從 2mm到10mm。表 2和表 3每個(gè)例子樹脂填充體積比在聚合物關(guān)閉時(shí)選為 85-95之間，以避免噴嘴在階段中的注氣。表 4顯示綱號碼值量為各種價(jià)值觀的直徑管（長為 100mm），屬該腔的兩個(gè) SPF，其中的標(biāo)準(zhǔn)符合條件是和 圍繞的 條件是 ，以2201HR20HR1200rvHR滿足公式（38），即使較小 ，成為較大規(guī)模。表 2 各種幾何條件的管道，由于在圖 2a例子 1D21D2D圖 3 5mm 6mm 4mm圖 4 5mm 8mm 4mm圖 5 5mm 10mm 4mm圖 6 5mm 2mm 8mm圖 7 5mm 4mm 8mm圖 8 5mm 5mm 4.5mm圖 9 4.5mm 5mm 4.5mm圖 10 4.5mm 7.5mm 5mm圖 11 6mm 5.5mm 6mm表 3 各種幾何條件的流道管道和管道，因?yàn)樵趫D 2b例子 ,1D,21D212D圖 12 3mm 3mm 5mm 8mm 4mm南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 13圖 13 3mm 3mm 5mm 10mm 4mm圖 14 3mm 3mm 5mm 2mm 8mm圖 15 3mm 3mm 5mm 4mm 8mm圖 16 3mm 3mm 5mm 4.2mm 8mm圖 17 3mm 3mm 5mm 7mm 4.5mm圖 18 3mm 3mm 5mm 8mm 4.5mm圖 19 3mm 3mm 5mm 9mm 4.5mm表 4 鋼號的價(jià)值D(mm) L(mm) (m/s)rV0rVHR2012 100 0.0039 0.00010 0.146053 100 0.0198 0.00053 0.146054 100 0.0624 0.00166 0.146055 100 0.15169 0.00404 0.146056 100 0.31225 0.00833 0.146057 100 0.57164 0.01524 0.146058 100 0.95783 0.02554 0.146059 100 1.49551 0.03988 0.1460510 100 2.20184 0.05872 0.14605 ， 和 的價(jià)值分別為 1mm，12mm ，20mm。1R0 公式（38）中 的每個(gè)值以 計(jì)算，假設(shè)粘度 270 pa/srv,02rR圖 3 管 11 直徑為 5mm和長度為 50mm，連接管道 12直徑為 5mm，長度 50mm。管 21直徑 6mm和長度 50mm連接在同系列管 22直徑為 4mm，長度 50mm。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 14圖 4 幾何形狀是一樣的圖 3除了管道 21直徑長 8mm。有限元法（ FEM ）通過模擬中心（管道）和左，右兩側(cè)（個(gè) SFP ） ，仿照線性元素和三角元素分別在圖 2a環(huán)境中的模具流（版本的 MPI 4.1 ）。類似的方式如在圖 2b，有限元法（ FEM ）獲得通過模擬中心（管道），左（流道）和右邊（個(gè) SFP ） ，分別仿照線元素，線元素和三角元素。表 5 比較仿真結(jié)果并提出首要法則（RT1 和 RT2 ）例子 RT1 RT2 流動方向（仿真結(jié)果）圖 3 1.46（ ）2.11（ ）高圖 4 1.30（ ） 3.32（ ） 高圖 5 1.25（ ） 5.01（ ） 高圖 6 19.57（ ） 3.13（ ） 高圖 7 1.29（ ）0.83（ ） 底圖 8 1.26（ ）1.26（ ）高圖 9 0.83（ ） 1.02c底圖 10 0.39（ ） 9底圖 11 1.21 （ ） （ ）.c 高 RT1和 RT2的結(jié)果是分別從公式（39）和（35）提出的經(jīng)驗(yàn)法則。 ， 和 H的價(jià)值觀分別是 1mm， 20mm 和 12mm。0R1 “O”和“X”分別表示“正確”和“不正確” 。 C的標(biāo)在表 5中代表其電阻比例非常接近。結(jié)果與討論1 有溶洞的管道和厚板參與配置形勢正如圖 2a 在上側(cè)管 11長度為 50mm，連接管 12具有相同的直徑和長度，同時(shí)由于管 11在下側(cè)，管 21長度為 50mm，連接串聯(lián)管 22同樣長度為 50mm。應(yīng)用管道的直徑如表 2所示。考慮下列情形：樹脂液在穩(wěn)定狀態(tài)下流向的右邊。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 15從圖 3到 10公式（39）的經(jīng)驗(yàn)法則用來獲取的價(jià)值比率（RT1）的初步樹脂徑向速度 在上下側(cè)配置。同樣，公式（35）的經(jīng)驗(yàn)法則用來評價(jià)比例的02rR初始軸向速度為 RT2。因此 RT1可能用來作為標(biāo)準(zhǔn)，以確定氣體流量之間向上層管道并降低管道，RT2 可能被用來確定氣體的流動速度之間的內(nèi)上管道和里面下管道。表 5提供了從圖 3到圖 11的 RT1和 RT2的值。模擬的結(jié)果一般都符合前者，除了圖 7 在一個(gè)定性的方法上來確定氣體輔助注塑成型的氣體方向，即使一個(gè)比較大的值 0.36應(yīng)用作為值 來形容一個(gè)比較厚腔的兩方板。一個(gè)可觀察到氣體流動稍快或慢，在上側(cè)的腔兩個(gè) SFP比在較低的一方為圖 3，4， 5， 8和 11或圖 9和 10分別在那里的值 RT1接近 1.0 。不過，氣體方向初步認(rèn)定的一面在圖 6，如果氣體流量大于上側(cè)值 RT1成為 19.57 。不過，這可以說氣體流量稍快或慢，在管 1比在較低管 21如圖 3，4，5，6，8 和 11或圖 7 ，分別是流動方向的預(yù)測，根據(jù) RT2值見表 5 。在特殊情況下，RT1 是不符合的仿真結(jié)果（即流動方向）在案子圖 7，雖然 RT2在案子圖 9和 10中并不一致。這可能是一般的解釋，圖 7 ，由于該氣體可能不會流向管側(cè)如果氣體進(jìn)入較早流量減慢，在管的另一邊；和圖 9和 10，由于該氣體可能有流向管道的副作用如果氣體進(jìn)入較早，即使在這些管中氣體流量稍慢。因此，這樣一個(gè)發(fā)達(dá)的模式，時(shí)間依賴的模式是須說明瞬態(tài)行為之間的接氣相和樹脂階段，其中在本文的第 2部分處理。表 5 幾何形狀是一樣的圖 3除了管 21 的直徑是 10mm。表 6 管 11 直徑為 5mm和長度為 50mm，連接管道 12直徑為 5mm，長度 50mm。管 21直徑 2mm，長度 50mm，連接在同系列管 22一個(gè)直徑 8mm，長度 50mm。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 16表 7 幾何形狀是一樣的圖 6除直徑管道 21長 4mm。表 8 管 11 直徑 5mm，長度 50mm，連接管道 12直徑為 5mm，長度 50mm。管 21直徑為 5mm和長度為 50mm，連接在同系列管 22直徑為 4.5mm，長度為 50mm。表 9 幾何形狀是一樣的圖 8除直徑管道 1是 4.5mm。圖 10 管 11 ，直徑 4.5mm和長度 50mm，連接管道 12直徑 4.5mm且長度為 50mm。管 21與直徑 7.5mm和長度 50mm，連接在同系列管 22一個(gè)直徑 5mm，長度 50mm。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 17圖 11 管 11 ，直徑 6mm和長度 50mm，連接管道 12直徑 6mm且長度為 50mm。管 21一個(gè)直徑為 5.5mm，長度 50mm，連接在同系列管 22一個(gè)直徑 600mm，長度為50mm。圖 12 幾何相似圖 4 而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑 3mm，附加在左邊樹脂管道的上側(cè)和下側(cè)。圖 13 幾何相似圖 5 而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑 3mm，附加在左邊樹脂管道的上側(cè)和下側(cè)。圖 14 幾何相似圖 6而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑 3mm，是附加在左邊樹脂管道的上側(cè)和下側(cè)。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 18圖 15 幾何相似圖 7 而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑 3mm，是附加在左邊樹脂管道道的上側(cè)和下側(cè)。圖 16 幾何相似圖 7除直徑管 21是 4.2mm而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑 3mm，是附加在左邊樹脂管道的上側(cè)和下側(cè)。圖 17 幾何相似圖 8除直徑管道 21 是 7mm而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑 3mm，是附加在左邊樹脂管道上午上側(cè)和下側(cè)。圖 18 幾何相似圖 8除直徑管道 21 是 8mm而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，是附加在左邊樹脂管道的上側(cè)和下側(cè)。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 19圖 19 幾何相似圖 8除直徑管道 21日是 9mm。而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，是附加在左邊樹脂管道的上側(cè)和下側(cè)。2 有溶的管道型腔和流道參與配置時(shí)的情況圖 2顯示腔組成的兩個(gè)管道，管 1和管 2 ，并聯(lián)起來。在左側(cè)的這些管的厚腔的兩方板以雙方的管道換成分支流道交付樹脂。長度（ L1 ）和直徑（ D1）的流道，在上側(cè)的管道是 51mm和 3mm。同樣的幾何條件是提出申請，要求流道在較低一側(cè)管道。這里首要（）是指流道連接到管道。在這種情況下，氣體已選擇首選方向?yàn)楣艿?1和管道 2之間在分界點(diǎn)的流道或氣體注射點(diǎn)處。因此速度的兩個(gè)方向在這個(gè)分界點(diǎn)應(yīng)加以比較。應(yīng)用直徑的管道和流道給出，見表 3。公式（ 35 ）的法則已被修改，包括流道效果，并用來評價(jià)初步軸向速度在（ RT ）上側(cè)和下側(cè)的關(guān)系的比例值。表 6提供的值逆轉(zhuǎn)錄為圖 12至19。值的逆轉(zhuǎn)錄最終證明了結(jié)果相一致的模擬圖 12至 14。然而，價(jià)值觀的逆轉(zhuǎn)錄并不一致，與模擬結(jié)果（即流動方向）相比較，在例子圖 15 至 19在那里，他們都非常接近。自從值逆轉(zhuǎn)錄獲得基于最初的速度在兩邊的流動方向，氣體流量可能得到扭轉(zhuǎn)，根據(jù)其余電阻雙方，值逆轉(zhuǎn)錄非常接近Lim and Lee, 2003。因此，該比率的初始速度應(yīng)重新計(jì)算最先改變的，直徑雙方（即 和1D），以取得該糾正的比例初始速度（CRT）的在表 6中，值的 RT十分接近一21D致。因此，值的 CRT被認(rèn)為只有值的 RT接近一致。流動方向的預(yù)測根據(jù)該值的 CRT與模擬的結(jié)果是一致的（模具流） 。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 20結(jié)論 一個(gè)可能經(jīng)常遇到的問題是比較厚的扇形腔兩方板在 大約是 和2RH10的其中之一。對于這些條件首要法則含第一階近似流模型介紹顯示，在定性2方式根據(jù)上述幾何，阻力相對厚腔的兩方板可能會影響氣體方向氣輔注塑。隨后，各種模擬演示的條件下，除了直徑的管道，所有尺寸的腔的兩方板和管固定，和仿真結(jié)果進(jìn)行比較，結(jié)果法則（RT1）載有近似流模型，以及那些在另一法則（RT2），厚腔的兩方板相對無阻力。RT1 可能被用來作為標(biāo)準(zhǔn)，以確定氣體流量之間提前向上層管道，降低管道，RT2 可能用來確定氣體的流動速度之間的內(nèi)上管道和內(nèi)下管道。與前一個(gè)定性方式模擬的結(jié)果想比較大體上是一致的，確定氣體輔助注塑成型的氣體方向，即使一個(gè)比較大的值 0.36用作值 來形容一個(gè)比較厚腔兩方板。也有一些例外的情況即 RT1或 RT2與模擬結(jié)果（即,;流動方向）并不一致。這兩種情況下，如果氣體進(jìn)入較早氣體流量減慢，可能被解釋為這氣體不會流向管側(cè)。在管道的另一邊，如果氣體進(jìn)入較早，即使在這些管道氣體流量有點(diǎn)慢，可以解釋為氣體流向管道的副作用。因此，這種發(fā)展模式，隨著時(shí)間依賴性模型須說明瞬態(tài)行為之間的接氣相和樹脂階段，其中將在本文第 2部分處理。此外，復(fù)雜形勢時(shí)型腔的管道和流道型腔參與這一配置的處理。該法則用于比例的初始速度，要重新計(jì)算在首次變化的直徑的比例與模擬結(jié)果是一致的。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 21參考文獻(xiàn)1Chen, S.-C., Cheng, N.-T. and Hsu, K.-S., “Simulations and Verification of the Secondary Gas Penetration in a Gas 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