2948 建筑結(jié)構(gòu)施工圖開題報告和計算書

2948 建筑結(jié)構(gòu)施工圖開題報告和計算書,建筑結(jié)構(gòu),施工圖,開題,報告,講演,呈文,以及,計算 結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書施工計算書需另外上傳，另有建筑、結(jié)構(gòu)、施工圖需找我要。一、工程概況1 2、建筑地點: 3、建筑規(guī)模:1)建筑總面積: 4184m22)建筑層數(shù):全樓三層，樓梯上屋面3)結(jié)構(gòu)形式:鋼筋砼框架結(jié)構(gòu)4)層高: 3.9m4、建筑特點①普通教室 18 間 71.28 m2/班② 大廳 1 間 96.48m2③語音教室、微機(jī)教室 各 2 間 143.50 m2 、 133.99 m2 含輔助房間：35.1 m2④閱覽、會議室 各 1 間 129.4 m2 128.2m2⑤ 活動室 1 間 120.5 m2⑥行政辦公室 6 間 4 間 35.1 m2 、 1 間 46.8 m2 、 1 間 43.2 m2⑥教師辦公室 6 間 3 間 46.64m2 、 3 間 47.38 m2 ⑦收發(fā)室、門衛(wèi)室 各 1 間 35.1 m2⑦配電室 1 間 35.1 m2⑧教師休息室 3 間 35.1 m2⑨樓梯 共三個樓梯其中兩個通向屋頂 走廊為 2.4m，2.1m 寬⑩每層設(shè)男女衛(wèi)生間，一，三層女衛(wèi)生間兩間，男廁一間，二層男廁兩間，女廁一間5、建筑技術(shù)條件（一）氣象條件:1)常年主導(dǎo)風(fēng)向: 西北風(fēng)2)夏季主導(dǎo)風(fēng)向: 西南風(fēng)3)平均風(fēng)速: 夏季 3.1m/s,冬季 4m/s4)基本風(fēng)壓:Wo=0.40KN/m 25)基本雪壓:So=0.35KN/m 2 最大積雪深度:11cm6)最高氣溫:40.6℃ 最低氣溫:-9.3℃7)最冷月平均溫度:4.5℃(1—2 月)8)最熱月平均溫度:29.7℃(7—9 月)9) 最大降雨量: 184.3mm(4—6 月) 最大降雨量：50.4mm/小時（二）工程地質(zhì)條件1)天然地面以下 1m 厚為填土,地基標(biāo)準(zhǔn)承載力為 120KN/m2.填土以下的 2m 厚為粘土,地基承載力為 250KN/m2.粘土以下為中密粗砂層, 地基承載力為300KN/m2。 2)地下水位:天然地面以下 4m 處3)地震設(shè)防烈度:6 度（三）施工條件1）施工單位：南昌市第十建筑公司2）施工人員：各工種工人數(shù)均不受限制，但要求不分工種勞動力不均衡系數(shù) K200KN/m2)故采用鋼砼柱下單獨基礎(chǔ).在（14）～（15）軸之間設(shè)置伸縮縫○ g由于建筑物總長為 60.55m(>55m),故需設(shè)置伸縮縫,縫寬為 30mm，設(shè)于走廊處。10、結(jié)構(gòu)布置1)本建筑樓面標(biāo)高變化不大,僅在大廳，廁所有結(jié)構(gòu)層下降，做結(jié)構(gòu)平面布置其一般原則:上一層結(jié)構(gòu)平面放到下一層建筑平面圖布置二層樓面,四層屋面,基礎(chǔ)平面布置見詳圖2)基礎(chǔ)平面布置圖基礎(chǔ)平面布置圖上主要構(gòu)件有:鋼砼基礎(chǔ),基礎(chǔ)梁3)樓面結(jié)構(gòu)布置圖主要構(gòu)件有:框架、樓面梁、挑檐梁4)屋面結(jié)構(gòu)布置圖主要構(gòu)件有:框架、屋面梁、屋面板、天溝 . 采用有組織的外天溝外排水形式雙坡屋面排水,坡度為 2％二、樓面板的結(jié)構(gòu)尺寸選擇樓面板均為現(xiàn)澆做法，按高跨比條件，要求板厚 h=1950/40=49mm,考慮到鋼筋布置及鋼筋布置混凝土的抗裂度和擾度過大的原因，取 h=100mm樓面板布置詳見樓面結(jié)構(gòu)圖三張平面布置圖見附圖1、樓面結(jié)構(gòu)布置圖2、屋面結(jié)構(gòu)布置圖3、基礎(chǔ)平面布置圖廁所現(xiàn)澆板的計算一、對 XJB-1 按單向板計算012.40.55l? 〈1）荷載標(biāo)準(zhǔn)值a）活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： qk＝2.5KN/m 2b)恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：鋼筋砼 100 厚: 0.10×25＝2.5KN/m 2馬賽克地面： 0.55KN/m2水泥沙漿 20 厚: 0.02×17＝0.34KN/m 2合計 gk＝3.39KN/m 22 )荷載設(shè)計值a)活荷載 q＝2.5×1.4＝3.5KN/m 2b)恒荷載 g＝3.39×1.2＝4.068KN/m 2g＋q＝4.068＋3.5＝7.568KN/m 2取 q=7.6 KN/m2計算跨度 =1950 mm-200 mm =1750 mm（ 取 即可）0l 0ln3）計算簡圖：跨中彎矩按簡支梁計算，支座彎矩按兩端固定計算，偏安全取一米板為計算單元4）.彎矩設(shè)計值由連續(xù)板計算規(guī)范可知：板的彎矩系數(shù) αm 分別為：邊跨-1/16，邊跨跨中 1/14，離端第二支座-1/11，中間跨支座 -1/14邊跨支座：M A=-1/16(g+q)l012==-1/16×7.6×1.752=-1.45KN.m邊跨跨中： kNloqgI .6175.14)(14?????離端第二支座： MI=-1/14(g+q)l012=-2.116KN.m離端第二跨跨中：M Ⅱ =1/16(g+q)l012==1/16×7.6×1.752=1.45KN.m五．正截面受彎承載力計算.板厚 100mm,ho=100-20=80mm,C20 混凝土，α 1=1，fc=9.6KN/mm2, HPB235鋼筋，f g=210KN/mm2,板的配筋如下：板的配筋計算截面 A I B Ⅱ C彎矩設(shè)計值 -1.45 1.66 -2.12 1.45 -1.660.024 0.027 0.035 0.024 0.02721scOMfbh??0.024 0.027 0.036 0.024 0.027s??計算配筋（mm） 87.8 98.7 131.66 87.8 98.7 ycofbhAS???實際配筋： φ6@280 φ6@280 φ6@200 φ6@280 φ6@280配筋面積： 101 101 141 101 101次梁設(shè)計取 b×h=200×400mm1. 荷載計算恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值板傳遞的荷載： 3.3×91.95=6.61KN/m次梁自重： 0.2×（0.4-0.1）×25=1.5KN/m次梁粉刷： （0.4-0.1）×2×0.02×17=0.204KN/m---------------------------------------------------------------------------------------------------------小計： 16.74KN/m活載標(biāo)準(zhǔn)值：2.5×1.95=4.875KN/m總設(shè)計值：g+q=16.74×1.2+4.875 ×1.4=20.09+6.825=26.92KN/m2. 計算跨度Lo=3900-300mm=3600mm3.內(nèi)力計算：（1）彎矩設(shè)計值 M=α ms(g+q)l02查表可知：邊跨，跨中取 1/14，邊支座取-1/24，離端第二支座-1/11則： MI= 1/14×26.92×3.62=24.92KN.mMA=-1/24×26.92×3.62=-14.54KN.mMB=-1/11×26.92×3.62=-31.72KN.m（2）剪力設(shè)計值 V=α vb(g+q)ln則：VBL=0.55×26.92×3.6=53.30KNVBR=0.55×26.92×3.6=53.30KNVA=0.5×26.92×3.6=48.46KN4.承載力計算：承載力按 T 形截面計算： =1300mm3flb?，按第一類截面計算：對 A 支座： = =0.02121scOMfbh??26510.9?=1- =0.02112s????=0.989()/sS??= =248.6mm20syMAfh?365098.1?選配 2 14 AS=308mm2?對 B 支座： = =0.12421scOfbh?26350.917?=0.133 =0.93412s???()/sS?????= =310.15mm20syMAfh?365094.7?選配 2 14 AS=308mm2?截面尺寸符合,計算箍筋計算箍筋配置假設(shè)配置 6@200?hoSAsvfyftbhoVcs25.17.0??=0.7×1.10×200×365+1.25×210×（101/2）×365=56.21+47.9=104.2KN 〉V max=53.3kN實際僅依靠砼的抗剪能力就能滿足要求， 6@200 實按構(gòu)造配置.?3. 斜截面承載力驗算截面尺寸 hW=ho—h`f=365—100=265mm2651.340hwb??故 0.25fcbho=0.25 1.1 365 200=175.2KN>V=53.3kN?0.7ftbho=0.07 1.1 365 200=56.2KN>53.30KN最小配箍：AS=bs=0.2% ×200×200=80 8@200=101mm2??配置 6@200 滿足要求 雙肢筋?配筋圖如下所示：雨蓬計算1、板面采用有組織排水，在板周邊設(shè)一個落水管 2%坡度排水，如圖： 2、雨蓬板和雨蓬梁的承載力計算 1）雨蓬板的計算， 〉2 按單向板計算6.150392?LOa）恒荷載的計算20 厚防水砂漿面層 24.0.mKN?板自重 825?板底抹灰 2.17.32%的排水坡度 2/.01%0KN??合計： gk=2.96KN/m2 b）活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 0.7 2KNmg+q=1.2×2.96+1.4×0.7=3.552+9.8=13.352KN/m2取 q’=g+q=13.36KN/m2c）彎矩設(shè)計值Mmax=1/8(g+q)l 計 2=1/8×（ 13.36）×1.12=2.02KN.md）配筋計算：查表得板厚 80mm =80-20=60mm 砼采用 C20，則 ， 1=1.00h 26.9mNfc??鋼筋采用 HPB235 則 210gNfm?01o?代入：=0.05826201 01.9??bhfMcs??.58.????s? 972/)(2/)(???ss?故： = mm20syMAfh3.165097.?（1） 選配鋼筋 6@170（As=166mm 2）?（2） 雨蓬板底鋼筋按構(gòu)選配筋：分布鋼筋選用 6@200 ?（3） 在 YPL-1、YPL-2 處只需按構(gòu)造配筋，采用 6@200 驗算如下：（a） 荷載計算：對 YPL-2， 4039)18~2(??20)31~(??h計算如下：梁側(cè)粉刷： （0.4-0.08）×2×17×0.02=0.218 KNm梁 自 重 ： 0.2× （0.4-0.08）× 25 =1.6 雨蓬板傳來的恒載標(biāo)準(zhǔn)值： 2.96 ×1.1/2=1.628合計 gk=3.446 KNm恒荷載設(shè)計值：1.2×3.446=4.135活載設(shè)計值： 0.7×1.1/2=0.385g+q=4.135+0.385=4.52 KNm內(nèi)力計算：故 M 中 = ×4.52×3.92 =8.5981=0.03426201 350.918??bhfcs?? 91.0/)4.(/)( ?????ss則： = =113mm20syMAfh??263591.28?選用 2 10（As = 157mm 2）?V 支 =3.9×3.9/2=7.6 KNm驗算截面尺寸 hW=ho=365mm420365?bw故 0.25fcbho=0.25 9.6 200 365=175.2KN>V=7.6KN?0.7ftbho=0.7 1.1 200 365=56.2KN>V=7.6KN砼已滿足抗剪要求，只需按構(gòu)造配筋最小配箍 4min9.60.2.102ysvvf?????ASV=ρbS=9.14 ×10-4×200×200=36.56 KNm配置 6@200 滿足要求 ?對 YPL-1 b=200mm h=500mm 計算如下：a）荷載計算：梁側(cè)粉刷： (0.58)20.436???KNm梁自重： 5.1合計 2.436恒荷載設(shè)計值：1.2436.92KNm??活載設(shè)計值：0.7×1.4×1.1=1.078 總設(shè)計值：g+q=2.923+1.078=4.0 KNmYPL-2 傳來恒載：恒載：4.135×3.9/2=8.06KN 活載： 0.385×3.9/2=0.75KN P=8.06+0.75=8.81KN支座處彎矩最大為：M 中 =1/2(g+q)l02+p0l0 =1/2×4.0×1.12+8.81×1.1=14.53KN.m=0.035601 45.913??bhfcs??614.0.0.22???bs?? 92/)31(/)(????ss?則： = =150.1mm20syMAfh?465209.13?選用 2 10 （As = 157mm 2）?支座剪力： V 支=4.0 ×1.1+8.81=13.21KN驗算截面尺寸0.7ftbho=0.7 1.1 200 465=71.61KN>V=13.21KN截面滿足要求，只需按構(gòu)造配筋最小配箍 4min9.60.2.102ysvvf?????49.13.5svAbm???配置 6@200 滿足要求 考慮抗震要求，端部加密 6@100? ?配筋圖如下：現(xiàn)澆樓梯計算踏步尺寸 150mm 320mm，采用 C20 混凝土，板采用 HPB235 鋼筋，梁縱筋采用 HPB335 鋼?筋，樓梯上均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 =3.5kq2/KNm1、 樓梯板計算板傾斜度 tanα=150/320=15/32 cosα=0.91 取 1m 寬板帶計算單元1）荷載計算梯段板荷載恒載：水磨石面層 （0.32+0.15） 0.65/0.32=0.955KN/m?三角形踏步 （15/32 ） 25 0.15 1 0.32 （1/0.32 ）=1.76 KN/m斜 板 1 0.12 25 1/0.91=3.30KN/m板底抹灰 1 0.02 17 1/0.91=0.374KN/m合計 gK=6.389KN/m活載 qK=3.5KN/m恒荷載分項系數(shù) ，活荷載分項系數(shù) 1.2G??1.4Q??基本組合的總荷載設(shè)計值P=6.389 1.2+1.4 3.5=12.57KN/m?2）截面設(shè)計板的水平跨度 =3.6m，彎矩設(shè)計值 M=1/10P ln2 =1/10 12.57 3.62nl ?=0.16926201 10.9??bhfMcs?可以614.08..???bs?? 952/)(2/)(????ss?= =811.4mm20syMAfh10956.?選配鋼筋選 10@90 (As=872mm2)?分布鋼筋每級踏步 1 根 8?2、平臺板計算取平臺板厚 h=80mm，取 1m 寬板帶計算1） 荷載計算恒載： 水磨石面層 0.65KN/m 80 厚砼板 0.08 25=2KN/m?板底抹灰 0.02 17=0.34KN/m合計 gk=2.99KN/m活載 qk=3.5KN/m總荷載設(shè)計值： P=1.4 3.5+1.2 2.99=8.488KN/m?2） 截面設(shè)計平臺板的計算跨度 lo=2.4m彎矩設(shè)計值 M= =210Opl mkN.894.2.8?板的有效高度：ho=80-20=60mm采用 C20 砼 fc=9.6N/mm2HPB235 鋼筋 fy=210N/mm2 0.614b?則 .16.9084221 ???bhfMcs?614.053..??bs??滿足要求9.2/)14.0(2/)1( ?????ss?=0syMAfh639.84m?選配 8@120 AS=419mm2?分布鋼筋 6@2003） 板支座處配筋將其視為固端 mkNloqgMI .6175.14)(1422?????則kNPlo0..8.21?2.61.9010?bhfcs?? 970.2/)1.0(2/)1( ???????ss??=0syMAfh65.397.4m?選配鋼筋 8@150 AS=335mm2?3、平臺梁 PTL1 計算 截面尺寸：b h=200 400mm?1） 荷載計算恒栽： 梁自重 0.2 （0.4—0.08） 25=1.6KN/m梁側(cè)粉刷 0.02 （0.4—0.08） 2 17=0.22KN/m平臺板 2.99 2.4/2=3.59KN/m梯段板 6.389 3.6/2=11.5KN/m?合計 gk=16.91KN/m活載 qk=3.5 mkN.51024.63??）（總荷載設(shè)計值 p=16.91 1.2+10.5 1.4=35.0 KN/m?2） 截面設(shè)計計算跨度 即為中心軸線距 L0=3.9m彎矩設(shè)計值 mkNPloM.569.351282???剪力設(shè)計值 V= ln .8.0采用 C20 砼 fC=9.6N/mm2 HPB335 鋼筋 fy=300N/mm2 =0.614b?截面按倒 L 形計算 = ，有效高度 ho=400—fb?50860fhm????35=365mm判別 L 形截面類型1` 80`()1.096(365)149.7622ffcbho KNm????????>M=66.5KN·m屬于第一類 L 形截面類型， 086.3560.9112210 ???fcsbhM?? 14.9..??bs??滿足要求978.02/)6.1(2/)1( ???????ss??=0syMAfh6.35978.0m?選配：3 16 AS=603.3mm2?3）斜截面受剪承載力計算配置 雙肢箍筋2@6?hoSsvfyftbhoVcs5.17.0??=83.325KN>V=68.25KN 滿足要求對 PTL-1 由于樓面平臺板與梯段板傳來的荷載不一致，- 可能會出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)，故上部采用構(gòu)造筋 12?PTL-1 配筋圖如下：4、平臺梁 PTL2 計算 b h=240 400mm?1） 荷載計算恒載 梁自重 0.24 （0.4—0.08） 25=1.6KN/m??梁粉刷 0.02 （0.4—0.08） 2 17=0.2176KN/m平臺板荷載 2.99 2.4/2=3.588KN/m活載 qk=3.5 .4/KNm?總荷載設(shè)計值 P=1.2 （3.588+0.217+1.6）+1.4 3.588=11.51KN/m??2） 截面設(shè)計計算跨度 lo=3.9m彎矩設(shè)計值 kNPloM.8219.35182??剪力設(shè)計值 .429.35121kNPlVn???b`f=600mm ho=400—35=365mmmkNMkhbfffc .821.7680)6(0.91)2(01 ?????滿足要求經(jīng)判別屬于第一類 L 形截面 0285.360.9118201 ???bhfMcs?? 614.9..??bs?? 302/)85(2/)( ?????ss?=0syMAfh6.139.081m?選用 3 10 AS=235.5mm2?PTL-2 也存在扭轉(zhuǎn)力矩，相對 PTL-1 較小 故采用 10?斜面截面受剪力承載力計算配置 雙肢箍 20@6? hoSAsvfyftbhoVcs25.7.0??=83.325KN>V=68.25KN 滿足要求梯段板和平臺板的配筋如下：195012020 240204120240框架荷載、內(nèi)力計算一、確定計算簡圖1、 計算單元2、 計算簡圖假定框架與基礎(chǔ)固定，且嵌固于基礎(chǔ)頂面.框架梁與柱節(jié)點剛結(jié).由于各層柱的截面尺寸不變，則梁跨等于柱截面形心軸線之間的距離，底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二樓板底，基頂標(biāo)高根據(jù)地質(zhì)條件暫定—0.9m，則底層柱高為（ 3.9+0.9）=4.8m，其余各層柱高為層高，均為3.9m，頂層為板面至頂棚板底，所以高為（ 3.9-0.1）=3.8m?？蚣苡嬎愫唸DF GJ C7800 2400 78004800390039003、 桿件尺寸估算砼 梁：C20 則 Ec=2.55 104N/mm2?柱： C30 則 Ec=3.00 104N/mm2橫向框架梁（邊跨） h= b=?)16(～ h)312(～則 h= 取 h=500mmm）（～ 5.487~078)12(?b= 取 b=250mm）（～ 3(?縱向連續(xù)梁（邊跨） ，考慮縱梁兼做窗過梁，所以取 h=600mm b=250mm框架柱 b= 底層柱高 h=（1～1.5）b?)2015(～則 b= 取 b=300mmm34??h=（1～1.5）b 取 h=400mm橫向框架梁（中跨） 取 b=250mm h=400mm縱向連續(xù)梁（中跨） 取 b=250mm h=400mm4、 慣性矩線剛度計算 其中在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取 =2 （ 為不考慮樓板翼緣作用I0I的梁截面慣性矩）：橫向框架邊跨梁 I 邊梁 = mKNLE.03.178.75.2015.236????中跨梁 I 中梁 = ..84.2..6底 層柱 I 底層柱 = mKNLEI .108..31036????其余各層柱 I 余層柱 = I .29.34.236令 =1 則其余桿的相對線剛度為：i?邊 梁 =i?中 梁 6.103.728?=上 柱=i?底 柱 59..1框架梁住相對線剛度如圖所示，作為計算各節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)二、各種荷載設(shè)計值計算。（1）屋面框架相關(guān)荷載計算20mm 厚水泥沙漿面層 0.02×20=0.40kN/m2采用保溫層（找坡）卷材防水屋面三氈四油，冷底子油一度鋪小石子 0.3KN/m215mm 厚 1：3 水泥砂漿找平： 0.015×20=0.30kN/m2（2%找坡）膨脹珍珠巖保溫層 ： 15×（0.02+0.2）/2=1.725 kN/m 220mm 厚 1：3 水泥砂漿找平： 0.02×20=0.40kN/m2120mm 厚現(xiàn)澆混泥土屋面板： 0.12 ×25=3.0kN/m2恒載 20mm 厚石灰抹灰： 0.34kN/m2小計： 5.905kN/m2邊跨框架梁自重： 0.25×0.5×25=3.13kN/m梁側(cè)粉刷： 2×（0.5-0.12）×17×0.02=0.272kN/m小計： 3.572KN/m屋面板傳給次梁荷載： 5.905 1.95=11.515KN/m?中跨（GF 跨）框架梁自重： 0.25×0.40×25=2.5kN/m梁側(cè)粉刷： 2×（0.4-0.12）×17×0.02=0.190 kN/m小計： 2.69KN/m屋面邊跨（JG、FC）梁荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 3.572kN/m屋面邊跨（JG、FC）梁荷載設(shè)計值： 1.2×3.572=4.286kN/m屋面板傳給中跨（GF）框架梁荷載： （5/8）×5.905×2.4=8.86 kN/m中跨（GF）跨框架線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 2.69+8.86=11.55KN/m設(shè)計值： 1.2 11.55=13.86KN/m?邊柱連系梁自重： 0.25×0.60×4.5×25=16.89kN梁側(cè)粉刷： 2×（0.6-0.1）×17×0.02×4.5=1.53kN1.2m 高女兒墻自重： 0.18×19×4.5×1.2=23.09 kN1.2m 高女兒墻粉刷： 1.2×0.025×2×17×4.5=5.738kN 連系梁傳來屋面自重： 1.95×0.5×4.5×5.905=25.91kN頂層邊節(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 73.158kN頂層邊節(jié)點集中荷載設(shè)計值： 1.2×73.158=87.79kN中柱連系梁自重： 0.25×0.40×4.5×25=11.25kN梁側(cè)粉刷： 2×（0.40-0.1）×17×0.02×4.5=0.918kN連系梁傳來屋面自重： 5.905×0.5×1.8×4.5+0.861×0.5×5.905×2.4×4.5=53.36kN頂層中節(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 65.53kN頂層中節(jié)點集中荷載設(shè)計值： 1.2×65.53=78.63kN設(shè)次梁截面為 200mm 400mm?屋面次梁自重： 0.2×0.40×4.5×25=9kN次梁粉刷： 2×0.02×（0.40-0.1）×17×4.5=0.918kN屋面板傳遞集中荷載： 5.905×1.95×4.5=51.82kN次梁集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 61.738kN次梁集中荷載設(shè)計值： 1.2×61.738=74.09kN （2）標(biāo)準(zhǔn)層框架相關(guān)荷載計算30mm 厚預(yù)制彩色水磨石面層： 0.65 kN/m2（10mm 水磨石面層，20mm 水泥沙漿打底）100mm 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板： 0.10 25=2.5 ?kN/m220 厚板底抹灰： 0.02×17=0.34 kN/m2樓面恒荷載： 3.29 kN/m2設(shè)計值： 1.2 3.29=3.948 kN/m2?邊跨框架梁及梁側(cè)粉刷： 3.572 kN/m中跨框架梁及梁側(cè)粉刷： 2.69 kN/m樓面板傳給中跨（GF）框架梁荷載： （5/8）×3.29×2.4=4.935 kN/m邊跨（JG、FC）框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 3.572 kN/m設(shè)計值： 1.2 3.572=4.286 ?kN/m中跨（GF）跨框架線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 4.935+2.69=7.625KN/m設(shè)計值： 1.2 7.625=9.15KN/m?邊柱連系梁自重： 16.89kN邊柱連系梁粉刷： 1.531kN窗自重： 2.4×4.2×0.45=4.536kN窗下墻體自重： 0.24×0.9×4.2×19=17.24kN窗下墻體粉刷： 2×0.02×0.9×4.5×17=2.754kN窗邊墻體自重： （無）窗邊墻體粉刷： （無）框架柱自重： 0.30×0.40×3.90×25=11.7kN連系梁傳來樓面自重： 1/2 3.29 4.5 1.95=14.43KN?框架柱粉刷： （1.4-0.48）×0.02×3.90×17=1.22kN標(biāo)準(zhǔn)層邊柱集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 70.3kN標(biāo)準(zhǔn)層邊柱集中荷載設(shè)計值： 1.2×70.3=84.36kN中柱連系梁自重： 11.25kN中柱連系梁粉刷： 0.918kN內(nèi)縱墻自重： 4.5×（3.90-0.5）×0.24 19=69.77kN?內(nèi)縱墻粉刷： 4.5×（3.90-0.3）×0.02×17×2=10.4kN扣除門窗洞加上門窗重：2.4×0.90×45+0.2×1.0 2.1-（2.1×1.0+2.4×0.9） 0.24 ?（19+0.02 2 17）?= 18.72KN?連系梁傳來樓面自重： 0.861 3.29 0.5 4.5 2.4+0.5×4.5×1.95×3.29=29.7KN??框架柱自重及粉刷： 13.65+1.35=15kN標(biāo)準(zhǔn)層中結(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 116.2kN標(biāo)準(zhǔn)層中結(jié)點集中荷載設(shè)計值： 1.2×116.2=139.5kN次梁自重： 9kN/m梁粉刷： 0.918kN/m次梁傳來集中荷載： 3.29 1.95 4.5=28.87KN ?標(biāo)準(zhǔn)層次梁與框架梁節(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 38.79kN/m設(shè)計值 1.2×38.79=46.55kN/m（3）底層框架相關(guān)荷載計算基礎(chǔ)梁：b h=250mm 400mm?基礎(chǔ)梁自重： 0.25×0.40×4.5×25=11.25kN窗自重： 4.536kN窗下墻體自重： 0.24×1.8×4.2×19=34.5kN 窗下墻體粉刷： 2 0.02 1.8 4.2 17=5.14kN ??窗邊墻自重： 無 窗邊墻粉刷： 無 框架柱自重： 0.3×0.40×4.8×25=14.4kN框架柱粉刷： （1.4-0.48）×0.02×4.8×17=1.50kN底層邊柱集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 71.33kN底層邊柱集中荷載設(shè)計值： 1.2×71.33=85.6kN基礎(chǔ)梁自重： 11.25kN內(nèi)縱墻自重： 0.24×（4.8-0.9）×4.2 19=74.69kN?扣除門窗洞加上門窗重： -18.72KN框架柱自重： 14.4kN框架柱粉刷： 1.50kN底層邊柱集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 83.12kN底層邊柱集中荷載設(shè)計值： 1.2×83.12=99.75kN（4）活荷載計算1.屋面框架活荷載計算中跨主梁由屋面?zhèn)鬟f的均布活荷載設(shè)計值： (5/8) ×1.4×0.5×2.4 3×2=6.3kN/m?屋面?zhèn)鬟f給次梁的活荷載設(shè)計值： 3×1.95×4.5×1.4=36.9kN屋面?zhèn)鬟f給邊跨連系梁活荷載設(shè)計值： 1.4 1.95 0.5 3×4.5=18.45kN屋面?zhèn)鬟f給中跨連系梁活荷載設(shè)計值：0.5×1.4×1.95×4.5+0.5×0.942×2.0×2.4 4.5?×1.4=23.53kN2.標(biāo)準(zhǔn)層活載設(shè)計值中跨主梁均布活載設(shè)計值： (5/8) ×1.4×0.5×2.4 2 2=4.2kN/m樓面?zhèn)鬟f給次梁的活荷載設(shè)計值： 2.0×1.95×4.5×1.4=24.57kN樓面?zhèn)鬟f給邊跨連系梁活荷載設(shè)計值： 1.4 1.95 0.5 2.0 4.5=12.29kN??屋面?zhèn)鬟f給中跨連系梁活荷載設(shè)計值：1.4×1.95×4.5 2.0 0.5+0.5×0.94?2×2.0× 4.5×1.4=18.22kN恒載作用、活載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖如下所示：（5）作用于屋面梁和樓面節(jié)點處集中風(fēng)載計算風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計算公式為： ，其中 為風(fēng)振系數(shù)，由于本建筑高度0WZSK???Z?H=13.2m axV250×400mm（中跨） mKNM.14.6max? mKN.3.64max?mKNbhfcS .14.6.9182520.138402 ?????V=0.25 cfcbho=0.25 1 14.3 0.25 0.３65?=３２６.２２> axV3)求縱筋1.單排鋼筋 =35mm sa053465hm??04356hm??2.雙排鋼筋 =55mm h0=445 mm h0=400-60=340mms現(xiàn)澆屋蓋：梁板整體澆注，主梁與次梁板支座處上部縱筋相互交叉重疊，致使主梁承受負(fù)彎矩的縱筋位置下移，梁有效高度減少所以 = -50=500-50=450mm　(邊跨)0h?=400-50=350mm（中跨）① 對屋面梁:正彎矩的跨中截面按 T 形截面計算驗算截面類型a) 確定翼緣計算寬度 b`f按計算寬度 lo 考慮:b` f= ＝1/3×7800=2600mm, =465mm031L0hb) 判別 T 形截面類型MmKNhbfffc .61204)465(8023.140)2(01 ???????故屬于第一類型 T 形截面21fMscbho??負(fù)彎矩的支座截面按矩形計算 21sfcbho??采用四級抗震要求設(shè)計,minsA最小配筋率要求 ???????ycf5,2.0axmin?=0.2５%b =0.0025×250×465=291,minsA0h2m=0.2５%b =0.0025×250×365=229,is裂縫寬度要求的 .scrmax(1.908)eqskcr tdE???????1.065tkesf??????stetA?.5tebh0ksksMA??① 確定柱的計算長度按現(xiàn)澆式:底層 lo=1.0H其余層 lo=１.２５H② 計算柱的縱向受力鋼筋非抗震時,各層柱在橫向框架平面內(nèi),按單向偏心受壓構(gòu)件計算,縱向受力不從心筋A(yù)S=AS'對稱布置.在彎矩作用方向?qū)?在橫向框架平面外,按軸心受壓構(gòu)件計算,全部縱向筋 AS 沿截面周邊均勻布置 .?四級抗震框架中、邊柱 角柱,min06%s??,min0.8s??柱不利截面內(nèi)力組的偏心距增大系數(shù) n 和穩(wěn)定系數(shù) 的計算見下表：? 柱編號截面M(KN.m)N(KN)eo(mm)ea(mm)ei(mm) ei /ho 1?lo(mm) lo/h 2??lo/b ?上 155.59 280.2 555.28 20 575.3 1.58 1.0 4875 12.19 1.0 1.0 16.25 0.982Z-Jw下 99.37 292.6 339.61 20 359.6 0.99 1.0 4875 12.19 1.0 1.0 16.25 0.982上 116.5 312.81 372.53 20 392.5 1.08 1.0 4875 12.19 1.0 1.0 16.25 0.982Z-Gw下 83.33 325.22 256.23 20 276.2 0.76 1.0 4875 12.19 1.0 1.0 16.25 0.982上 65.73 501.69 131.02 20 151.0 0.41 1.0 4875 12.19 1.0 1.0 16.25 0.982Z-J2下 80.03 514.09 155.67 20 175.7 0.48 1.0 4875 12.19 1.0 1.0 16.25 0.982上 62.39 691.79 90.19 20 110.2 0.30 1.0 4875 12.19 1.0 1.0 16.25 0.982Z-G2下 69.02 704.2 98.01 20 118.0 0.32 1.0 4875 12.19 1.0 1.0 16.25 0.982上 59.89 725.44 82.56 20 102.6 0.28 0.96 4800 12.0 1.0 1.0 16.0 0.985Z-J1下 39.46 737.84 53.48 20 73.48 0.20 0.74 4800 12.0 1.0 1.0 16.0 0.985上 68.3 939.46 72.70 20 92.70 0.25 0.89 4800 12.0 1.0 1.0 16.0 0.985Z-G1下 34.4 951.87 36.18 20 56.18 0.15 0.62 4800 12.0 1.0 1.0 16.0 0.985注：鋼筋為Ⅲ級 b=0.518 fy=360N/mm2 砼 C30 fc=14.3N/mm2?=M/N = +oeieao=1+ 當(dāng) lo/h1.0 時 取 =1.01?11?=1.15-0.01lo/h 當(dāng) lo/h 0.55Mk Ate ρte δsk ψ deqωmax≤ [ωmax]=0.3As(實際) Ns(KN)上 0.80 122.54 62500 0.015 222.0 0.71 20 0.27 941 224Z-Jw下 0.56 -78.18 62500 0.015 167.6 0.58 20 0.17 941 234.3上 1.18 -91.72 62500 0.010 296.1 0.64 20 0.29 603 249.7Z-Gw下 0.77 65.589 62500 0.010 207.5 0.45 20 0.22 603 260.13.計算箍筋梁的配箍：(1)支座處最大剪力： kNV70.19max?驗算是否需要計算配制箍筋：根據(jù) 0.7ftbh0=0.7×1.43×250×465=116.37kN K.ax故需要進(jìn)行配筋計算：選用 φ8 雙肢箍 hoSAsvfyftbhoVcs25.17.??另根據(jù) ).0(2510fnStsvy?minsv?yvtsvsvfbnA26.01? tyvsbfnAS26.013maxS?加密區(qū)： mdhb 120)5,640in()15,84mi(3 ???一般邊跨： 當(dāng) 時 取 S 250㎜0.7tVf??當(dāng) 時 取 S 350㎜tbh?中跨： 當(dāng) 時 取 S 200㎜0.tf當(dāng) 時 取 S 300㎜7tV?根據(jù)抗震設(shè)計規(guī)范中跨加密區(qū)長度為 1.5h=1.5×400=600mm邊跨：加密區(qū)長度為 1.5×500=750mm對于邊跨:hw=500-100=400＜450mm ,可不設(shè)置腰筋。梁編號 b*ho (mm2) Vmax(KN) Vc n d(mm) S1(mm) S2(mm) S3(mm) 實配S(mm)WL-JG 250*450 -197.7 112.6125 2 12 86 511 125 80WL-GF 250*350 64.33 87.5875 2 12 __ 511 125 802L-JG 250*450 -127.58 112.6125 2 12 111 511 125 1102L-GF 250*350 32.03 87.5875 2 12 __ 511 125 1101L-JG 250*450 -133.21 112.6125 2 12 109 511 125 1101L-GF 250*350 36.97 87.5875 2 12 __ 511 125 110柱箍筋：驗算柱的截面尺寸符合要求max0 46.391503.1425.25. Vbhfc ?????計算箍筋數(shù)量:入= 取入=3 22).(0?hHn其余層 入= .3657取入=3.00.3fcA=0.3 14.3 300 400=514.8KN>N ?則 87.9510.364.103.7.0.175 ??????Nftbh? maxV故應(yīng)按構(gòu)造要求配置箍筋加密區(qū):柱上.下端:h,Hn/6.500mm 三者中取大者即為（3900-100）/6=633mm,取650mm底層柱的柱根處取 Hn/3 =4700/3mm=1566.7,取 1600mm,加密區(qū)箍筋中 φ8@100其他:中 φ8@150 滿足要求min%4.05.21760. vyvcvf ???????fc:軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，低于 C35 的按 C35 取值。4.框架柱柱下基礎(chǔ)設(shè)計對 KJ-（5）中 C 軸線的柱下基礎(chǔ)（J-2 ） （中跨）1） 選型 為便于施工,基礎(chǔ)選用階梯形基礎(chǔ),砼等級為 C20.鋼筋為便于Ⅰ級鋼.由于 KJ 荷載小，無地下室，而且錐形獨立基礎(chǔ)不易施工。2） 確定基礎(chǔ)頂荷載⑴ 所選基礎(chǔ)無基礎(chǔ)梁2 由柱 Z-C1 傳來的荷載設(shè)計值第一組(Nmax 與相應(yīng)的 V 與 M)M=0.52KN.m N=1106.35KN V=3.39KN第二組(Mmax 與相應(yīng)的 V 與 N)M=34.44KN.m N=951.87KN V=17.76KN故作用于于基頂?shù)暮奢d設(shè)計值3） 確定基礎(chǔ)基底的尺寸1. A0?204.65.