畢業(yè)論文-鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)(送全套CAD圖紙 資料打包)
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下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763目錄前言 .11 鋼筋調(diào)直機(jī)的設(shè)計(jì) .21.1 鋼筋調(diào)直機(jī)的分類 .21.2 鋼筋調(diào)直機(jī)調(diào)直剪切原理 .21.3 鋼筋調(diào)直機(jī)的主要技術(shù)性能 .31.4 鋼筋調(diào)直機(jī)工作原理與基本構(gòu)造 .32 主要計(jì)算 .82.1 生產(chǎn)率和功率計(jì)算 .82.1.1 生產(chǎn)率計(jì)算 .82.1.2 功率計(jì)算,選擇電動(dòng)機(jī) .82.2 第一組皮帶傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) .122.2.1 確定設(shè)計(jì)功率 .12cP2.2.2 初選帶的型號 .122.2.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 和 .123d42.2.4 確定中心距 a 和帶的基準(zhǔn)長度 .13dL2.2.5 驗(yàn)算小輪包角 .1312.2.6 計(jì)算帶的根數(shù) .132.2.7 計(jì)算帶作用在軸上的載荷 Q.142.3 第二組皮帶傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) .142.3.1 確定設(shè)計(jì)功率 .14cP 紀(jì)可: 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)22.3.2 初選帶的型號 .142.3.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 和 .153d42.3.4 確定中心距 a 和帶的基準(zhǔn)長度 .15dL2.3.5 驗(yàn)算小輪包角 .1512.3.6 計(jì)算帶的根數(shù) .152.3.7 計(jì)算帶作用在軸上的載荷 Q.162.3.8 主動(dòng)帶輪設(shè)計(jì) .163 直齒輪設(shè)計(jì) .183.1 確定齒輪傳動(dòng)精度等級 .183.1.1 計(jì)算許用應(yīng)力 .193.1.2 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度確定中心距 .193.1.3 驗(yàn)算齒面接觸疲勞強(qiáng)度 .203.1.4 驗(yàn)算齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 .213.1.5 齒輪主要參數(shù)和幾何尺寸 .214 錐齒輪的設(shè)計(jì) .245 軸的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核 .295.1 軸的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核 .295.1.1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .295.1.2 求出齒輪受力 .295.2 軸的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核 .315.2.1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .315.2.2 求出齒輪受力 .32下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 13041397636 主要零件的規(guī)格及加工要求 .366.1 調(diào)直筒及調(diào)直塊 .366.2.齒輪 .366.3.調(diào)直機(jī)的各傳動(dòng)軸均安裝滾動(dòng)軸承 .366.4 傳送壓輥的選用和調(diào)整 .376.5 定長機(jī)構(gòu)的選擇與調(diào)整 .377 結(jié)論 .38致謝 .39參考文獻(xiàn) .40附錄 A 譯文 .41附錄 B 外文文獻(xiàn) .47 紀(jì)可: 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)4摘要伴隨著建筑業(yè)的發(fā)展,建筑機(jī)械成為現(xiàn)代工業(yè)與民用建筑施工與生產(chǎn)過程中不可缺少的設(shè)備。建筑生產(chǎn)與施工過程實(shí)現(xiàn)機(jī)械化、自動(dòng)化、降低施工現(xiàn)場人員的勞動(dòng)強(qiáng)度、提高勞動(dòng)生產(chǎn)率以及降低生產(chǎn)施工成本,為建筑業(yè)的發(fā)展奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。由于建筑機(jī)械能夠?yàn)榻ㄖI(yè)提供必要的技術(shù)設(shè)備,因此成為衡量建筑業(yè)生產(chǎn)力水平的一個(gè)重要標(biāo)志,并且為確保工程質(zhì)量、降低工程造價(jià)、提高經(jīng)濟(jì)效益、社會(huì)效益與加快工程建設(shè)速度提供了重要的手段。因此,對建筑機(jī)械的設(shè)計(jì)和研究具有十分重要的意義。本文對鋼筋調(diào)直機(jī)的設(shè)計(jì)進(jìn)行了比較系統(tǒng)的研究,對鋼筋調(diào)直機(jī)進(jìn)行了分類和綜合的介紹;對鋼筋調(diào)直機(jī)的控制系統(tǒng)進(jìn)行了概述;對鋼筋調(diào)直機(jī)的工作原理進(jìn)行了系統(tǒng)的分析;對鋼筋調(diào)直機(jī)的功率計(jì)算與分配、受力分析、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、主要零部件設(shè)計(jì)與選擇等進(jìn)行了詳細(xì)的介紹。結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)的需要,對產(chǎn)品總體結(jié)構(gòu)和工作性能進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì),達(dá)到了比較完善的設(shè)計(jì)要求,最后對鋼筋調(diào)直機(jī)進(jìn)行了總體調(diào)試。本次設(shè)計(jì)的鋼筋調(diào)直機(jī)為電機(jī)驅(qū)動(dòng)下切剪刀式鋼筋調(diào)直機(jī),用于調(diào)直直徑為 14mm 以下的盤圓鋼筋或冷拔鋼筋。并且根據(jù)需要長度進(jìn)行自動(dòng)調(diào)直和切斷,調(diào)直過程中將鋼筋表面氧化皮、鐵銹和污物除掉。充分發(fā)揮了其良好的機(jī)動(dòng)性,體積小,操作簡單,效率高等特點(diǎn),在提高施工速度,保證施工質(zhì)量的同時(shí),降低了人工與材料的成本,減輕了勞動(dòng)強(qiáng)度,提高了勞動(dòng)生產(chǎn)率。關(guān)鍵詞:鋼筋調(diào)直機(jī);建筑;機(jī)械;施工下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763 紀(jì)可: 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)6前言21 世紀(jì)是一個(gè)技術(shù)創(chuàng)新的時(shí)代,隨著我國經(jīng)濟(jì)建設(shè)的高速發(fā)展,鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)概念得到不斷創(chuàng)新,高性能材料的開發(fā)應(yīng)用使預(yù)應(yīng)力混凝土技術(shù)獲得高速而廣泛的發(fā)展,在鋼筋混凝土中,鋼筋是不可缺少的構(gòu)架材料,而鋼筋的加工和成型直接影響到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、造價(jià)、工程質(zhì)量以及施工進(jìn)度。所以,鋼筋加工機(jī)械是建筑施工中不可缺少的機(jī)械設(shè)備。在土木工程中,鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土是主要的建筑構(gòu)件,擔(dān)當(dāng)著極其重要的承載作用,其中混凝土承受壓力,鋼筋承擔(dān)壓力。鋼筋混凝土構(gòu)件的形狀千差萬別,從鋼材生產(chǎn)廠家購置的各種類型鋼筋,根據(jù)生產(chǎn)工藝與運(yùn)輸需要,送達(dá)施工現(xiàn)場時(shí),其形狀也是各異。為了滿足工程的需要,必須先使用各種鋼筋機(jī)械對鋼筋進(jìn)行預(yù)處理及加工。為了保證鋼筋與混凝土的結(jié)合良好,必須對銹蝕的鋼筋進(jìn)行表面除銹、對不規(guī)則彎曲的鋼筋進(jìn)行拉伸于調(diào)直;為了節(jié)約鋼材,降低成本,減少不必要的鋼材浪費(fèi),可以采用鋼筋的冷拔工藝處理,以提高鋼筋的抗拉強(qiáng)度。在施工過程中,根據(jù)設(shè)計(jì)要求進(jìn)行鋼下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763筋配制時(shí),由于鋼筋配制的部位不同,鋼筋的形狀、大小與粗細(xì)存在著極大差異,必須對鋼筋進(jìn)行彎曲、切斷等等。隨著社會(huì)與經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展,在土木工程與建筑施工中,不同類型的鋼筋機(jī)械與設(shè)備的廣泛應(yīng)用,對提高工程質(zhì)量、確保工程進(jìn)度,發(fā)揮著重要作用。鋼筋調(diào)直機(jī)械作為鋼筋及預(yù)應(yīng)力機(jī)械的一種類型,在土木與建筑工程建設(shè)中有重要應(yīng)用,鋼筋調(diào)直也是鋼筋加工中的一項(xiàng)重要工序。通常鋼筋調(diào)直機(jī)用于調(diào)直 14mm 以下的盤圓鋼筋和冷拔鋼筋,并且根據(jù)需要的長度進(jìn)行自動(dòng)調(diào)直和切斷,在調(diào)直過程中將鋼筋表面的氧化皮、鐵銹和污物除掉。1 鋼筋調(diào)直機(jī)的設(shè)計(jì)1.1 鋼筋調(diào)直機(jī)的分類鋼筋調(diào)直機(jī)按調(diào)直原理的不同分為孔摸式和斜輥式兩種;按切斷機(jī)構(gòu)的不同分為下切剪刀式和旋轉(zhuǎn)剪刀式兩種;而下切剪刀式按切斷控制裝置的不同又可分為機(jī)械控制式與光電控制式。本次設(shè)計(jì)為機(jī)械控制式鋼筋調(diào)直機(jī),切斷方式為下切剪刀式。1.2 鋼筋調(diào)直機(jī)調(diào)直剪切原理下切剪刀式鋼筋調(diào)直機(jī)調(diào)直剪切原理如圖所示: 紀(jì)可: 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)8圖 1-1 調(diào)直剪切原理Fig.1-1 principle of straightening and sheering1-盤料架;2-調(diào)直筒;3-牽引輪;4-剪刀;5-定長裝置;工作時(shí),繞在旋轉(zhuǎn)架 1 上的鋼筋,由連續(xù)旋轉(zhuǎn)著的牽引輥 3 拉過調(diào)直筒 2,并在下切剪刀 4 中間通過,進(jìn)入受料部。當(dāng)調(diào)直鋼筋端頭頂動(dòng)定長裝置的直桿 5 后,切斷剪刀便對鋼筋進(jìn)行切斷動(dòng)作,然后剪刀有恢復(fù)原位或固定不動(dòng)。如果鋼絲的牽引速度 V=0.6m/s.而剪刀升降時(shí)間 t=0.1s,則鋼絲在切斷瞬間的運(yùn)動(dòng)距離 S=Vt=0.60.1=0.06m,為此,剪刀阻礙鋼絲的運(yùn)動(dòng),而引起牽引輥產(chǎn)生滑動(dòng)現(xiàn)象,磨損加劇,生產(chǎn)率降低,故此種調(diào)直機(jī)的調(diào)直速度不宜太快。1.3 鋼筋調(diào)直機(jī)的主要技術(shù)性能表 1-1 鋼筋調(diào)直機(jī)的型號規(guī)格及技術(shù)要求Tab.1-1 model standard and technique ability of reinforcement bar straightening machine參數(shù)名稱 數(shù)值調(diào)直切斷鋼筋直徑(mm) 48鋼筋抗拉強(qiáng)度(MPa) 650切斷長度(mm) 3006000切斷長度誤差(mm/m) 3牽引速度(m/min) 40下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763調(diào)直筒轉(zhuǎn)速(r/min) 2800送料、牽引輥直徑(mm) 90電機(jī)型號:調(diào)直牽引切斷 42jO功率: 調(diào)直(kW)牽引(kW)切斷(kW)5.5外形尺寸:長(mm)寬(mm)高(mm)72505501220整機(jī)重量(kg) 10001.4 鋼筋調(diào)直機(jī)工作原理與基本構(gòu)造該鋼筋調(diào)直機(jī)為下切剪刀式,工作原理如圖所示:圖 1-2 鋼筋調(diào)直機(jī)機(jī)構(gòu)簡圖Fig.1-2 mechanism schematic of reinforcement bar straightening machine1-電動(dòng)機(jī);2- 調(diào)直筒; 3-減速齒輪;4-減速齒輪;5- 減速齒輪; 6-圓錐齒輪;7-曲柄軸;8- 錘頭;9-壓縮彈簧;10-定長拉桿;11-定長擋板;12- 鋼筋;13-滑動(dòng)刀臺;14-牽引輪;15-皮帶傳動(dòng)機(jī)構(gòu)采用一臺電動(dòng)機(jī)作總動(dòng)力裝置,電動(dòng)機(jī)軸端安裝兩個(gè) V 帶輪,分別驅(qū)動(dòng)調(diào)直筒、牽 紀(jì)可: 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)10引和切斷機(jī)構(gòu)。其牽引、切斷機(jī)構(gòu)傳動(dòng)如下:電動(dòng)機(jī)啟動(dòng)后,經(jīng) V 帶輪帶動(dòng)圓錐齒輪 6旋轉(zhuǎn),通過另一圓錐齒輪使曲柄軸 7 旋轉(zhuǎn),在通過減速齒輪 3、4、5 帶動(dòng)一對同速反向回轉(zhuǎn)齒輪,使?fàn)恳?14 轉(zhuǎn)動(dòng),牽引鋼筋 12 向前運(yùn)動(dòng)。曲柄輪 7 上的連桿使錘頭 8 上、下運(yùn)動(dòng),調(diào)直好的鋼筋頂住與滑動(dòng)刀臺 13 相連的定長擋板 11 時(shí),擋板帶動(dòng)定長拉桿 10將刀臺拉到錘頭下面,刀臺在錘頭沖擊下將鋼筋切斷。切斷機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)與工作原理如圖所示:下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763圖 1-3 鋼筋調(diào)直機(jī)的切斷機(jī)構(gòu)Fig.1-3 cut off mechanism of reinforcement bar straightening machine1-曲柄輪;2-連桿;3-錘頭;4-定長拉桿;5- 鋼筋;6-復(fù)位彈簧;7-刀臺座;8-下切刀;9-上切刀;10-上切刀架;下切刀 8 固定在刀座臺 7 上,調(diào)直后的鋼筋從切刀中孔中通過。上切刀 9 安裝在刀架 10 上,非工作狀態(tài)時(shí),上刀架被復(fù)位彈簧 6 推至上方,當(dāng)定長拉桿 4 將刀臺座 7 拉到錘頭 3 下面時(shí),上刀架受到錘頭的沖擊向下運(yùn)動(dòng),鋼筋在上、下刀片間被切斷。在切斷鋼筋時(shí),切刀有一個(gè)下降過程,下降時(shí)間一般為 0.1s,而鋼筋的牽引速度為 0.6m/s,因此在切斷瞬間,鋼筋可有 0.60.1=0.06m 的運(yùn)動(dòng)距離,而實(shí)際上鋼筋在被切斷的瞬間是停止運(yùn)動(dòng)的,所以造成鋼筋在牽引輪中的滑動(dòng),使?fàn)恳喪艿侥p。因此,調(diào)直機(jī)的調(diào)直速度不宜太快。調(diào)直機(jī)的電氣控制系統(tǒng)圖為: 紀(jì)可: 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)12圖 1-4 鋼筋調(diào)直機(jī)的電器線路Fig.1-4 electrical circuit of reinforcement bar straightening machineRD-熔斷器;D-交流接觸器;RJ- 熱繼電器; AN-常開按鈕;D- 電動(dòng)機(jī);QK- 轉(zhuǎn)換開關(guān);調(diào)直機(jī)的傳動(dòng)示意展開圖:圖 1-5 鋼筋調(diào)直機(jī)的傳動(dòng)示意展開圖:Fig.1-5 transmission opening figure of reinforcement bar straightening machine1-電動(dòng)機(jī);2-調(diào)直筒;3-皮帶輪;4-皮帶輪;5- 皮帶輪;6- 齒輪;7-齒輪;8-齒輪;9-齒輪;10- 齒輪;11-齒輪;12- 錐齒輪;13- 錐齒輪;14- 上壓輥;15-下壓輥;16-框架;17-雙滑塊機(jī)構(gòu);18-雙滑塊機(jī)構(gòu);19-錘頭;20- 上切刀;21-方刀臺;22-拉桿;下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763電動(dòng)機(jī)經(jīng)三角膠帶驅(qū)動(dòng)調(diào)直筒 2 旋轉(zhuǎn),實(shí)現(xiàn)鋼筋調(diào)直。經(jīng)電動(dòng)機(jī)上的另一膠帶輪以及一對錐齒輪帶動(dòng)偏心軸,再經(jīng)二級齒輪減速,驅(qū)動(dòng)上下壓輥 14、15 等速反向旋轉(zhuǎn),從而實(shí)現(xiàn)鋼筋牽引運(yùn)動(dòng)。又經(jīng)過偏心軸和雙滑塊機(jī)構(gòu) 17、18,帶動(dòng)錘頭 19 上下運(yùn)動(dòng),當(dāng)上切刀 20 進(jìn)入錘頭下面時(shí)即受到錘頭敲擊,完成鋼筋切斷。上壓輥 14 裝在框架 16 上,轉(zhuǎn)動(dòng)偏心手柄可使框架銷作轉(zhuǎn)動(dòng),以便根據(jù)鋼筋直徑調(diào)整壓輥間隙。方刀臺 21 和承受架的拉桿 22 相連,當(dāng)鋼筋端部頂?shù)嚼瓧U上的定尺板時(shí),將方刀臺拉到錘頭下面,即可切斷鋼筋。定尺板在承受架上的位置,可以按切斷鋼筋所需長度進(jìn)行調(diào)節(jié)。2 主要計(jì)算2.1 生產(chǎn)率和功率計(jì)算 2.1.1 生產(chǎn)率計(jì)算 (2-)/(06.0hkgKDnGQ1)式中 D-牽引輪直徑(mm)N-牽引輪轉(zhuǎn)速(r/min)-每米鋼筋重量(kg)0GK-滑動(dòng)系數(shù),一般取 K=0.950.98帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得: )/(5.2698.035.4901.360)/(06.0 hkghkgKDnQ 2.1.2 功率計(jì)算,選擇電動(dòng)機(jī)調(diào)直部分: 紀(jì)可: 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)14調(diào)直筒所需的功率: (2-)(974011KWMnN2)式中 96.0min/1 取傳 動(dòng) 效 率 , 皮 帶 傳 動(dòng) 可)調(diào) 直 筒 轉(zhuǎn) 速 (rn調(diào)直筒的扭矩:(2-)()123mNLfebdMs3)式中 ) 15.02.42mLffdbemNs調(diào) 直 塊 的 間 距 ( 數(shù) , 一 般 取鋼 筋 對 調(diào) 直 塊 的 摩 擦 系)鋼 筋 直 徑 (鋼 筋 彎 曲 次 數(shù) , 一 般 ?。┱{(diào) 直 塊 偏 移 量 ( )鋼 筋 屈 服 點(diǎn) ( 帶入相應(yīng)數(shù)據(jù),得: ).(368.1).(138680)5.(41235 mNNM4.9.720.1 KWN牽引部分:鋼筋牽引功率:(2-)(102P4)下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763式中 8.095.708.9.0/2 來 計(jì) 算傳 動(dòng) 效 率 , 按 綜 合 傳 動(dòng)按 性 能 參 數(shù) 查 表 取 得)調(diào) 直 速 度 ( sm牽引輪壓緊力:(2-)( NfPsin415)式中 01452.輪 槽 角 度 , 一 般 為 數(shù) 取鋼 筋 對 牽 引 輪 的 摩 擦 系 )牽 引 鋼 筋 所 需 的 拉 力 (fP )(845sin.NP39.0128KWN切斷部分:鋼筋剪切功率:(2-)(9740sin213KdRNc6)式中 89.05.9708./3708.8.07421 來 計(jì) 算傳 動(dòng) 效 率 , 按 綜 合 傳 動(dòng))齒 刀 切 角 (每 分 鐘 切 斷 次 數(shù) )( 倍抗 拉 強(qiáng) 度 的剪 切 極 限 強(qiáng) 度 , 約 等 于)鋼 筋 直 徑 ( )曲 柄 偏 心 距 (CmNdRcc帶入相應(yīng)數(shù)據(jù),經(jīng)計(jì)算得: 紀(jì)可: 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)16)(73.089.07445sin32014.3 KWN鋼筋切斷力 P:(2-)(42NdPc7)式中 d-鋼筋直徑,mm-材料抗剪極限強(qiáng)度,c2/m帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得: )(148730.481.322 NdPc 鋼筋切斷機(jī)動(dòng)刀片的沖程數(shù) n:(r/min) (2-iI8)式中 -電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速,r/minIni-機(jī)械總傳動(dòng)比帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得:(r/min)6.1289.014inI作用在偏心輪軸的扭矩 M:(2-9))(cos)i(Pr0 mNLrrkbkak 式中 -偏心距, mmkr偏心輪半徑與滑塊運(yùn)動(dòng)方向所成之角LrKk其 中 :),sinarc(L-連桿長度,mm偏心輪軸徑的半徑,mm0r下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763-偏心輪半徑,mmar滑塊銷半徑,mmb-滑動(dòng)摩擦系數(shù), =0.100.15帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得:驅(qū)動(dòng)功率 N:(2-)(36.18971620kWMnN10)式中 -作用在偏心輪軸的扭矩,N mm-鋼筋切斷次數(shù),1/minn-傳動(dòng)系統(tǒng)總效率帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得:=36.18971620MnN )(3.06.189.0725kW總功率: 2.57434 KN考慮到摩擦損耗等因素,選電動(dòng)機(jī)型號為 ,功率為 5.5KW,轉(zhuǎn)速為2JO1440r/min.2.2 第一組皮帶傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)的原始條件為:傳動(dòng)的工作條件,傳遞的功率 P,主、從動(dòng)輪的轉(zhuǎn)速 、 (傳1n2動(dòng)比 i) ,傳動(dòng)對外廓尺寸的要求。設(shè)計(jì)內(nèi)容:確定帶的型號、長度、根數(shù);傳動(dòng)中心距;)(25180 10521405.21.074.5cos)3in(47 )siPrmLrrMkbkak 紀(jì)可: 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)18帶輪基準(zhǔn)直徑及結(jié)構(gòu)尺寸;計(jì)算初拉力 , 帶對軸的壓力0F0Q設(shè)計(jì)的步驟和方法2.2.1 確定設(shè)計(jì)功率 cp考慮載荷性質(zhì)和每天運(yùn)轉(zhuǎn)的時(shí)間等因素,設(shè)計(jì)功率要求要比傳遞的功率略大,即:(2-)(kWPKAC11)式中 P-傳遞的額定功率, (KW)14.C-工作情況系數(shù), =1.2AKAK4.14 1.2=4.97(KW)CP2.2.2 初選帶的型號根據(jù)設(shè)計(jì)功率 和主動(dòng)輪轉(zhuǎn)速 =1440r/mim。選定帶的型號為 A 型。c1n2.2.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 和d2(1)選擇 ,由 ,查表得 =280(mm)1dmin1d1d(2)驗(yàn)算帶速 V,帶速太高則離心力大,減小帶與帶輪間的壓力易打滑,帶速太低,要求傳遞的圓周力大,使帶根速過多,故 V 應(yīng)在 525mm/s 之內(nèi)。(2-)/(84.1)06(2814.3)06(1 smnd12)(3)計(jì)算從動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑 :2d=i = =138.57(mm) (2-2d112dn280413)取標(biāo)準(zhǔn)值 =140(mm)2d下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 13041397632.2.4 確定中心距 a 和帶的基準(zhǔn)長度 dL一般取 (2-)(2)(7.021021d14)計(jì)算相應(yīng)于 的帶基準(zhǔn)長度 :0a0dL )(702.16504)28()140(2.354)()(2 20210 madLd 根據(jù)初定的 查表,選取接近 值的基準(zhǔn)長度 =1600(mm)0ddLdL實(shí)際中心距: (2-)(649.270.165020 mad 15)2.2.5 驗(yàn)算小輪包角 2(2-2 12062arcsin1801d16)2.2.6 計(jì)算帶的根數(shù)取 Z=2 (2-7.19.06)15.03(74)(0 LCKPZ17)式中 -包角系數(shù),考慮包角與實(shí)驗(yàn)條件不符( )時(shí)對傳動(dòng)能力的影響K28-長度系數(shù),考慮帶長與實(shí)驗(yàn)條件不符時(shí)對傳動(dòng)能力的影響L-實(shí)驗(yàn)條件下,單根 V 帶所能傳遞的功率0P-單根 V 帶傳遞功率的增量考慮傳動(dòng)比 時(shí),帶在大輪上的彎曲應(yīng)力小,故在壽命相同的條件下,可增大傳1i遞的功率,其計(jì)算式為:(2-)(15.0)(10 kWKnPiB 紀(jì)可: 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)2018)式中 -彎曲影響系數(shù),BKBK310.-傳動(dòng)比系數(shù) =1.12i i2.2.7 計(jì)算帶作用在軸上的載荷 Q為設(shè)計(jì)軸和軸承,應(yīng)計(jì)算出 V 帶對軸的壓力 Q:(2-)(2sin10NZF19)式中 Z-帶的根數(shù) -單根 V 帶的初拉力 N0F(2-)(28.14.80)196.52(84.1750)196.52( 220 NqvzPC 20)(2-)(.52sin.42NQ21)2.3 第二組皮帶傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)的原始條件為:傳動(dòng)的工作條件,傳遞的功率 P,主、從動(dòng)輪的轉(zhuǎn)速 、3n(傳動(dòng)比 i) ,傳動(dòng)對外廓尺寸的要求。4n設(shè)計(jì)內(nèi)容:確定帶的型號、長度、根數(shù);傳動(dòng)中心距;帶輪基準(zhǔn)直徑及結(jié)構(gòu)尺寸;計(jì)算初拉力 , 帶對軸的壓力0F0Q2.3.1 確定設(shè)計(jì)功率 cP考慮載荷性質(zhì)和每天運(yùn)轉(zhuǎn)的時(shí)間等因素,設(shè)計(jì)功率要求要比傳遞的功率略大,即:(2-)(kWPKAC22)下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763式中 P-傳遞的額定功率, KW36.1CP-工作情況系數(shù), =1.2AKAK1.36 1.2=1.632(KW)CP2.3.2 初選帶的型號根據(jù)設(shè)計(jì)功率 和主動(dòng)輪轉(zhuǎn)速 =1440r/mim。選定帶的型號為 A 型。c3n2.3.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 和d4(1)選擇 ,由 ,查表得 =140mm3dmin3d3d(2)驗(yàn)算帶速 V,帶速太高則離心力大,減小帶與帶輪間的壓力易打滑,帶速太低,要求傳遞的圓周力大,使帶根速過多,故 V 應(yīng)在 525mm/s 之內(nèi)。(2-)/(.10)60(41.3)60(3 smnd23)(3)計(jì)算從動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑 :4d=i = =280(mm) (2-4d334dn1407224)取標(biāo)準(zhǔn)值 =280mm4d2.3.4 確定中心距 a 和帶的基準(zhǔn)長度 dL一般取 (2-)(2)(7.043043 dda25)計(jì)算相應(yīng)于 的帶基準(zhǔn)長度 :0a0dL )(73.12504)28()1280(4.324)()(203340 madLd 根據(jù)初定的 查表,選取接近 值的基準(zhǔn)長度 =1400(mm)0ddLdL 紀(jì)可: 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)22實(shí)際中心距: (2-)(3627.15403200 mLad 26)2.3.5 驗(yàn)算小輪包角 1(2-1 1207.52arcsin8043d27)2.3.6 計(jì)算帶的根數(shù)取 Z=2 (2-5.196.03)16.09()(0 LCKPZ28)式中 -包角系數(shù),考慮包角與實(shí)驗(yàn)條件不符( )時(shí)對傳動(dòng)能力的影響 280-長度系數(shù),考慮帶長與實(shí)驗(yàn)條件不符時(shí)對傳動(dòng)能力的影響LK-實(shí)驗(yàn)條件下,單根 V 帶所能傳遞的功率0P-單根 V 帶傳遞功率的增量考慮傳動(dòng)比 時(shí),帶在大輪上的彎曲應(yīng)力小,故在壽命相同的條件下,可增大傳遞1i的功率,其計(jì)算式為:(2-)(16.0)(30 kWKnPiB29)式中 -彎曲影響系數(shù),BKB31.-傳動(dòng)比系數(shù) =1.12i iK2.3.7 計(jì)算帶作用在軸上的載荷 Q為設(shè)計(jì)軸和軸承,應(yīng)計(jì)算出 V 帶對軸的壓力 Q:(2-)(2sin10NZF30)下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763式中 Z-帶的根數(shù) -單根 V 帶的初拉力 N0F)(5.604.1)93.052(54.106)193.52( 220 NqvzPC )(7.sin6Q2.3.8 主動(dòng)帶輪設(shè)計(jì)軸伸直徑 d=38mm, 長度 L=80mm,故主動(dòng)帶輪軸孔直徑應(yīng)取 ,轂長應(yīng)小于md38080mm.大主動(dòng)帶輪結(jié)構(gòu)為輻板式帶輪,小主動(dòng)帶輪結(jié)構(gòu)為實(shí)心式帶輪,輪槽尺寸及輪寬等按表計(jì)算得:小帶輪: 基準(zhǔn)寬度 10mm,頂寬 b=13mm; 基準(zhǔn)線上槽深 5mm; 基準(zhǔn)線db ah下槽深 12mm; 槽間距 mm; 第一槽對稱面至端面的距離 mm; fh3.015e 210f最小輪緣厚 ; 帶輪寬 z輪m6in mfezB35102)(2)( 槽數(shù);外徑 ; 輪槽角 ; 極限偏差 mm;當(dāng) B1.5 時(shí),hdaa28sdL=B=35mm, 為軸的直徑;s大帶輪: 基準(zhǔn)寬度 10mm,頂寬 b=13mm; 基準(zhǔn)線上槽深 5mm; 基準(zhǔn)線db ah下槽深 12mm; 槽間距 mm; 第一槽對稱面至端面的距離 mm; fh3.015e 210f最小輪緣厚 ; 帶輪寬 z輪m6in mfezB35102)(2)( 槽數(shù);外徑 : 輪槽角 ; 極限偏差 mm;hdaa2938; 為 軸 的 直 徑ssd,73821mD146)(5.0)(5.01d2872 紀(jì)可: 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)243 直齒輪設(shè)計(jì)在閉式傳動(dòng)中,輪齒折斷和點(diǎn)蝕均可能發(fā)生,設(shè)計(jì)時(shí)先按齒面接觸疲勞強(qiáng)度確定傳動(dòng)主要參數(shù),再驗(yàn)算齒根彎曲疲勞強(qiáng)度。小齒輪齒數(shù) 應(yīng)大于 17 齒,以避免根切現(xiàn)象而影響齒根彎曲強(qiáng)度,一般取 =1840,1Z 1Z=i 。為防止輪齒早期損壞, , 應(yīng)盡量互為質(zhì)數(shù)。當(dāng)分度圓直徑確定時(shí),在滿2 1Z2足齒根彎曲強(qiáng)度的前提下,適當(dāng)減少模數(shù)以增加齒數(shù),有利于提高重合度。對傳遞動(dòng)力的齒輪傳動(dòng),模數(shù)應(yīng)大于 2mm(至少 1.5mm),齒數(shù)比(傳動(dòng)比)i 不宜過大,以小于 5 為佳,以防止兩齒輪直徑相差過大及輪齒工作負(fù)擔(dān)相差過大。增大齒寬 b 時(shí),輪齒的工作應(yīng)力 和 都將減少,有利于提高輪齒承載能力,但 b 過大FH易造成載荷沿齒寬分布不均勻。對于制造安裝精度要求高,軸和支承剛度大,齒輪相對于軸承是對稱布置時(shí),可取稍大些, 0.81.4 。非對稱布置時(shí) 0.61.2;懸臂dd下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763布置及開式傳動(dòng)中 0.30.4。在硬度 HB350 的硬齒面?zhèn)鲃?dòng)中, 還應(yīng)下降 50%。d d一級減數(shù)直齒輪設(shè)計(jì)已知一級傳遞功率 ,小齒輪轉(zhuǎn)速 =720r/min,傳)(31.97.036.101 KWP 1n動(dòng)比 i =2.7,每天 1 班, ,預(yù)期壽命 10 年。123.1 確定齒輪傳動(dòng)精度等級根據(jù)使用情況和估計(jì)速度 m/s,則選用 8 級精度的齒輪。選擇材料:小齒輪選用6v45 號鋼,調(diào)質(zhì)處理, ;大齒輪選用 45 號鋼 ,正火處理,1275HBSBS;按國家標(biāo)準(zhǔn),分度圓上的壓力角 ;對于正常齒,齒頂高系2167HBS =20o數(shù) ,頂隙系數(shù)=ah=0.c3.1.1 計(jì)算許用應(yīng)力(3-9199267201381.06.38.4hNnjLi1)主動(dòng)輪和從動(dòng)輪齒面硬度為 230HBS 和 170HBS, ,并查圖得,=570Mpa, =520Mpa,查圖得, =1.0, =1.14, =1.0,lim1Hlim2H1NZ2N1XZ=1.0, =1.0, =0.92, =1.0。2XZWLVRZHS(3-lim11 570 1.09254.()HNXWLVR MPaS2)(3-lim22250 1.4.09254.376()HNXWLVRZ aS3) 紀(jì)可: 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)263.1.2 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度確定中心距小齒輪轉(zhuǎn)距: (3-)(694.173520.5.961 mNT4)初取 ,取 ,查表得2.tKZ 2.1.3, 0.675adau, 18.9EMP 2.5cosincosin0HZ(3-5)確定中心距:(3-)(34.150)4.52918(7.30261.)7.()(2)1( 3 232 mZuKTaHEat 6)取 a=155mm估計(jì)模數(shù):m=(0.0070.02)a=(0.0070.02)155=1.0853.1mm,取 m=3mm.各輪齒數(shù):(3-122157.93()3(.)794aZmui7) 取 128,5Z實(shí)際傳動(dòng)比 (3-17.68i實(shí)8)傳動(dòng)比誤差 許用2.7610%0.7%5i理 實(shí)理分度圓直徑:(3-12384()752dmZm9)下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763驗(yàn)算圓周速度 ,選擇 8 級精度的齒輪合13.487203.1/6/606dnv ms適。3.1.3 驗(yàn)算齒面接觸疲勞強(qiáng)度因電機(jī)驅(qū)動(dòng),載荷平穩(wěn),查表, ,由于速度 v=3.17m/s,8 級精度齒輪 ,查1.0AK圖得 ,軸上軸承不對稱分布,且 ,查圖得 ,齒寬 b=1.2vK.6475d1.04K。取 b=54mm, 。10.64758.39d查表得 載荷系數(shù) (3-1.02.410.6AvK10)計(jì)算端面和縱向重合度: (3-12.83cosZ1.832751.8411)(3-10.tan0d12)由 查圖得, ,取 u=2.7和 .8Z(3-12HEKTuZbd13) 21.6735.94.7118.9250.88=158MP 安全。H3.1.4 驗(yàn)算齒根彎曲疲勞強(qiáng)度根據(jù)材料熱處理,查圖 , 查圖 lim1lim2435,415,1.25FFFMPaPaS取 。,則計(jì)算出許用應(yīng)力1212.0,.02.0NXSTYYY。 取 紀(jì)可: 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)28(3-lim11435 1.02.69()2FNXSTYMPa14)(3-lim2245 1.02.64()2FNXST a15)由圖得, 1212.86,.54,1.79,0.FaFaSaSaYYY和驗(yàn)算彎曲疲勞強(qiáng)度(3-11FFaSKTbdm16)2.6735.942.86150.78)(14.MPa1F(3-221FaSKTYbdm17).6735.94.21790.82.()FMPa安全。3.1.5 齒輪主要參數(shù)和幾何尺寸 128,75,.,3,1.0,.25aZumhc1284dZmm275mm131.09aamhmm22dmm1()84(.5)76.f ac下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763mm2()253(1.025)17.f admhcmm184)d121254,6bbmb取同理當(dāng) 3 軸 4 軸間傳動(dòng)比 =2.5 時(shí),齒輪主要參數(shù)和幾何尺寸34i0,75,2.,3,1.0,.25aZuhcmm39dmZmm4752mm32031.6aahmm4dmmm3()9(.025)8.f acmm42253117fhmm341()().d33460,0,6bmbmb取軸 4 和軸 5 間的傳動(dòng)比 =1,齒輪主要參數(shù)和幾何尺寸45i62,15,1.,0.25aZuhcmm520dmZmm6mm515.10aahmm6202dmmm5()(.)87.5f acmm6150fh 紀(jì)可: 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)30mm341()(10)02admm567b4 錐齒輪的設(shè)計(jì)初定齒數(shù)比 u=1.計(jì)算兩錐齒輪,參照 GT4-8 型調(diào)直機(jī)的傳動(dòng)示意展開圖錐齒輪材料采用 45 號鋼加工制造,采用大圓角留磨滾刀加工,齒面滲碳淬火磨齒,并采用齒面強(qiáng)化噴丸工藝,以提高接觸與彎曲強(qiáng)度。錐齒輪 63,精度 6Cgb11365-58HRC89。 ( 噴丸強(qiáng)化工藝,此技術(shù)提供一種通過利用噴丸強(qiáng)化工藝在齒輪表面形成壓縮殘余應(yīng)下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763力來提高齒輪的疲勞強(qiáng)度的方法。此技術(shù)的方法是在利用高壓空氣向齒輪表面投射大量的噴丸時(shí)向與連接作為噴射對象的齒輪齒的齒根圓與漸開線的交點(diǎn)及與上述噴射對象的齒輪齒相鄰的齒輪齒的齒頂圓與漸開線的交點(diǎn)的直線平行的方向,更具體地講,是向與該直線成 0至 15角的方向投射。 )軸交角 。由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng),工作載荷略有輕微沖擊,錐齒輪 1 懸臂支承,錐齒90輪 2 兩端支承,傳遞轉(zhuǎn)矩:,轉(zhuǎn)速 720r/min。 mKNnPT018.7236.59.211(4-1)1基本參數(shù): 。頂 隙 系 數(shù)齒 頂 高 系 數(shù)齒 數(shù)壓 力 角模 數(shù) 20.;1;25;0;4 chzma2初步設(shè)計(jì): (4-)(1932muKTdHPe2)式中 K-載荷系數(shù),取 1.5u-齒數(shù)比,取 1-齒輪的許用接觸應(yīng)力HP )/(182.302lim mNSHP-估計(jì)時(shí)的安全系數(shù),取 1.1S-試驗(yàn)齒輪的接觸疲勞極限limH )/(1302limH估算的結(jié)果: = 321195PeuKTd(85.92m幾何尺寸: 齒數(shù)比: 齒數(shù) =25; =25 21z 1z2(4-3)=4 m模數(shù)em大端分度圓直徑:(4-zdee104251 mzde1042524) 紀(jì)可: 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)32分錐角:(4-45arctn212z5)(4-4590216)外錐距: (4-mdRee 7120sin217)齒寬:=0.250.33 取 =0.3 (4-mRbe3.217.0RR8)(重載荷 3.0 3.5)b平均分度圓直徑:(4-md mRe8585)3.01(0).1(29)中錐距: (4-Rem 35.60).51(7)5.01( 10)平均模數(shù): (4-mRem 4.).(4).(11)齒距:P= =3.14 4=12.56mm (4- 12)齒寬系數(shù): =0.3R節(jié)錐角: 451452下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763高度變位系數(shù): (4-0)1(39.021X13) 02X齒頂高: (4-mXhea41)(114)mha412齒根高: (4-xcef 8.4)201()(1- 1.請仔細(xì)閱讀文檔,確保文檔完整性,對于不預(yù)覽、不比對內(nèi)容而直接下載帶來的問題本站不予受理。
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