摘 要JTP 型提升絞車是一種新型的礦山輔助運(yùn)輸設(shè)備。其主要適用于煤礦井下長運(yùn)距，多起伏的運(yùn)輸巷道，特別適用于大型綜采設(shè)備的運(yùn)輸牽引和長運(yùn)距礦車及材料的運(yùn)輸。能大大提高運(yùn)輸效率和運(yùn)輸安全可靠性，防止放打滑現(xiàn)象。該絞車的設(shè)計對于完善提升絞車起著重要的基礎(chǔ)作用。JTP 型提升絞車主要由電動機(jī)、聯(lián)軸器、減速器、卷筒和制動閘等組成。本畢業(yè)設(shè)計的重點(diǎn)是減速器的設(shè)計，該傳動系統(tǒng)采用了五級傳動，第一級為直齒圓錐齒輪傳動，其余為圓柱直齒輪傳動，采用了兩個對齒輪，形成封閉的傳動路線。傳動原理簡單、可靠、高效。JTP 型絞車具有良好的防爆性能和制動性能，容繩量大、適用條件強(qiáng)、使用壽命長、傳動效率高等特點(diǎn)。該絞車結(jié)構(gòu)緊湊，外形尺寸小，能夠整機(jī)下井；結(jié)構(gòu)為近似對稱布置，外形美觀，成長條形，底座呈雪橇狀；絞車重心低，底座剛性好，可安裝地錨，運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，安全可靠，維護(hù)方便。關(guān)鍵詞：JTP 提升絞車； 運(yùn)輸； 傳動ABSTRACTJTP-hoist is a new type of mine-assisted transport equipment. The main application is long distance in the coal mine, more ups and downs of the roadway, especially for large transport fully mechanized coal mining equipment traction and long distance transport cars and materials. It can greatly improve transport efficiency and transport safety and reliability and prevent-skid phenomenon. The winch design plays an important basic role in improving the Promise of the rope winch.JTP-hoist is mainly composed of the motor, coupling, reducer, brake drum gates, and other components. The graduation project focused on the design of the reducer, the drive system uses two transmission, the first class uses straight gear, the rest is straight cylindrical gear transmission, it uses two pairs of gears.It formed a closed transmission line. Transmission principle is simple, reliable and efficient.JTP-hoist has a good explosion-proof performance and braking performance, large capacity to justice, conditions of application strong, long-life, high efficiency drive. The winch has compact structure, small shape size, can go down with overall unit; structure is similar to symmetrical layout, aesthetic appearance, growth strip, a sled-shaped base; the gravity centerof the winch is low, rigid base, and can be installed to anchor, a smooth operation, safe and reliable , easy maintenance.Keyword : JTP-hoist ; transport; drive目 錄1 概述 .11.1 絞車簡介 .11.2 絞車的發(fā)展?fàn)顩r .11.2.1 國內(nèi)絞車發(fā)展概況 11.2.2 國外絞車發(fā)展概況 21.3 絞車的發(fā)展趨勢 .42 提升絞車的總體設(shè)計 .52.1 設(shè)計參數(shù) .52.2 結(jié)構(gòu)特征及工作原理 .52.3 傳動方式擬定 .63 電動機(jī)的選擇 73.1 計算電動機(jī)輸出功率 .73.2 選擇電動機(jī)型號 .84 減速器的設(shè)計計算 94.1 總傳動比及傳動比分配 .94.1.1 總傳動比 .94.1.2 傳動比分配 .94.2 傳動裝置運(yùn)動參數(shù)計算 104.2.1 各軸轉(zhuǎn)速計算 104.2.2 各軸功率計算 104.2.3 各軸扭矩計算 114.3 齒輪傳動計算 124.3.1 第一級齒輪傳動校合 124.3.2 第二級齒輪傳動校合 154.3.3 齒輪傳動主要參數(shù)總結(jié) 185 卷筒及其部件設(shè)計計算 195.1 鋼絲繩的選擇 195.1.1 鋼絲繩的選擇方法 195.1.2 安全系數(shù)法 195.1.3 選擇系數(shù)法 205.1.4 鋼絲繩選擇 215.1.5 鋼絲繩強(qiáng)度校核 225.1.6 鋼絲繩在卷筒上的固定方式 225.1.7 鋼絲繩固定端承載能力驗(yàn)算 225.1.8 鋼絲繩的出繩方向及其偏角 235.2 卷筒的設(shè)計計算 235.2.1 卷筒結(jié)構(gòu) 235.2.2 卷筒節(jié)徑 235.2.3 卷筒邊緣直徑 245.2.4 卷筒容繩寬度 245.2.5 卷筒筒殼厚度 .255.2.6 卷筒端側(cè)板厚度 .256 軸的設(shè)計計算 .266.1 軸的材料選擇 266.2 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 276.3 軸的校核 316.4 軸的彎矩圖和扭矩圖 327 軸承及其它元件的校核 427.1 滾動軸承的選擇及校核計算 427.1.1 軸承的類型選擇 427.1.2 滾動軸承常見的失效形式及計算準(zhǔn)則 437.1.3 滾動軸承的校核計算 437.2 鍵聯(lián)接的校核計算 467.3 聯(lián)接螺栓的校核計算 487.3.1 工作剪力計算 487.3.2 螺栓剪切強(qiáng)度校核 498 減速器的潤滑和密封 498.1 減速器的潤滑 498.2 減速器的密封 499 減速器箱體及附件的選型設(shè)計 509.1 減速器箱體的設(shè)計 509.2 減速器附件的選型設(shè)計 5110 連軸器與制動器的選型設(shè)計 .5310.1 連軸器的選型設(shè)計 .5310.2 制動器的選型設(shè)計 .5411 絞車的安裝與調(diào)試11.1 絞車的運(yùn)輸與安裝 5512 絞車的潤滑與維護(hù). 57小結(jié) .64英文原文 65中文譯文 70參考文獻(xiàn) 80致謝 8111 概述1.1 絞車簡介絞車是一種起重設(shè)備，由于具有結(jié)構(gòu)簡單、搬運(yùn)安裝靈活、維護(hù)保養(yǎng)簡單、操作方便、價格低廉和可靠性高等優(yōu)點(diǎn)，所以被廣泛應(yīng)用與物料提升、水平和傾斜拽引重物、打樁、集材、冷拉鋼筋、設(shè)備安裝等工作中。絞車除在建筑工地、設(shè)備安裝等方面被廣泛應(yīng)用外，在冶金、礦山、水電、農(nóng)業(yè)、軍事、化工及交通運(yùn)輸?shù)刃袠I(yè)中亦廣泛應(yīng)用，如高爐料鐘和物料的提升，礦井的物料提升，水平、傾斜牽引運(yùn)輸，礦車調(diào)度、回柱，船舶上錨鏈的提升等。1.2 絞車的發(fā)展概況1.2.1 國內(nèi)絞車發(fā)展概況我國在很久以前的古代，就知道采用轆轤等來提升重物，以減輕體力勞動的強(qiáng)度和提高工作效率。但由于舊中國的工業(yè)落后，勞動力便宜，所以在物料的提升和搬運(yùn)過程中大都是靠工人的肩挑背扛，而絞車只有在一些大型企業(yè)中才被使用，應(yīng)用很少，而且所適用的絞車也均為國外生產(chǎn)，國內(nèi)基本沒有生產(chǎn)絞車的廠家。我國的絞車生產(chǎn)是解放后才開始的，已有近 60 年的歷史。50 年代為滿足恢復(fù)經(jīng)濟(jì)的需要和第一個五年計劃的需要，絞車的生產(chǎn)被提到了日程上。原沈陽國泰機(jī)器廠（阜新礦山機(jī)械廠前身）等成批仿制了兩種絞車，一種為日本的 JIS8001 型動力絞車，它是一種原動機(jī)為電動機(jī)，傳動形式是開式圓柱齒輪傳動，雙錐體摩擦離合器，操作為手扳腳踩的快速絞車；另一種是按蘇聯(lián)圖紙制造的 1011 型和 1012 型普通蝸桿傳動、電控慢速絞車。隨著生產(chǎn)的發(fā)展，到了 60 年代，絞車的生產(chǎn)和使用越來越多。為了協(xié)調(diào)生產(chǎn)，主要絞車生產(chǎn)廠家（阜新礦山機(jī)械廠、天津卷揚(yáng)機(jī)廠、山西機(jī)器廠、寶雞起重運(yùn)輸機(jī)廠等）組成了卷揚(yáng)機(jī)行業(yè)組織，隸屬于第一機(jī)械工業(yè)部礦山機(jī)械行業(yè)下。為了發(fā)展絞車的生產(chǎn)，行業(yè)組織了相關(guān)廠家的人員對全國絞車的生產(chǎn)和應(yīng)用情況進(jìn)行了調(diào)查。在調(diào)查的基礎(chǔ)上，開始自行設(shè)計和制造新的卷揚(yáng)機(jī)，先后試制了 0.5t、1t、3t 電動卷揚(yáng)機(jī)，但由于對當(dāng)時各廠家的生產(chǎn)能力估計不足，無法推廣。從 70 年代起，我國絞車的生產(chǎn)進(jìn)入了技術(shù)提高、品種增多、定性生產(chǎn)的新階段。在各廠自行設(shè)計和生產(chǎn)的基礎(chǔ)上，1973 年，由卷揚(yáng)機(jī)行業(yè)組織了有關(guān)廠家和院校聯(lián)合進(jìn)行了絞車基型設(shè)計，并充分考慮到了當(dāng)時中小廠家的生產(chǎn)能力?？焖俳g車的基型采用半開半閉式齒輪傳動，離合器采用單錐面石棉橡膠摩擦帶結(jié)構(gòu)，操縱用手扳剎車帶制動。慢速絞車的基型為閉式傳動（圓柱齒輪傳動或蝸桿傳動減速器）、電磁鐵制動結(jié)構(gòu)。這兩種基型一直到今天還在生產(chǎn)。為了適應(yīng)生產(chǎn)發(fā)展的需要，當(dāng)時第一機(jī)械工業(yè)部發(fā)布了2JB926-74《建筑卷揚(yáng)機(jī)形式與基本參數(shù)》和 JB1803-76《建筑卷揚(yáng)機(jī)技術(shù)條件》兩個部標(biāo)準(zhǔn)，并把卷揚(yáng)機(jī)行業(yè)劃歸常德建筑機(jī)械研究所（長沙建筑機(jī)械研究院前身）領(lǐng)導(dǎo)。隨著部標(biāo)準(zhǔn)的頒布，使絞車有了大發(fā)展的基礎(chǔ)。為了滿足經(jīng)濟(jì)發(fā)展的需要，各廠家相繼生產(chǎn)了 20t 和 32t 絞車。從 70 年代末開始，我國實(shí)行了改革開放政策，國民經(jīng)濟(jì)大發(fā)展，作為國民經(jīng)濟(jì)的動力，煤炭產(chǎn)業(yè)現(xiàn)代化和機(jī)械化的要求日益強(qiáng)烈，許多產(chǎn)品逗進(jìn)行了防爆改造，從而進(jìn)入到煤礦井下，其中絞車是最成功的一種產(chǎn)品，JD 系列的調(diào)度絞車和 JH 系列的回柱絞車至今還在大量的生產(chǎn)，是礦山井下，運(yùn)輸調(diào)度不可替代的機(jī)械設(shè)備。但這種設(shè)備的自動化的程度不高，無法實(shí)現(xiàn)無人值守的自動操作，往往由于絞車操作工的操作失誤或精神不集中造成安全生產(chǎn)事故。礦山絞車的發(fā)展是伴隨著煤炭產(chǎn)業(yè)發(fā)展，九十年代中后期，是我國煤炭生產(chǎn)的一個低潮，礦用絞車的發(fā)展十分緩慢，沒有什么新的結(jié)構(gòu)，產(chǎn)品出現(xiàn)。但是，2000 年以后，國際油價居高不下，煤炭再一次被人們所重視，煤炭價格一路上漲，絞車等一系列的礦山機(jī)電產(chǎn)品需求量劇增，促進(jìn)了絞車的發(fā)展，這一時期絞車品種增加，自動化水平增加，新結(jié)構(gòu)、新功能不斷出現(xiàn)，但是仍然具有一定的技術(shù)瓶頸，即自動控制設(shè)備的防爆問題?，F(xiàn)在，變頻調(diào)速技術(shù)和 PLC 控制技術(shù)十分的成熟，但是，也只是在礦井的主井和副井的提升系統(tǒng)中得到了最廣泛的最成熟的應(yīng)用。然而，自動化和數(shù)字化是礦井發(fā)展的必然趨勢，為了實(shí)現(xiàn)這一目的，礦山設(shè)備的自動化和數(shù)字化是實(shí)現(xiàn)這一目的的基礎(chǔ)。本設(shè)計也力求用最成熟的 PLC 控制技術(shù)，實(shí)現(xiàn)礦井水倉的無人值守，達(dá)到牽引絞車能夠根據(jù)水位自動提升和下降泵房的目的，探索一條能夠?qū)崿F(xiàn)絞車自動化控制的路徑。1.2.2 國外絞車發(fā)展概況在國外，絞車的品種繁多，應(yīng)用也很廣泛。在西方技術(shù)先進(jìn)的國家中，鉆機(jī)制造商德國 Wirth 公司、Bentec 公司以及美國 Varco 公司擁有先進(jìn)的絞車控制技術(shù)、電動機(jī)四象限傳動技術(shù)以及電子(自動) 司鉆控制技術(shù)。這些絞車控制系統(tǒng)能根據(jù)鉆壓、機(jī)械鉆速、轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速和扭矩等參數(shù)控制鉆井鋼絲繩的連續(xù)遞送以保持穩(wěn)定的鉆井狀態(tài)， 進(jìn)而大大提高鉆井效率。下面簡單介紹一下幾個國家上產(chǎn)絞車的狀況。（1）日本日本東明治30年代開始制造和使用卷揚(yáng)機(jī)。據(jù)日本荷藝機(jī)械研究所核計，1970~1975年間卷揚(yáng)機(jī)的產(chǎn)量增加62.5%。據(jù)日本通產(chǎn)省機(jī)械核計月報載，僅1977年單純土建卷揚(yáng)機(jī)的產(chǎn)量就達(dá)12萬臺，產(chǎn)值約100億日元。日本卷揚(yáng)機(jī)行業(yè)由機(jī)械技術(shù)部會、核藝機(jī)械技術(shù)委員會領(lǐng)導(dǎo)。主要生產(chǎn)廠家有北川鐵工所、遠(yuǎn)藤鋼機(jī)、南星、越野總業(yè)、藝浦、松崗產(chǎn)業(yè)等80多個廠家。北川鐵工所是一家大型生產(chǎn)廠。其生產(chǎn)的卷揚(yáng)機(jī)品種系列比較齊全，主要有：a.動力卷揚(yáng)機(jī) 粉BF、MF、DF三種形式。功率為3.7~44KW,鋼絲繩拉力從5800~44100N，有18格規(guī)格。BF型式V型帶傳動，MF型單筒開式齒輪傳動，DF型是雙筒開3始齒輪傳動。其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是全部為標(biāo)準(zhǔn)型，采用改進(jìn)了的螺旋頂絲式離合器操縱，因而操作簡便，易調(diào)整。鼓形離合器采用單椎體式，摩擦材料采用帶型樹脂。b.電動卷揚(yáng)機(jī) 該廠生產(chǎn)的電動機(jī)為KW型，功率3.7~11KW,拉力6000~142100，四種規(guī)格。其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是：全封閉式內(nèi)齒輪傳動;電動機(jī)在一端，減速器、制動器和操作部分在另一端，中間是卷筒，一字型布置；按鈕操作，可遠(yuǎn)距離遙控；最大特點(diǎn)是卷筒可纏繞8~9層，容繩量大，適于高層建筑使用。c.大型電動卷揚(yáng)機(jī) 主要用于提升大型重物或設(shè)備，可兩檔機(jī)械變速，設(shè)有電磁鐵制動器、手制動器和棘輪制動器，以確保安全。遠(yuǎn)藤鋼機(jī)公司有60多年歷史，它是日本唯一生產(chǎn)特殊電動卷揚(yáng)機(jī)的公司。ENDO型卷揚(yáng)機(jī)采用起重電動機(jī)，卷揚(yáng)機(jī)可兩檔變速，排繩器裝在上部，是單螺旋軸雙導(dǎo)向桿式結(jié)構(gòu)，機(jī)座全部是焊接結(jié)構(gòu)，所有機(jī)械與電器部分裝在機(jī)座里。(2)美國美國生產(chǎn)絞車的廠家有近百家，主要有貝波（BEEBE）國家有限公司、哲恩（THERN）有限公司。貝波國際有限公司成立于1919年，有七十多家的設(shè)計和生產(chǎn)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。主要產(chǎn)品有：氣動鏈?zhǔn)骄頁P(yáng)機(jī)，防爆拖式氣動卷揚(yáng)機(jī)，駁船卷揚(yáng)機(jī)（手動、氣動、電動、液壓），電動鏈?zhǔn)骄頁P(yáng)機(jī)，電動葫蘆，電動卷揚(yáng)機(jī)，手動卷揚(yáng)機(jī)，液壓卷揚(yáng)機(jī)，水平卷揚(yáng)機(jī)，手動鏈?zhǔn)骄頁P(yáng)機(jī)，棘輪牽引器，空中吊運(yùn)車。哲恩有限公司是美國較大的生產(chǎn)起重設(shè)備的公司，主要產(chǎn)品有各種手動卷揚(yáng)機(jī)、電動卷揚(yáng)機(jī)、提升機(jī)械及起重機(jī)。手動卷揚(yáng)機(jī)的主要品種有：蝸桿傳動系列、直齒齒輪傳動系列、齒輪蝸桿傳動組合系列、直接驅(qū)動系列、鏈傳動系列。其中直接驅(qū)動式電動卷揚(yáng)機(jī)的傳動式全封閉式行星齒輪傳動，傳動系統(tǒng)全部裝在卷筒里面，機(jī)架和卷筒用高強(qiáng)度鋼焊接而成。美國除上述兩家公司外，比較重要的生產(chǎn)廠家還有布勞斯公司、賽林公司、斯塔斯派克公司、阿姆降公司、英格索藝德公司等。(3)法國法國生產(chǎn)卷揚(yáng)機(jī)的廠家很多，其中包騰公司就是生成卷揚(yáng)機(jī)的主要廠家之一。包騰公司主要生產(chǎn)KUSW系列卷揚(yáng)機(jī)、LMD系列卷揚(yáng)機(jī)、PC系列卷揚(yáng)機(jī)和RCS系列卷揚(yáng)機(jī)。LUSW型卷揚(yáng)機(jī)輕巧緊湊，效率高，安全可靠，可遙控操作。這種卷揚(yáng)機(jī)能夠比較理想地與各種建筑機(jī)械配套。LMD型卷揚(yáng)機(jī)可兩檔變速，采用液壓控制。液壓系統(tǒng)可同時控制兩個機(jī)械制動器。LMD型卷揚(yáng)機(jī)綜合了電氣技術(shù)和液壓技術(shù)的優(yōu)點(diǎn)，性能比較好。PC卷揚(yáng)機(jī)可五檔變速器，三個低速檔和兩個高速檔。由兩個獨(dú)立的裝有電磁剎車系統(tǒng)提升電動機(jī)驅(qū)動卷揚(yáng)機(jī)。電動機(jī)帶動直齒減速器，用錐齒輪電動卷筒。其他國家，如俄羅斯、英國、挪威、瑞典、加拿大、德國等也都生產(chǎn)著不同用途的4各種型號的卷揚(yáng)機(jī)。1.3 絞車的發(fā)展趨勢1.大型化 由于基礎(chǔ)工業(yè)大發(fā)展，大型設(shè)備和建筑構(gòu)件要求整體安裝，促進(jìn)了大型絞車的發(fā)展。2.采用先進(jìn)電子技術(shù) 為了實(shí)現(xiàn)絞車的自動控制和遙控，廣泛采用先進(jìn)的電子技術(shù)，傳感器技術(shù)，可編程控制技術(shù)。3.發(fā)展手提式絞車 為了提高機(jī)械化程度，減輕工人的勞動強(qiáng)度，大力發(fā)展小型手提式絞車，如以汽車蓄電池為動力的直流電動小型絞車。4.大力發(fā)展不帶動力源裝置的絞車 此種絞車借助汽車和拖拉機(jī)動力，結(jié)構(gòu)簡單，有一個卷筒和一個減速器即可。52 提升絞車的總體設(shè)計2.1 設(shè)計參數(shù)最大拉力：15KN；提升速度：1.35m/s2.2 結(jié)構(gòu)特征及工作原理本絞車主要由電動機(jī)、彈性聯(lián)軸器、減速器、開式大齒輪、盤式制動器、卷筒等部分組成。絞車的傳動系統(tǒng)示意圖如下：I、II、III、IV--軸1、2、3、4—齒輪圖 設(shè)計傳動方案其傳動路線是：電動機(jī)→聯(lián)軸器→減速器→大齒輪→卷筒。62.3 傳動方式擬定減速器是應(yīng)用于電動機(jī)和卷筒之間的獨(dú)立的傳動裝置。其主要功能是降低轉(zhuǎn)速，增大轉(zhuǎn)矩，以滿足對機(jī)械的各種要求。實(shí)踐表明，傳動裝置設(shè)計得合理與否，對整部裝置的性能，成本以及整體尺寸都有很大影響。因此，合理地設(shè)計傳動裝置是整部機(jī)器設(shè)計工作中的重要環(huán)節(jié)，即合理地擬定傳動方案又是保證傳動裝置設(shè)計質(zhì)量的基礎(chǔ)。根據(jù)設(shè)計要求，可得到如下的傳動方案：（1）不需要立式結(jié)構(gòu),故采用臥式減速器；（2）行星傳動結(jié)構(gòu)緊湊，但成本高，維護(hù)困難；錐齒輪及蝸桿傳動方式的輸入軸與輸出軸垂直，與卷筒配合布置較復(fù)雜，加工也較困難，效率低，故擬采用圓柱齒輪傳動，圓柱齒輪傳動具有成本低，設(shè)計制造維護(hù)都很方便的優(yōu)點(diǎn)；（3）根據(jù)工作機(jī)構(gòu)——卷筒的直徑及鋼絲繩繩速計算卷筒轉(zhuǎn)速（4）為了便于加工拆卸及維護(hù)，采用水平剖分式；（5）功率小，轉(zhuǎn)速也較低，所以軸承全部采用深溝球軸承；（6）電動機(jī)和輸入軸之間采用彈性套柱銷聯(lián)軸器（GB4323-84） ，卷筒與減速器之間采用開始齒輪傳動連接。73 電動機(jī)的選擇3.1 計算電動機(jī)輸出功率已知：最大拉力 F =15KN提升速度 V = 1.35m/s則： ??' kW10P???根據(jù)以上的傳動方案圖可得：總傳動效率=?21345??0.970.976.??=0.86其中：彈性聯(lián)軸器的效率 =0.97；1?滾動軸承的效率 =0.99；2閉式圓柱齒輪傳動效率 =097；3齒輪聯(lián)軸器效率 =0.96；4?滾筒效率 =0.9753.2 選擇電動機(jī)型號 ?10'VFP??= 3.523.KW86??電動機(jī)所需的額定功率 P 與電動機(jī)輸出功率 P`之間有以下關(guān)系：P≥K· 'P式中 K 為功率儲備系數(shù)，對運(yùn)輸絞車取 K=1,故P =23.55KW8查《機(jī)械設(shè)計手冊》選?。弘妱訖C(jī)型號：YRT200M-6功 率：30 KW轉(zhuǎn) 速：960r/min94 減速器的設(shè)計計算4.1 總傳動比及傳動比分配4.1.1 總傳動比按額定轉(zhuǎn)速初定傳動比，總傳動比按下式計算(4.1)nide??式中 ——電動機(jī)額定轉(zhuǎn)速， ；den mi/725rnde——卷筒轉(zhuǎn)速， ?根據(jù)已知設(shè)計參數(shù)，卷筒直徑 D=800 mm則可得： Dvnt????106.35.48=32.25 minr結(jié)果 96032.5i?4.1.2 傳動比分配總傳動比等于各級傳動比的連乘積，即(4.2)nii???321合理分配傳動比是設(shè)計的一個重要步驟。如果把傳動比分配得合理時，傳動系統(tǒng)結(jié)構(gòu)緊湊，重量輕，成本低，潤滑條件也好；但傳動比分配不合理，則結(jié)果正好相反，所以傳動比分配應(yīng)盡量遵循以下原則：1. 各級傳動比最好在推薦的范圍內(nèi)選取，以符合各種傳動形式的特點(diǎn)；2. 應(yīng)充分發(fā)揮各級傳動的承載能力。可按滿足某一質(zhì)量指標(biāo)分配傳動比，如按外嚙合接觸強(qiáng)度相等原則分配傳動比；3. 傳動零件之間不應(yīng)造成相互干涉碰撞，如絞車的開式齒輪傳動，若傳動比太小，大齒輪直徑小于卷筒直徑，則會使小齒輪與卷筒產(chǎn)生干涉；4. 各級傳動尺寸要協(xié)調(diào)、合理，使得各傳動部分從動齒輪的浸油深度相近，各級齒輪得到方便、充分的潤滑，減小攪油損失；105. 應(yīng)使傳動裝置的總體尺寸緊湊，質(zhì)量最小。設(shè)計時，絞車的實(shí)際傳動比的準(zhǔn)確值必須在各級傳動零件具體參數(shù)確定后才能計算出來，故應(yīng)驗(yàn)算卷筒軸實(shí)際轉(zhuǎn)速是否在允許誤差范圍呢，如不滿足要求，應(yīng)重新調(diào)整傳動比，一般情況下，設(shè)計時允許卷筒有±（3%～5%）的轉(zhuǎn)速誤差。減速器為二級展開式圓柱齒輪減速器，其傳動比按圖 4.1 選取分配。由圖 4.1 得，傳動比分配見表 4.1。將閉式齒輪傳動部分的傳動比全部取整，只在開式齒輪傳動部分才將傳動比取小數(shù)，這樣分配便于了加工和計算，減小了傳動速度誤差。表 4.1 圓柱齒輪減速器傳動比的分配總傳動比 i第一級傳動比 1i第二級傳動比 2i30 4.5 6.754.2 傳動裝置運(yùn)動參數(shù)計算4.2.1 各軸轉(zhuǎn)速計算第Ⅰ軸轉(zhuǎn)速（輸入軸） 1960//minnr?第Ⅱ軸轉(zhuǎn)速（中間軸） 214.5213./ii?第Ⅲ軸轉(zhuǎn)速 （輸出軸） 32//76r4.2.2 各軸功率計算第Ⅰ軸功率（輸入軸） 1123.5097.2.6PkW?????圖 4.1 兩級圓柱齒輪減速器傳動比分配圖11第Ⅱ軸功率（輸出軸） 2123.609.72.KW??????第Ⅲ軸功率（卷筒軸） 323.7209.720.86Pk????式中 ——彈性聯(lián)軸器效率， ；1?9.1??——深溝球滾動軸承效率， ；2?.02——閉式圓柱齒輪效率（按 8 級精度） ， ；3 97.03??；卷 筒 鋼 絲 繩 纏 繞 效 率 ， 96.44 ??——開式加工圓柱齒輪效率（按 8 級精度） ， ；5? 5.44.2.3 各軸扭矩計算第Ⅰ軸扭矩（輸入軸） 11950/9502.6/92.7TPnNm??????第Ⅱ軸扭矩（輸出軸） 22/.7/13.08第Ⅲ軸扭矩（卷筒軸） 33950/9502.86/.4.2TPnNm??????表 5.3 各軸轉(zhuǎn)速、輸出功率、輸出扭矩表轉(zhuǎn)速 輸出功率 輸出扭矩 傳動比軸號 min)/(r)(kWP)(mNT?iⅠ（輸入軸） 960 22.62 222.7 1Ⅱ（中間軸） 213.33 22.72 1018 4.5Ⅲ（輸出軸） 31.6 20.86 6034.21 6.75124.3 齒輪傳動計算4.3.1 第一級齒輪傳動校核：1)、選擇齒輪材料，確定許用應(yīng)力由表 6.2 選： 小齒輪 40Cr 調(diào)質(zhì)大齒輪 45 正火應(yīng)力循環(huán)次數(shù) N 由式 ：hLjn??6011609150hnjL??= 82.97.5i接觸強(qiáng)度壽命系數(shù) ：NZ查圖得： 21?接觸強(qiáng)度最小安全系數(shù)：SHmin=1許用接觸應(yīng)力: ??H?接觸疲勞極限 :lim查《機(jī)械設(shè)計》圖 6-4:21lim/70NH??26由式 ??minliHNHSZ?則： 2170?26許用彎曲應(yīng)力 由式：F???minliFXNSY彎曲疲勞極限 查《機(jī)械設(shè)計》圖 6-7：liF/3781lim?/294li彎曲強(qiáng)度壽命系數(shù) ：NY查《機(jī)械設(shè)計》圖 6-8:21N?彎曲強(qiáng)度尺寸系數(shù) :X查《機(jī)械設(shè)計》圖 6-9(設(shè)模數(shù)小于 5):彎曲強(qiáng)度最小安全系數(shù) 4.1min?FS則：=378×1×1/1.4=270 N/mm??1F?=294×1×1/1.4=210 N/mm2812.90N??76521NZSHmin=1 21lim70NH??6??2120H?mNF3781li??29421NY=1X4.min?FS??2170N?2F132)、按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計計算。確定齒輪傳動精度等級，按Vt= (0.013 0.022) × ×~1n3/1p=??9608.02.13.?sm4?參考表 6.7 表 6.8 選取 II 公差組 8 級，小輪分度圓直徑 d，由《機(jī)械設(shè)計》式 6-5：??3 211 ε2???????????HEd ZuKT??齒寬系數(shù) 按齒輪相對軸承為非對稱布置，取8.0?d小輪齒數(shù) :在推薦值 20-40 中選 =201Z1Z大輪齒數(shù) :2 4.620.31???i圓整取 64?齒數(shù)比 u : .2?傳動比誤差 Δu/u: 合格%5??u小輪轉(zhuǎn)距 :1T6119.5070PnNm??載荷系數(shù) K： ??VA?使用系數(shù) ： 查《機(jī)械設(shè)計》表 6.3， =1AK動載荷系數(shù) ：由推薦值 選 =1.24.1~05.V齒間載荷分配系數(shù) 由：β=0 得 =1.1??齒向載荷分布系數(shù) ：由推薦值 選 =1.1?K2.?則載荷系數(shù):=1×1.2×1.1×1.1=1.45?KVA?材料彈性系數(shù) ：查表得 =EZE28.19mN節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) ：查機(jī)械設(shè)計手冊（H） ， =2.50,122?x??重合度系數(shù) ：由推薦值：0.85～0.92 選 =0.87?Z?Z則： ??3 211 ε2????????????HEdZuKT??βsmVt3.4?=201Z=902U=4.51270TNm?=1A=1.2V=1.1?=1.1?K=1.45 28.19mNZE?=2.5H=0.87?Z179.64dm?14??2321.457024.5189.50.878??????79.6m齒輪模數(shù) ：(圓整后的值)1/80/24dz??小齒輪分度圓直徑 ：1d/cos/cos.381.9m??大齒輪分度圓直徑 ：2mm2490.6.57dz??標(biāo)準(zhǔn)中心距 :a12()/cos()/2cos1.3820?????mm圓周速度 ：v1/603.148.960/4.6dn ms???與故取 v=4.3m/s 相近齒寬 :b1.d??圓整取 b=64mm大輪齒寬 ：264bm?小輪齒寬 ：1??25~09?3)、齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計算：由式： ??FSaFFYbdKT????1齒形系數(shù) :查機(jī)械設(shè)計手冊aY小齒輪： =2.741F大齒輪： =2.252應(yīng)力修正系數(shù) ：查機(jī)械設(shè)計手冊Sa小齒輪： 564.1?Y大齒輪： 72重合度 ：??=1.66)]tan(t)tan(t[ 221 ??????zz重合度系數(shù) ：?Y70.4.1/50./75.02?????故： MPaF 62.89.7.23684.1????Error! No bookmark name given.18.9dm?236.571asv6.464b?219=2.741FaY=2.252564.1?Sa72Y6.1?a?70YMPaF2.891?154.3.2 第二級齒輪傳動校核：設(shè)計項目及說明 結(jié)果1)、選擇齒輪材料，確定許用應(yīng)力由表 6.2 選： 小齒輪 40Cr 調(diào)質(zhì)大齒輪 45 正火應(yīng)力循環(huán)次數(shù) N 由式 ：hLjn??601260213.50hnjL??= 7.9621.47i接觸強(qiáng)度壽命系數(shù) ： NZ查圖得： 2?接觸強(qiáng)度最小安全系數(shù)：SHmin=1許用接觸應(yīng)力: ??H?接觸疲勞極限 :lim查《機(jī)械設(shè)計》圖 6-4:21li/70NH?26由式 ??minliHSZ??則： 21H20?許用彎曲應(yīng)力 由式：F??minliFXNSY彎曲疲勞極限 查《機(jī)械設(shè)計》圖 6-7： liF/3781lim??716.390N??62.411NZSHmin=1 21lim70NH??6??212570H?NF38lim?9421Y=1X＜21/6.89mNF????21/70mNF??所以齒根彎曲強(qiáng)度滿足16mNF/294lim??彎曲強(qiáng)度壽命系數(shù) ： Y查《機(jī)械設(shè)計》圖 6-8: 21N彎曲強(qiáng)度尺寸系數(shù) :X查《機(jī)械設(shè)計》圖 6-9(設(shè)模數(shù)小于 5): 彎曲強(qiáng)度最小安全系數(shù) 4.1min?FS則：=378×1×1/1.4=270 N/mm??1F?=294×1×1/1.4=210 N/mm22)、按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計計算。確定齒輪傳動精度等級，按Vt= (0.013 0.022) × × ~1n3/1p2.0ms?參考表 6.7 表 6.8 選取 II 公差組 8 級，小輪分度圓直徑 ，由《機(jī)械設(shè)計》式 6-5：3d??3 2 ε122 ???????????HEdZuKT??齒寬系數(shù) 按齒輪相對軸承為非對稱布置，取8.0?d小輪齒數(shù) :在推薦值 20-40 中選 =233Z3Z大輪齒數(shù) : 436.75216i???齒數(shù)比 u : 4小輪轉(zhuǎn)距 :2T108Nm??載荷系數(shù) K：??VA使用系數(shù) ： 查《機(jī)械設(shè)計》表 6.3， =1 AK動載荷系數(shù) ：由推薦值 選 =1.24.1~05.V齒間載荷分配系數(shù) 由：β=0 得 =1.1??齒向載荷分布系數(shù) ：由推薦值 選 =1.1?K2.?則載荷系數(shù):=1×1.2×1.1×1.1=1.45?KVA?材料彈性系數(shù) ：查表得 =EZE28.19mN節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) ：查機(jī)械設(shè)計手冊（H4.1min?FS??270N?2F2.0tVms?8.0?d?=233Z=15646.75u2108TNm?=1AK=1.2V=1.1?=1.1?K=1.45 28.19mNZE?=2.5H=0.87?Z17） ， =2.50,21?x??HZ重合度系數(shù) ：由推薦值：0.85～0.92 選 =0.87? ?Z則： ??3 2 ε122 ????????????HEdZuKT??β??231.45086.75189.50.87????129.4m?齒輪模數(shù) ： (圓整后的值)23/./239dz??小齒輪分度圓直徑 ：d618?大齒輪分度圓直徑 ：44232dmzm??標(biāo)準(zhǔn)中心距 : a334()/6(138)/24m????圓周速度 ：v snd .60/0/22???與故取 相近sm5.齒寬 :b18612.8d??大輪齒寬 ：434b?小輪齒寬 ：3??~0??3)、齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計算：由式： ??FSaFFYmbdKT????32齒形系數(shù) :查機(jī)械設(shè)計手冊aY小齒輪： =2.691F大齒輪： =2.1812應(yīng)力修正系數(shù) ：查機(jī)械設(shè)計手冊Sa小齒輪： 57.1?Y大齒輪： 892重合度 ：??319.4dm?6?38Error! No bookmark name given.348am?sv.218.b?42m3=2.691FaY=2.181257.1?Sa892Y6.1?a?9.0?YMPaF57.1??18=1.68)]tan(t)tan(t[212413 ????? ????zz重合度系數(shù) ：?Y69.071/5.2.0/750????故： MPaF 57.6916483.2????＜21/57.mNF??21/70mNF??所以齒根彎曲強(qiáng)度滿足4.3.4 齒輪傳動主要參數(shù)總結(jié) 根據(jù)計算整理得到齒輪具體參數(shù)如下表：表 5.5 齒輪參數(shù)表名稱 代號 1 2 3 4齒數(shù) z20 90 23 156模數(shù)（ ）m4 6分度圓直徑（ ） d82 369 138 828齒寬系數(shù) ?0.8 0.8 0.8 0.8齒頂高（ ） ah6 10齒根高（ ） f 8 12全齒高（ ）m14 22傳動比 i4.5 6.75齒數(shù)比 u4.5 6.75中心距（ ） a220 483應(yīng)力角（ ）??20°195 卷筒及其部件設(shè)計計算5.1 鋼絲繩的選擇5.1.1 鋼絲繩的選擇方法絞車通過鋼絲繩升降、拽引重物。工作時鋼絲繩多層纏繞所受應(yīng)力十分復(fù)雜，加之對外界影響因素比較敏感，一旦失效，后果十分嚴(yán)重。因此應(yīng)特別重視鋼絲繩的合理選擇和實(shí)用。鋼絲繩鋼絲繩直徑（以下簡稱繩徑）的選取，是絞車設(shè)計的第一步。直徑的選擇直接影響卷筒的直徑及相關(guān)尺寸的確定，還關(guān)系到絞車能否正常的運(yùn)行。在以往起重類，絞車書目及絞車設(shè)計規(guī)范中，繩徑的選擇有兩種方法，這兩種方法是：安全系數(shù)法 （3.1）??nFsepg??選擇系數(shù)法 （ 3.2）Scdmin式中 ——整條鋼絲繩的破斷拉力（ ） ；sp N——絞車工作級別規(guī)定的最小安全系數(shù)；??n——選定鋼絲繩的安全系數(shù)；gs——鋼絲繩的額定拉力（ ） ；Fe N——鋼絲繩最小直徑（ ） ；dmin m——鋼絲繩選擇系數(shù)，它由機(jī)構(gòu)的工作級別、鋼絲繩是否旋轉(zhuǎn)以及吊運(yùn)物品c的性質(zhì)等因素有關(guān)；——鋼絲繩最大工作拉力（ ） 。由起升載荷（額定起重量，鋼絲繩懸掛部SN分的重量，滑輪組及其他吊具的重量）并考慮滑輪組效率和倍率還確定。5.1.2 安全系數(shù)法該方法是一種靜力計算方法，間接選擇繩徑。設(shè)計時，鋼絲繩的額定拉力為已知，將額定拉力乘以規(guī)定的最小安全系數(shù) ，然后從產(chǎn)品目錄中選擇一種破斷拉力不小于??n· 的繩徑。Fe??n該方法是沿用多年的傳統(tǒng)方法，它具有簡化計算、資料系統(tǒng)、齊全、完整的特點(diǎn)，20基本上能滿足現(xiàn)有國產(chǎn)繩徑的選擇，是一種比較成熟的選擇方法。它的不足之處就是選擇過程比較繁瑣，必須經(jīng)過多次的試算才能選出，而且是間接選擇的。5.1.3 選擇系數(shù)法目前在工業(yè)化國家，對繩徑的選擇普遍采用這種方法。國際標(biāo)準(zhǔn) ISO4308（鋼絲繩的選擇）也推薦采用此方法。這種方法能直接計算出繩徑，比間接選擇要方便的多，簡單明了而且直觀，一旦查到了選擇系數(shù) 就能很容易的把繩徑計算出來。但目前兩個規(guī)范（GB/T3811-1983 和cGB13752-1992）上提供的選擇系數(shù)都有很大的局限性，遠(yuǎn)遠(yuǎn)不能滿足選擇鋼絲繩的需要。因?yàn)樗鼈儧]有把現(xiàn)有的國產(chǎn)鋼絲繩的各種規(guī)格型號，不同繩芯，不同的鋼絲抗拉強(qiáng)度的選擇系數(shù)統(tǒng)統(tǒng)列出來。5.1.4 鋼絲繩選擇經(jīng)過綜合比較并查閱資料，本設(shè)計采用第一種方法即安全系數(shù)法。煤礦安全規(guī)程的規(guī)定專為升降物料用的提升鋼絲繩的安全系數(shù)不得低于 6.5 。由設(shè)計要求可求得鋼絲繩的額定拉力 =15KN，鋼絲繩的破斷拉力 =eFpFKNnFe1503??選型結(jié)果：18.5ZAA 6×7+FC 1770 ZZ 521 GB/T16269-1996主要參數(shù)如下：鋼絲繩直徑：d=16mm鋼絲直徑：1.2mm鋼絲總斷面積：128.87 2m參考重力：1218 N10纏繞層數(shù) 5容繩量 480m鋼絲繩平均速度 1.35m/s鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度：1550 N/ 2m該型號的鋼絲繩具有如下的特點(diǎn)：是一種鍍鉻鋼絲繩，提高了鋼絲繩的耐腐蝕性，適用于室外，潮濕的環(huán)境中；是一種面接觸鋼絲繩，這種鋼絲繩的接觸應(yīng)力小，進(jìn)一步改善了鋼絲繩的性能；繩芯采用天然纖維芯，具有較高的撓性和彈性，纏繞時彎曲應(yīng)力較??；采用右同向捻，鋼絲繩的撓性好，磨損小，使用壽命長，因泵房采用剛性導(dǎo)軌，克服了松散性和扭轉(zhuǎn)性。215.1.5 鋼絲繩強(qiáng)度校核折減系數(shù) 9.0??鋼絲繩破斷拉力總和 pc147.5FKN5.1.6 鋼絲繩在卷筒上的固定方式鋼絲繩在卷筒上固定應(yīng)保證工作時安全可靠，便于檢查、裝拆及調(diào)整，且固定處不應(yīng)使鋼絲繩過分彎折。鋼絲繩常用的固定方式有：楔塊固定和壓板固定兩類。1.楔塊固定鋼絲繩通過楔塊固定在卷筒上。楔塊的斜度通常取 1：4～1：5，以滿足自鎖條件。這種繩端的固定方式比較簡單，但鋼絲繩允許的直徑不能太大。2.壓板和螺釘繩端固定裝置鋼絲繩端從端側(cè)板預(yù)留斜孔中引出至板外，通過壓板和螺釘把繩端固定。為安全起見，壓板數(shù)目至少為兩個。這種繩端的固定方式，卷筒結(jié)構(gòu)簡單，對鑄造卷筒及鋼板焊接卷筒都適用。本設(shè)計中就采用此種固定方式。斜孔角度為 45°，斜孔的邊緣倒圓角，這樣可保證鋼絲繩平緩的纏繞在卷筒上，避免了鋼絲繩的損傷。5.1.7 鋼絲繩固定端承載能力驗(yàn)算國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，鋼絲繩在卷筒上的安全圈數(shù)不得小于 3 圈。在保留兩圈的情況下，應(yīng)能承受 1.25 倍的鋼絲繩額定拉力。當(dāng)鋼絲繩安全圈數(shù)不少于 3 圈時，固定端處的拉力可按歐拉公式計算（3.4）??eFjgmax?式中 ——鋼絲繩端處拉力（ ） ；gFN——最大靜強(qiáng)度計算拉力， 為動載系數(shù)，可按表 2.1 進(jìn)行選maxj ejF?max取，取 。 為鋼絲繩額定拉力（ ） ， ；0.1??eFNNe30?——自然對數(shù)底數(shù)， ；e782——鋼絲繩與滾筒表面的摩擦系數(shù)，計算時取 ；? 16.??——鋼絲繩安全圈在卷筒上的包角，安全圈數(shù)不少于 3 圈。若取 3 圈，則?。?6?結(jié)果 NFg103778.2314.6.0??22由計算可知，鋼絲繩固定端處的連接強(qiáng)度不容忽視。根據(jù)計算結(jié)果可計算繩端緊固件。5.1.8 鋼絲繩的出繩方向及其偏角鋼絲繩的出繩方向一般為水平方向，并從卷筒下方出繩，這樣可以得到比較小的側(cè)翻力矩。但也可以從其他方向出繩，此時，鋼絲繩傾斜，必然要產(chǎn)生向上的分力，使地腳螺栓的受力狀態(tài)發(fā)生變化。為了確保鋼絲繩在卷筒上纏繞均勻、對稱、排列整齊，避免堆積、松散和亂繩。鋼絲繩水平方向卷放偏角 值必須符合表 2.2 的規(guī)定。?表 3.2 卷放偏角 的規(guī)定值?鋼絲繩的偏斜角 可由導(dǎo)繩定滑輪旋轉(zhuǎn)中心線到卷筒軸線或排繩器導(dǎo)繩輪軸線的距離?來保證。即L（3.4）3102????tgdBL如果偏角 過大，會造成各圈鋼絲繩之間留有較大的縫隙，當(dāng)新的一層鋼絲繩向下面?一層纏繞時就會嵌壓進(jìn)入鋼絲繩之間的縫隙，造成嚴(yán)重“錘擊” ，很容易引起亂繩并增加鋼絲繩的磨損。如果偏角過小，則鋼絲繩纏繞到卷筒邊緣時，可能會產(chǎn)生從下向上的繩圈堆積現(xiàn)象，特別是當(dāng)導(dǎo)向定滑輪對卷筒不對中時，情況更為嚴(yán)重。當(dāng)鋼絲繩堆積上有兩三層后又突然墜落，將產(chǎn)生很大的沖擊力。這種現(xiàn)象對鋼絲繩壽命和卷筒強(qiáng)度都有很大影響。嚴(yán)重的堆積還會造成鋼絲繩越出卷筒段側(cè)板，引起事故。所以有必要規(guī)定一個最小的纏繞偏斜角，推薦采用 ?5.0??5.2 卷筒的設(shè)計計算絞車卷筒系鋼絲繩多層纏繞，所受應(yīng)力非常復(fù)雜。它作為絞車的重要零件，對絞車安全可靠的工作至關(guān)重要，應(yīng)該合理地進(jìn)行設(shè)計。表 3.2 卷放偏角排繩方式 允許偏角?自然排繩 ?2?排繩器排繩 4235.2.1 卷筒結(jié)構(gòu)卷筒結(jié)構(gòu)形式多樣，可按下述方法分類：按照制造方式不同可分為鑄造卷筒和焊接卷筒。鑄造卷筒應(yīng)用廣泛。絞車卷筒大多為鑄造卷筒，成本低，工藝性好，但質(zhì)量大，適用于中小型絞車。大噸位絞車一般采用鑄鋼卷筒。鑄鋼卷筒雖然承載能力較大，但成本較高，若工藝允許，可采用鋼板焊接結(jié)構(gòu)。按照卷筒纏繞層數(shù)的不同可分為單層纏繞卷筒和多層纏繞卷筒。絞車主要使用多層纏繞卷筒。按照卷筒內(nèi)部是否帶有筋板，可分為帶筋板卷筒和不帶筋板卷筒。無論是卷筒內(nèi)的環(huán)向筋還是縱向筋，均增加了知道難度，同時在筋板和筒壁的連接處還會引起應(yīng)力集中。本次設(shè)計中不采用帶筋板卷筒。按照結(jié)構(gòu)的整體性，卷筒可分為整體式卷筒和分體式卷筒。絞車噸位比較小時，卷筒常采用整體結(jié)構(gòu)。對較大噸位的卷筒，常做成分體裝配形式，這樣可以簡化工藝，減輕重量。本次設(shè)計的絞車，噸位較小，故采用整體式卷筒，簡化結(jié)構(gòu)和安裝工藝。按照轉(zhuǎn)矩的傳遞方式來分，常采用端側(cè)板周邊大齒輪外嚙合式和筒端或筒內(nèi)齒輪內(nèi)嚙合式。這種卷筒的特點(diǎn)是卷筒軸只承受彎矩，不承受轉(zhuǎn)矩。圖 3.1 卷筒容繩尺寸參數(shù)及結(jié)構(gòu)示意圖245.2.2 卷筒節(jié)徑卷筒節(jié)徑 對筒壁和端側(cè)板的設(shè)計具有重要意義。 值小，結(jié)構(gòu)自然緊湊，但單位長DD度上的力較大，鋼絲繩壽命低。卷筒節(jié)徑 應(yīng)滿足下式(4.1)dKe?式中 ——筒繩直徑比，是絞車工作級別有關(guān)的系數(shù)，范圍 ；eK 25~0——鋼絲繩直徑（ ） ， 。dm16d?結(jié)果 取整 ????50~1680~D??8Dm?卷筒的直徑 =1200mm5.2.3 卷筒邊緣直徑卷筒邊緣直徑即卷筒端側(cè)板。對于多層纏繞，為了防止鋼絲繩脫落，端側(cè)板直徑應(yīng)大于鋼絲繩最外層繩圈直徑。端側(cè)板直徑常用下式計算??d41-n20??DW式中 n —— 纏繞層數(shù)，n=5——卷筒直徑（ ） ， ，0Dm08——鋼絲繩直徑（ ） ， 。d16d?結(jié)果 8W?5.2.4 卷筒容繩寬度卷筒容繩寬度 ，一般可按下述關(guān)系式確定tB(4.2)03DBt?(4.3)???????d)(Ht式中 H——提升高度（ ） ，H=30000 ；m——鋼絲繩直徑（ ） ， ；d16dm——卷筒節(jié)徑（ ） ， ；DD?——卷筒直徑（ ） ， 。0 0卷筒寬度 B=600mm。25絞車卷筒壁厚的設(shè)計計算中，通常卷筒長度都設(shè)計成小于其直徑的 3 倍，甚至小于其直徑的 2 倍。因?yàn)榇藭r的鋼絲繩拉力產(chǎn)生的扭剪應(yīng)力和彎曲應(yīng)力的合成應(yīng)力較小，故計算卷筒強(qiáng)度時可忽略不計，簡化設(shè)計計算。5.2.5 卷筒筒殼厚度材料選用灰口鑄鐵 HI200卷筒壁的強(qiáng)度按下式計算(4.4)??CeSctFA????則筒壁厚度為(4.5)??CeSt?式中 ——鋼絲繩的額定拉力（ ）, ；eFNNFe30?——卷筒壁環(huán)向壓縮應(yīng)力（ ） ；C?MPa——多層纏繞系數(shù)， ；SA45.1SA——鋼絲繩軸向卷繞節(jié)距（ ）, ；t mt20?——卷筒材料的許用應(yīng)力（ ） ，根據(jù)小絞車工作級別，選取??C?Pa。a14MP?結(jié)果 ，取整2.1642035. ???? m17??5.2.6 卷筒端側(cè)板厚度考慮到結(jié)構(gòu)尺寸、壓力、載荷等影響因素，端側(cè)板厚度計算公式為(4.6)???/SeBFh??式中 ——綜合影響系數(shù)， ；SB2.0?SB——端側(cè)板材料的許用應(yīng)力， 。?????7結(jié)果 mh8.72.013???取整 。m?卷筒直徑大小對端側(cè)板強(qiáng)度影響較大，且卷筒筒壁和端側(cè)板過度處的圓角半徑對端側(cè)26板強(qiáng)度有重要影響，所以不能取得太小。過渡圓角半徑取在 范圍內(nèi)比較合8.0~6?hrg適，取 。mre7?