井下液體自激振蕩發(fā)電裝置設計含7張CAD圖-獨家.zip

井下液體自激振蕩發(fā)電裝置設計含7張CAD圖-獨家.zip,井下,液體,振蕩,發(fā)電,裝置,設計,CAD,獨家 井下液體自激振蕩發(fā)電裝置設計 摘 要 隨著我國社會主義現(xiàn)代化事業(yè)的蓬勃發(fā)展，石油這一戰(zhàn)略資源對經(jīng)濟發(fā)展的影響日益加深，因此石油生產(chǎn)作業(yè)也顯得愈加繁忙。而在石油開采中，為了了解產(chǎn)量以及獲得更多的油井參數(shù)，通常需要對抽油機井進行動液面深度等測試。 抽油機井動液面深度測試方法從前一般采用機械式壓力計進行測量，然而為了提高測量效率，節(jié)省起放機械式壓力計的維護成本，近年來，現(xiàn)場開始越來越多的采用電子式壓力計。相比機械式壓力計，電子式壓力計的可靠性更強，使用更加方便，并且能在井下工作更長的時間。 美中不足的是，電子式壓力計在井下進行測量工作時，需要電池為其供電。目前主要是采用高溫電池對其供電，工作時間一般為1到6個月時間不等。 本畢業(yè)設計題目旨在解決電子式壓力計不能通過電池在井下長期工作的問題，通過采用流體自激震蕩裝置，將原油流體中的動能和壓能轉(zhuǎn)換稱為活塞垂直運動的機械能。其實現(xiàn)方式為：活塞上鑲嵌有永磁材料，在活塞缸外繞有線圈，當活塞在活塞缸內(nèi)往復運動時，線圈中的磁通發(fā)生改變，從而產(chǎn)生感應電動勢。如此一來，本文中所提到的抽油機井井下發(fā)電裝置便可為電子式壓力計長期供電。 關鍵詞：動液面測試；井下發(fā)電裝置；壓力及供電；井下發(fā)電設計 Abstract Along with the vigorous development of our country's socialism modernization, the oil resources influence on the economic development of the economic development, so the oil production operation becomes more and more busy.. And in oil exploitation, in order to understand the yield and get more of the oil well parameters, usually need to pumping wells into action level depth testing. Pumping wells dynamic liquid level depth test method before the mechanical pressure meter to measure. However, in order to improve the measurement efficiency, saving on mechanical pressure gauge maintenance costs, in recent years, the scene began to more and more adoption of electronic pressure gauge. Compared with the mechanical type pressure gauge, electronic type pressure gauge reliability is stronger, use more convenient, and can work longer in the underground time. A fly in the ointment is, the electronic pressure gauge measurement work in the underground, need batteries to supply power for the. At present, the power supply of high temperature battery is mainly used, the working time is generally ranging from 1 to 6 months.. The subject of this graduation design is to solve the electronic pressure gauge can not through the battery in underground for a long period of time, through the use of fluid self-excited oscillation device, oil fluid kinetic energy and pressure energy conversion to the vertical movement of the piston mechanical energy. In this way: piston inlaid with a permanent magnet material, in the piston cylinder around the coil, when the piston in the piston cylinder reciprocating motion, coil in the magnetic flux change, resulting in the induction electromotive force. As a result, underground oil well pumping power generation device mentioned in this paper will be electronic pressure gauge long-term power supply. Key Words：Moving liquid level test；Underground power plant；Pressure and power supply；Underground power generation design  目錄 1 緒論 1 1.1 選題目的 1 1.2 選題意義 1 1.3 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 1 2 研究的主要內(nèi)容 3 2.1 研究計劃 3 2.2 發(fā)電裝置參數(shù)確定 3 2.3 發(fā)電裝置擬定設計方案 3 2.4 擬定采用的研究思路 3 2.5 課題的進度安排 5 2.6 研究的預期結果 5 3 抽油泵介紹 6 3.1 概述 6 3.2 管式泵 6 3.3 桿式泵 6 3.4 套管泵 7 3.5 其它類型抽油泵 8 3.5.1 雙作用抽油泵 8 3.5.2 防氣抽油泵 9 3.5.3 稠油抽油泵 10 3.5.4 水力保護式抽油泵 10 3.6 水力活塞泵 10 4 幾種電子井下壓力計的介紹 12 4.1 JC系列石英電子壓力計的概述、主要參數(shù)及結構特點 12 4.1.1 概述 12 4.1.2 主要技術指標 12 4.1.3 結構特點 13 4.2 ZPG系列電子壓力計的概述、主要參數(shù)及結構特點 13 4.2.1 概述 13 4.2.2 主要技術指標 14 4.2.3 ZPG壓力計結構特點 14 4.3 JDYC/JDYD/JDYG型電子壓力計的概述、主要參數(shù)及結構特點 15 4.3.1 概述 15 4.3.2 主要技術指標 15 4.3.3 結構、組成及配套 16 5 渦輪發(fā)電方案 18 5.1 概述 18 5.2 貝茨理論 18 5.2.1 概述 18 5.2.2 有效功率計算公式 18 5.3 方案計算 19 5.3.1 計算相關參數(shù) 19 5.3.2 發(fā)電量試算 19 6 流體自激震蕩發(fā)電方案 21 6.1 概述 21 6.2 自激震蕩發(fā)電裝置結構 21 6.3 自激震蕩發(fā)電裝置原理 22 7 方案詳細設計 25 7.1 發(fā)電量試算 25 7.2 結構設計 25 7.2.1 總體尺寸設計 25 7.2.2 上下接頭設計 26 7.2.3 流通短節(jié)連接設計 29 7.2.4 發(fā)電裝置殼體設計 30 7.2.5 發(fā)電裝置流道短節(jié)設計 31 7.2.6 自激振蕩裝置彈簧設計 40 總結與展望 43 致 謝 44 參考文獻 45 53 1 緒論 1.1 選題目的 在油田采油作業(yè)中，抽油機井動液面深度測試是了解油井產(chǎn)能的主要措施，也是確定機抽參數(shù)的主要依據(jù)。長期以來，抽油機井動液面深度測試普遍采用聲波測試，而現(xiàn)場使用證明聲波測試動液面往往導致較大誤差，油套環(huán)空存在氣泡時，誤差甚至可能達到上千米之多[[]陳超,劉德基,尹玉川,白彥華,呼惠娜.高氣油比油井動液面測試解釋新方法[J].石油地質(zhì)與工程,2008,(2):104-106. ]。目前，有研究者已經(jīng)研究出井下壓力計（包括機械式壓力計和電子壓力計），但電子壓力計通常采用蓄電池進行供電，然而由于蓄電池電量非常的有限，因此通常測試時間不足3到6個月，所以采用蓄電池供電的方案并不能滿足測試儀器在現(xiàn)場進行長期測試的需要[[]劉均榮,姚軍,張凱.智能井技術現(xiàn)狀與展望[J].油氣地質(zhì)與采收率,2007,(6):107-110. ]。 為此，我們選擇該畢業(yè)設計題目，針對現(xiàn)有抽油機井動液面深度測試設備不能滿足現(xiàn)場長期作業(yè)需求的問題，通過設計和分析，設計出一種可靠的抽油機井井下發(fā)電裝置，要求該裝置可長時間為井下壓力計供電。 1.2 選題意義 井下壓力計是采油作業(yè)中井下測試的關鍵設備，它在采油過程中對于油田產(chǎn)能的監(jiān)測和把握具有重要的作用[[]王哲金.國產(chǎn)電子式井下壓力計的發(fā)展[J].石油儀器,2000,(2):28-29. ]。因此為保證井下壓力計的長期可靠的使用，現(xiàn)設計相應井下發(fā)電裝置，為其供電。從而提升井下測試作業(yè)的質(zhì)量，提高檢測效率，減少取出壓力計更換電池等作業(yè)，節(jié)省采油測試作業(yè)成本。 1.3 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 在國內(nèi)外有許多井下發(fā)電裝置和技術，諸如國內(nèi)外有人研究提出的泥漿驅(qū)動渦輪電機發(fā)電技術[[]張辛耘,王敬農(nóng),郭彥軍.隨鉆測井技術進展和發(fā)展趨勢[J]. 測井技術,2006,30(1):10-14. ]以及溫差發(fā)電技術[[]嚴李強,程江,劉茂元.淺談溫差發(fā)電[J].太陽能,2015,(1):11-15. ]、振動發(fā)電技術[[]楊曉光,汪友華,張波,曹瑩瑩.一種新型振動發(fā)電裝置及其建模與實驗研究[J].電工技術學報,2013,(1):113-115. ]等，但其多為鉆井作業(yè)及其鉆時測試數(shù)據(jù)檢測而設計，而針對采油測試中井下電子壓力計供電的發(fā)電裝置設計仍難以尋求，壓力計往往多采用電池供電。 目前國內(nèi)外對于電子壓力計供電多采用高溫鋰電池技術，一般使用周期為2到6個月。由此可見，采用電池供電的方式無法滿足井下電子壓力計長期供電的需要，因而想要獲得井下測試數(shù)據(jù)，就必須定期打撈電子壓力計以更換電池。此方案不僅導致操作繁瑣，成本增加，而且高溫鋰電池技術多為國外電子巨頭壟斷，如需使用效率較好的高溫鋰電池為電子壓力計長期供電，則需要付出更大的代價和成本。 另外，在技術上，鉆井作業(yè)中，發(fā)電機工作環(huán)境的壓差也較大，換言之，在鉆井作業(yè)中由于泥漿自身特點，其較大的壓力可以推動渦輪獲得較大的轉(zhuǎn)速，這一特點使得設計鉆井作業(yè)中的發(fā)電機更易實現(xiàn)。而相比較而言，在采油作業(yè)中，一般油井的產(chǎn)量在20m3左右，相當于家用6分水龍頭一天的流量，其壓差也遠低于鉆井作業(yè)，因此為采油作業(yè)設計放電裝置，其難度可見一斑。 經(jīng)過大量的資料查詢證明，目前在抽油機井發(fā)電方面的技術，國內(nèi)外都較為缺乏，尤其是在國內(nèi)，尚沒有成熟的現(xiàn)場操作方案，因此本設計題目意義深遠。  2 研究的主要內(nèi)容 2.1 研究計劃 對收集資料的整理并加以分析，對抽油機井下發(fā)電裝置設計需要研究的內(nèi)容如下： 1) 調(diào)查研究采油工程和采油測試技術； 2) 調(diào)查研究采油過程井下動液面測試技術； 3) 調(diào)查研究井下電子壓力計結構原理和供電參數(shù)； 4) 調(diào)查研究井下發(fā)電技術，主要研究流體（原油和天然氣）驅(qū)動渦輪旋轉(zhuǎn)發(fā)電技術方案及流體自激震蕩發(fā)電方案； 5) 全面設計抽油機井下發(fā)電裝置設計方案。 2.2 發(fā)電裝置參數(shù)確定 1) 供電參數(shù) 電壓：3.6V；電流：1.6Ah 2) 工作環(huán)境 井深：3000m；動液面深度：0～2000m；溫度：60~80℃ 2.3 發(fā)電裝置擬定設計方案 1） 渦輪發(fā)電 2） 流體自激震蕩發(fā)電 2.4 擬定采用的研究思路 1) 方法：通過收集、整理資料，總結國內(nèi)外抽油機井下發(fā)電裝置設計資料最后經(jīng)過研究總結，確定出一種能供油、氣井使用的可靠的井下發(fā)電裝置。 2) 擬定研究方案的思路如下： 2.5 課題的進度安排 序號 設計（論文）各階段內(nèi)容 起止日期 1 通過廣泛調(diào)研分析，掌握機抽井動液面測試方法、井下壓力計工作原理及耗電量、發(fā)電裝置工作原理，初步確定抽油機井井下發(fā)電裝置設計方案和技術參數(shù)，寫出開題報告 3月2日～3月20日 2 細化抽油機井井下發(fā)電裝置設計方案 ～3月27日 3 抽油機井井下發(fā)電裝置結構設計與分析 ～4月24日 4 繪制出抽油機井井下發(fā)電裝置總裝圖及部分零件圖（2.5張0號圖工作量） ～5月15日 5 完成論文編寫，外文文獻翻譯，提交畢業(yè)論文全部資料 ～5月31日 6 準備答辯，論文審閱、評審、答辯 ～6月12日 2.6 研究的預期結果 1) 設計出結構簡單、性能可靠的抽油機井井下發(fā)電裝置； 2) 提交抽油機井井下發(fā)電裝置總裝圖及部分零件圖（2.5張0號圖工作量）； 3) 提交翻譯外文文獻（25000字符以上）； 4) 提交設計說明書（1.5萬字以上）。  3 抽油泵介紹 1 2 3 3.1 概述 在石油鉆采設備中，抽油泵是非常重要的工具之一。抽油泵一般由固定閥體、柱塞、泵筒、游動滑閥組成。抽油泵具有許多形式，通常情況之下使用基本型號的抽油泵；其它情況應采用特殊型號的抽油泵，如當油井含氣、砂抑或是定向井、水平井、稠油井之時。在設計和選擇拍油泵的泵筒、泵閥與柱塞之時，針對不同井況其要求不同，因而其結構形式也多種多樣。 常見的抽油泵主要有以下三種：桿式泵(又名插入式泵)、套管泵(又名大尺寸插入式泵) 、 管式泵(又名油管泵)[[]李繼志,陳榮振.石油鉆采設備及工藝概論[M].東營：石油大學出版社, 1992.05.496-542. ]。以上各種抽油泵的工作筒安裝方式并不相同，管式泵一般將工作筒設計在油管的底部，跟油管作為一個整體的下到井中。而插入式泵確實將井下泵裝置和工作筒作為一個整體，使用抽油桿柱下到油井的油管或套管內(nèi)。 3.2 管式泵 管式泵通常直接將泵筒和油管相連，并且一般與油管具內(nèi)徑幾乎相等。如此一來，管式泵便可以通過較大直徑的柱塞和工作筒，來獲取相對而言更多的產(chǎn)液量。工程上一般將管式泵的柱塞和游動閥安裝在一起，在拆解時將會通過抽油桿將其取出。固定閥一般有活動式固定閥和固定式固定閥兩種。固定式的固定閥一般安裝在油管的最底部，正是由于這種安裝方式，當需要檢修時，便必須把油管柱全部從井中取出，因而這種閥可以做得比較大，如此一來，當其在高粘度和低液面的油井中使用時，效果便可見一斑。當固定閥是活動式時，為了安裝方便，既可以把它裝在工作筒上之后再下入井中，又可以先將其下入工作筒，隨后再從地面投下，并且在投下之后使用柱塞推動其就位，采用摩擦錐等方式將其固定。待到需要檢查維護時，便可用閥打撈器（一般連接在柱塞底部位置）將其拔出，如此一來，在檢修工作筒時仍然必須將油管柱全部提出。由此可見，管式泵具有一個明顯的缺點便是檢修作業(yè)十分困難。 3.3 桿式泵 桿式泵包括有內(nèi)工作筒和外工作筒。內(nèi)工作筒一般和固定閥、游動閥及柱塞構成一體，其經(jīng)抽油桿直接便放到外工作筒中，最后安裝在在錐體座上面，通過鎖緊彈簧等將其卡住之后，與外工作筒形成一個整體。而外工作筒是通過鎖緊卡簧來進行鎖緊并且配有錐體座等，這些組件與油管下部相連，在放置時與油管一起先下放入井中。通常與其它泵相比較，桿式泵具有如下優(yōu)點：如果想要提起內(nèi)工作筒及在里面的的柱塞和兩種閥體時，只需要提起抽油桿，這樣以來，便使得檢修作業(yè)十分便。因為內(nèi)泵筒是要經(jīng)過油管才能下入井中，所以相對于管式泵而言其直徑小，因此產(chǎn)量也小。一般而言桿式泵又可以分為動筒桿式泵和定筒桿式泵兩種。 1) 定筒桿式泵 定筒桿式泵的特點是工作筒固定，且柱塞在泵內(nèi)做往復運動。其抽油桿有柱塞與其相連，帶動著柱塞在工作筒中做著往復運動，而內(nèi)工作筒既可以頂部固定，又可以在外工作筒之中固定。 2) 動筒桿式泵 動筒桿式泵的特點是柱塞與固定閥作為一個整體一起固定在油管下端的錐座上，同時抽油桿與內(nèi)工作筒緊密相連，并在同定柱塞上做著往復運動。固定柱塞的頂部有動筒桿式泵的固定閥，游動泵筒的頂部則是游動閥。這種類型的泵的具有以下優(yōu)點：由于泵筒往復運動，因此使得它外圍環(huán)形空間的液體產(chǎn)生一種漩渦運動，這種漩渦運動可以有效阻止泵周圍的砂沉積下來，如此一來，泵就不會卡在砂中；并且當抽油裝置需要間歇停抽時，泵筒頂部的游動閥將會自動關閉，這種機制可以有效的防止進到泵內(nèi)的砂堆積在柱塞的頂部和周圍。但這種結構也有一些明顯的缺點：由于這種結構將可能會加劇油管與泵筒的磨損，因此這種泵便不宜在偏斜的井眼里工作；固定閥尺寸較小。一般而言，為了提高泵的效率定筒桿式泵應該使用盡可能大的固定閥，如此一來，氣體被分離出來了，油中氣體含量也減少了。如果在靠近井底的位置安放，還可以使得井中液體進入固定閥的壓力降減小，總的來說，桿式泵要比管式泵優(yōu)秀得多，尤其是如今油井逐漸向深層發(fā)展，泵掛深度也是越來越大，相比費時、費工的管式泵，如果使用用桿式泵，檢泵工作量將會減少幾乎一半；要是采用上、下沖程都可以排液的桿式泵，其排液量更是可以達到甚至超過管式泵。另外，管式泵的防氣、防砂能力也不如桿式泵。不過，也正是由于上述桿式泵的特點，使得其不易加工，并且造價高昂，為了保證桿式泵的順利通過，對內(nèi)徑尺寸及油管壁厚的均勻程度的一致性要求也是相當之高。 3.4 套管泵 套管泵一般是指用套管代替油管出油所用的抽油泵，它實際上也是一種桿式泵，只不過其外型相比其它桿式泵而言較大，其安裝及操作方式和一般桿式泵并無區(qū)別。套管泵下入井中，也需要使用抽油桿。套管泵大多裝有封隔器，一般在泵筒的底部或頂部，其目的是便于在泵筒和套管間建立液體密封。套管泵的特點是：排量大；適用范圍：淺井抽油泵（尤其適用于高產(chǎn)井）。 套管泵的故障大多是因為柱塞和泵閥的損壞。一般柱塞都是用金屬制造，形狀多種多樣；抽油泵閥的結構也有許多。 3.5 其它類型抽油泵 除了以上提到的三種常見抽油泵之外，根據(jù)不同的工作情況，還制造出了多種變型泵，主要有以下幾種。 3.5.1 雙作用抽油泵 1) 概述 研制柱塞上、下行程都可向地面排液的雙作用抽油泵，其目的是為了改善桿式抽油泵產(chǎn)液量較小的問題。 2) 結構特點 雙作用抽油泵擁有上、下兩個柱塞，經(jīng)連通管連接，形成“工”字柱塞總成。連通管在一個密封件中運動，因此在這個密封件中產(chǎn)生了兩個密封腔室。上密封腔室與連通管內(nèi)腔相通，其組成包括上柱塞和密封元件；下密封腔室與泵筒和油管之間的環(huán)形空間相通，其組成包括下柱塞和密封元件。隨著“工”字形柱塞總成的上、下位移，兩個液體腔室的長度也發(fā)生相應改變。當柱塞上行時，由于液柱重力作用使得游動閥關閉，而此時固定閥開啟，流體開始流入泵筒，并通過下柱塞和連通管繼續(xù)上升，最后經(jīng)連通管上的油口進入上腔室，于是抽油泵便開始吸液。在這個時候，下密封腔室中的井液被迫通過泵筒上的油口流入泵筒和油管之間的環(huán)形空間，此時抽油泵便向油管排液。隨著柱塞逐漸向上提，井液便升到了地面。當柱塞下行，此時固定閥關閉，下柱塞的下部空間和上腔室內(nèi)的液體通通被擠到連通管中，并推開游動閥從而進人油管。這樣伴隨著下腔室逐漸增大，壓力便隨之降低，油管和泵筒環(huán)形空間中便又有一部分井液返回到泵中。事實上，泵對油管里排出的流體就與下密封腔室內(nèi)變化的體積相同，在柱塞向上運動的時候，泵對油管中排出的流體只和下柱塞下部腔室的體積變化相等，因此我們可以看作下腔室吸人了上腔室內(nèi)排入油管中的液體，柱塞的下行程并無吸人量，其在上、下行程的時候從抽油泵中排出的液體，總的來看都是從上行程中一次性吸人的。 3) 優(yōu)點 因為增加了一個上腔室參與吸入，所以在一個沖程中泵的吸人排出量均有明顯增加，從而使得產(chǎn)液量和管式泵的水平幾乎相當。 4) 缺點 雙作用式抽油泵的下行阻力較大，且抽油桿容易彎曲，如此一來，便有可能造成抽油桿脫扣甚至斷裂。 1 2 3 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.5.1 3.5.2 防氣抽油泵 1) 概述 在一些油井里，其液體中含有許多的溶解氣體，這一情況將很大程度上影響到抽油泵的效率，嚴重時將直接導致抽油泵無法正常工作。之所以出現(xiàn)這種情況，是抽油泵中存在“防沖距”，所謂“防沖距”是指在抽油泵里固定閥和游動閥之間必許保持一段距離，而這段距離形成的空間我們就將其稱為“余隙容積”，在其中充滿著油氣混合物。當柱塞下行的時候，由于泵筒內(nèi)壓力上升，使得余隙容積中的氣體被壓縮，同時溶解到油液里，但柱塞上行的時候，泵簡里壓力便迅速的下降了，因此，流體中溶解的氣體開始分離、膨脹，這樣一來便會占用更多的空間。當含氣量不多時，氣體膨脹后所占據(jù)空間相對比較小，如此一來，自然對泵的工作效率影響不大。不過在含氣量相對較多時，膨脹的氣體將充斥著柱塞在泵筒中運動的空間，并且它的壓力仍然不會小于套管內(nèi)的沉沒壓力，這樣就會使得固定閥打不開，自然也就影響到抽油泵的吸入。與此同時，柱塞只是在壓縮和氣體，因此抽油泵并沒有，這種現(xiàn)象就叫作“氣鎖”。 為了防止“氣鎖”，也為了提高泵效，特設計出了適合含氣原油開采的抽油泵，這便是防氣抽油泵。防氣抽油泵為了消除“氣鎖”，往往在常規(guī)抽油泵額上端會加裝一個承載閥。 2) 結構特點 在柱塞上沖程的過程中，游動閥處于關閉狀態(tài)，固定閥和承載閥處于打開狀態(tài)，液體從抽油泵游動閥下面的泵筒下腔中吸人，油氣則從上腔通過承載閥進入到油管中。因為整個過程均充滿著液體，因此在上沖程時液面并不會發(fā)生撞擊。 下沖程過程中，承載閥處于關閉狀態(tài)，此時承載閥承受油管里的液柱負載，這樣一來，油管內(nèi)液體便不會直接作用于游動閥，因此上腔中的壓力將會急速降低，游動閥隨之開啟，油氣很快從下腔通過游動閥進入到上腔，這樣也就消除了下沖程過程中的液面撞擊。 在柱塞即將運動到下止點的時侯，柱塞桿上帶槽的那部分正好經(jīng)過承載閥所在的位置，如此一來，便溝通了承載閥的上、下兩部分，液體從上部油管進入下部，氣體也從下部上腔內(nèi)被壓縮或排到了油管之中，其原來的空間將完全被液體所取代。 當上沖程再一次開始，因為氣體已經(jīng)從游動閥的上、下腔室內(nèi)排出，所以固定閥與承載閥均快速開啟，此時，油便開始從上腔室排向油管中，下腔室吸液過程也再次開始。 3) 優(yōu)點 因為使用了承載閥，消除了抽油泵在原油含氣的情況下工作可能出現(xiàn)的“氣鎖”現(xiàn)象，便使得泵的可靠性和效率均得到很大的提高。 3.5.3 稠油抽油泵 所謂稠油（也稱高粘重質(zhì)原油），通常是指密度大于0.9g/cm3、溫度在50℃的時候，粘度為100~1000cP的原油。在一些油田中(例如高升油田)，原油密度甚至可達0.94~0.96g/cm3，粘度5000cP，有的油井甚至可以達到10000cP[[]姚春東.石油礦場機械[M].北京：石油工業(yè)出版社, 2012.02.200-215. ]。像這類高粘性原油具有明顯的缺點便是流動阻力大，其流動性也很差，如果使用常規(guī)的抽油泵進行開采，就有可能造成驢頭的下行速度大于抽油桿的下行速度，這便是通常所說的“驢頭打架”。不只如此，還會導致閥球開啟延遲、延遲關閉的情況，與此同時，抽油桿上的拉應力也隨之增加，在其向下運動過程中抽油桿受壓縮，其最大應力值與交變應力幅度均會變大。如此一來，如果情況不嚴重，泵的工作效率將會降低，如果情況嚴重，甚至可能導致泵不能正常工作。如果導致泵被卡住甚至是抽油桿斷脫事故，就更加的言重了。所以，在稠油井中必須要選用合適的抽油泵。 3.5.4 水力保護式抽油泵 一般說來，可以增加抽油泵在水淹井和多砂井中工作效率的泵稱之為水力保護式抽油泵。水力保護式抽油泵的特點是：工作壽命長、校塞和泵筒的磨損小。 3.6 水力活塞泵 水力活塞泵的工作特點是：動力液從地面動力泵經(jīng)過油管直接運送至驅(qū)動油缸中，以帶動抽油泵進行工作。多年的現(xiàn)場采油作業(yè)經(jīng)驗證明，水力活塞泵不僅適用于一般油井的開采外，還可用于多蠟井、深井、稠油井、定向井和海上油井的開采。在單井和多井的開采之中，管理方式集中，因此效率很高。 水力活塞一般分為閉式循環(huán)和開式循環(huán)兩種。閉式循環(huán)的特征是液壓馬達排出的廢動力液經(jīng)過另一條單獨的通道返回地面，其與油井里的抽出液與始終不混合。開式循環(huán)的特征則是廢動力液同井內(nèi)液體混合并一同返回到地面。 根據(jù)水力活塞泵在油井內(nèi)的安裝方式區(qū)別，可將其分為套管投入式、平行管投入式、會管固定式和插入固定式四類。  4 幾種電子井下壓力計的介紹 4.1 JC系列石英電子壓力計的概述、主要參數(shù)及結構特點 4.1.1 概述 JC系列的石英電子壓力計，其特征是溫度和壓力傳感器的材料都采用石英。此類電子壓力計的原理是利用不同的切割石英材料方向制成石英諧振器，石英諧振器的頻率因壓力和溫度作用，其敏感性的表現(xiàn)將不同。根據(jù)壓力作用的特性改變諧振頻率特性制造出來的的石英型溫度傳感器，靈敏度可以達到0.0005℃/Hz之高[[]中國石油天然氣集團公司人事服務中心編.職業(yè)技能培訓教程與鑒定試題集 采氣測試工 上[M].北京：石油工業(yè)出版社, 2005.11. ]。因為石英晶體自身的材料特性非常穩(wěn)定，所以這類型的電子壓力計也具備非常好的性能。 4.1.2 主要技術指標 1）壓力測量 傳感器：石英壓力傳感器； 壓力量程：0~40MPa，0~60MPa，0~90MPa； 壓力精度：0.05%FS,0.03%FS,0.01%FS； 壓力分辨率：0.004MPa； 壓力漂移量：0.01MPa/年。 2）溫度測量 溫度量程：-20~125℃，-20~150℃，-20~170℃； 溫度精度：+0.05℃； 溫度分辨率：0.02℃。 3）供電 電源：3.6V，1.6A·h 高溫鋰電池。 4）數(shù)據(jù)采集 采樣間隔：2s~18.2h； 存儲容量：3.2萬組，6.4萬組，12.8萬組，25.6萬組，51.2萬組。 5）外形尺寸 外徑：19mm，21mm，25mm，32mm； 長度：400~450 mm； 材質(zhì)：1Cr18Ni9Ti。 4.1.3 結構特點 JC系列的石英電子壓力計在設計上結合了石油井下工作的實際情況，因此結構十分緊湊，尺寸也多種多樣，能夠適應各種井的測試工作。 目前壓力和溫度傳感器的設計和加工工藝已經(jīng)十分先進，因此測壓測溫儀器具有很高的精度，可靠性也非常高。 JC系列的優(yōu)點是耗電少、功耗低，即使每天進行測試，一節(jié)5號高溫電池也能夠使用長達數(shù)月時間，如此一來，便能夠提升測試工作的可靠性。 JC系列儀器均具備自檢功能，儀器的指示燈可以顯示其工作狀態(tài)，這種設計也可以保證其在井下開展測試工作的可靠性。其結構如圖4.1所示。 圖4.1 JC系列石英電子壓力計 4.2 ZPG系列電子壓力計的概述、主要參數(shù)及結構特點 4.2.1 概述 ZPG系列電子壓力計適合于油、氣、水井動態(tài)測試，其高精度和智能化的特點使得其廣為現(xiàn)場所使用。其數(shù)據(jù)存儲十分方便，既可地面直讀又可井下存儲，工作范圍包括測井、試井以及地面、井下有關壓力的測試、溫度監(jiān)控測試等相關作業(yè)[[]《試井手冊》編寫組.試井手冊 上[M].北京：石油工業(yè)出版社, 1991.07. ]。其具有以下特點： 1）功能多 直讀、存儲兩用，既能用鋼絲下井進行測試作業(yè)，又可用纜線作業(yè)地面直讀，還能夠代替機械壓力計從事多井流壓測試； 2）組合式、免維護 電子壓力計與存儲器分離組合，一直存儲器可以和不同量程的電子壓力計組合使用。互換性能強，壓力計全封閉型，免維護； 3）低能耗 電路設計先進，不但工作電流小，且有休眠功能，所以，僅用4節(jié)5號或2節(jié)2號電池就能在井下120℃環(huán)境中連續(xù)工作60天； 4）數(shù)據(jù)傳輸可靠 具有掉電保護，不會丟失數(shù)據(jù)； 5）壓力響應速度快、靈敏度高 可以測到1s級動態(tài)壓強，靈敏度高達0.01%； 6）穩(wěn)定性高、抗干擾能力強 電路在十分惡劣的環(huán)境下可穩(wěn)定工作； 7）自動化程度高 壓力計與微機結合構成可編程、實時測控系統(tǒng)，采樣間隔以4s倍數(shù)任選，用等時間間隔和等時間對數(shù)間隔等多種方式編程采點； 8）存儲容量大 可存儲2萬組數(shù)據(jù)（可擴容）。 4 4.1 4.2 4.2.1 4.2.2 主要技術指標 1）壓力測量 壓力量程：0~25MPa，0~45MPa，0~100MPa； 壓力精度：+0.05%FS~+0.07%FS。 2）溫度測量 溫度量程：0~125℃，-40~85℃，-45~125℃； 溫度精度：+0. 5℃。 3）數(shù)據(jù)采集 采樣間隔：2s~18.2h； 存儲容量：2萬組。 4）外形尺寸 外徑：25mm，38mm； 長度：800~820 mm； 5）最高工作溫度：150℃（存儲式）、180℃（直讀式）。 4.2.2 4.2.3 ZPG壓力計結構特點 ZPG電子壓力計具有結精度高、溫漂小、耐溫能力強、體積小巧、構緊湊等特點。它由繩帽頭、電池室、存儲器和電子壓力計四個部分組成，如圖4.2所示，井下所需的加重桿則由用戶自己準備。 圖4.2 ZPG系列電子壓力計 4.3 JDYC/JDYD/JDYG型電子壓力計的概述、主要參數(shù)及結構特點 4.3.1 概述 JDYC/JDYD/JDYG系列井下電子壓力計的特點是功耗低、容量大、精度高，其主要工作范圍是用在氣井、水井和油井的壓力和溫度測量。 壓力計按外徑尺寸分為三個系列：JDYG系列外徑為22mm，JDYC系列外徑為25mm，JDYD系列外徑為36mm。其中任一系列產(chǎn)品均提供三檔工作溫度上限：80℃、125℃和150℃；而每檔工作溫度按壓力量程提供五種規(guī)格：15MPa，20 MPa，30 MPa，45 MPa，60 MPa；每種規(guī)格一般有兩種準確度：0.1FS%和0.2%FS。由此可組合成幾十種不同型號規(guī)格的壓力計產(chǎn)品，以便滿足各地油田，各種井眼勘探試井和開發(fā)試井的需要。 4.3.2 主要技術指標 1）壓力測量 量程：0~15MPa，0~20MPa，，0~30MPa ，0~45MPa 0~60MPa； 精度：0.1%FS~0.2%FS； 靈敏度：3kPa，4 kPa，6 kPa，9 kPa，12 kPa； 零點漂移：0.1%FS，0.2%FS。 2）溫度測量 溫度量程：JDY-80 ,(-20~80)℃；JDY-125 ,(-20~125)℃；JDY-150 ,(-20~150)℃； 溫度精度：+0. 1℃； 零點漂移：0.008%FS/℃； 靈敏度：0.1℃。 3）數(shù)據(jù)采集 最大測點數(shù)：16128點； 存儲容量：2萬組。 4）外形尺寸 外徑：JDYG,22mm，JDYC,25mm，JDYD,36mm； 長度：800~820 mm。 4.3.3 結構、組成及配套 壓力計結構分為3個獨立組件：主機、配重（即加重桿）和電池組件。各組件外形示意圖見圖4.3。 圖4.3 JDY系列電子壓力計 5 渦輪發(fā)電方案 5.1 概述 我們知道，無論是在鉆井或是在采油作業(yè)過程中，都會有流體的產(chǎn)生和流動，例如鉆井作業(yè)中的泥漿、采油作業(yè)中的原油及水和其它物質(zhì)的混合物、采氣作業(yè)中的天然氣及其它氣體的混合物等。這些流體在管道內(nèi)流動，其具有充分的動能，我們便可以使用一定的裝置將這種動能利用起來，轉(zhuǎn)換成為我們需要的電能，例如本章我們要討論的渦輪發(fā)電方案。利用渦輪，就是一種常見的、成熟的能量轉(zhuǎn)換方案，同時這種方案也是可靠的、便于實現(xiàn)的。 5.2 貝茨理論 5.2.1 概述 世界上第一個關于風力機風輪葉片接受風能的理論體系便是由貝茨（Betz）建立的。貝茨理論的主要思路，是假設風輪是“理想的”，即葉片沒有輪轂，其數(shù)量也是無限多片，對于空氣沒有阻力，并且可以全部接收風能?？諝饬饕彩沁B續(xù)的，不可壓縮的，葉片掃掠面上的氣流是均勻的，氣流速度的方向不論在葉片前或流經(jīng)葉片后都是垂直葉片掃掠面的（或稱平行風輪軸線的）這時的風輪稱“理想風輪”[[]蘇紹禹.風力發(fā)電機設計與運行維護[M].北京：中國電力出版社, 2002. ]。 5.2.2 有效功率計算公式 然而在長期的實踐中發(fā)現(xiàn)，貝茨理論不僅適用于風介質(zhì)，也適用于其它流體介質(zhì)。因此本設計中流體的是原油、天然氣，也同樣其用于貝茨理論。 其有效功率E（w）計算公式如下 E=ηρv3A （5—1） 式中 η —— 風力機（輪機）全效率。全效率一般取η=25%~50%。低速時取小值，葉片數(shù)小于3的高速機取大直：一般設計時高速機取30%~50%； ρ —— 流體密度，單位：Kg/m3； v —— 風速，單位：m/s； A —— 葉片掃掠面積，單位：m2 。 5.3 方案計算 1) 2) 3) 4) 4.1 4.2 4.3 1. 2. 3. 4. 5. 1) 2) 3) 5.3.1 計算相關參數(shù) 相關參數(shù)如下， 1) 油井日產(chǎn)量： Q=20m3/天 2) 原油比重： ρ=0.85t/m3 3) 環(huán)境溫度： T=60~80℃ 4) 電機外殼直徑： D<100mm 5) 發(fā)電機內(nèi)部流體流道直徑： D=30~80mm 4) 5) 5.3 5.3.2 發(fā)電量試算 流體線速度計算公式： v=QF （5—2） 式中 v — 流體線速度，單位：m/s ； Q — 體積流量，單位：L/s ； F — 流體截面積，單位：m2 。 取流道直徑D=80mm，根據(jù)公式5—1、5—2，可算出以下結果， F =0.005204m2 、v = 0.044m/s、E=0.00019w； 取流道直徑D=30mm，根據(jù)公式5—1、5—2，可算出以下結果， F =0.002826m2 、v = 0.082m/s、E=0.00066w。 再由功率計算公式，可得當流道取30mm時，該發(fā)電方案的估算電量為15.83Ah/天，可以初步滿足為井下儀器充電的需求。 但是綜合考慮渦輪發(fā)電裝置在發(fā)電過程中的損耗、渦輪發(fā)電機在對電池充電過程中的損耗、以及蓄電池在長時間工作中的損耗，該方案發(fā)電量還較小。但是在本章的計算之中，主要考慮的是采油作業(yè)，其特點便如計算過程之中所體現(xiàn)的：由于原油比重大，因此作為驅(qū)動渦輪的流體介質(zhì)，其線速度明顯過低，因此該方案并不適合于抽油機井井下發(fā)電裝置的設計。 但是，稍加分析便可知道，該方案也并不是沒有可行性，當我們將他運用到氣井時，天然氣作為推動渦輪的流體介質(zhì)的優(yōu)勢便體現(xiàn)了出來。由于在采氣作業(yè)中，天然氣的線速度較高，因此在蓋茨理論之中，渦輪機的發(fā)電效率相比在油井中的計算呈幾何式增長，所以此方案非常適合于采氣作業(yè)中，為井下測量儀器供電的方案設計。 綜上所述，在本論文中將不再對渦輪發(fā)電方案作進一步討論和設計。  6 流體自激震蕩發(fā)電方案 6.1 概述 流體自激震蕩發(fā)電，是利用流體的能量，其包括流體自身在流動過程中所具有的動能和流體的壓能，其通過特殊的結構，可以實現(xiàn)將流體內(nèi)部所蘊含的動能和壓能等能量轉(zhuǎn)化為井下測量儀器所需要的電能[[]中國石油天然氣集團公司.流體自激震蕩井下發(fā)電機[P].中國專利:ZL200820123432.1,2009-07-22. ]。 6.2 自激震蕩發(fā)電裝置結構 流體自激震蕩發(fā)電機，其主要包括發(fā)電機殼體、流體流道短節(jié)、發(fā)電機腔室、自激震蕩結構腔室等構成。 其發(fā)電機殼體上下有可與油井內(nèi)的抽油泵以及尾管連接的石油油管螺紋接頭；其流體流道短節(jié)主要是供原油在發(fā)電機內(nèi)流動，并將原油的部分動能和壓能轉(zhuǎn)換為電能的必要結構；而發(fā)電機腔室，則是由鐵芯、活塞、永磁體、線圈等組成的發(fā)電結構單元；自激震蕩結構腔室則是由閥體和流體腔室和流道組成的。 在自激震蕩腔室中，最關鍵的一個部件則是一個錐形的自激震蕩閥體。而在錐形自激震蕩閥閥芯的上部開有一個流體上腔室，在錐形自激震蕩閥閥芯的下部也開有一個流體下腔室，而錐形自激震蕩閥則在上腔室和下腔室的自激震蕩中腔之中。 在自激震蕩閥上腔室鉆有自激震蕩腔室的流體入口流道，這個流體入口流道與自激震蕩中腔相連，從而流體能從自激震蕩腔室的流體入口流道進入到自激震蕩中腔之中。 在自激震蕩閥下腔室鉆有自激振蕩腔室的下腔流道，自激震蕩閥下腔流道與自激震蕩腔室相連通，自激震蕩腔室中的流體可以通過自激震蕩閥下腔流道流出。 當高壓的原油流體通過自激震蕩閥上腔室的入口流道進入自激震蕩腔室后，自激震蕩閥閥芯產(chǎn)生自激震蕩。 發(fā)電機腔室是在流體自激震蕩閥下腔室的下部分連接有一個圓柱形的活塞腔室，在活塞的中部鑲嵌有永磁材料。在活塞腔的內(nèi)壁則鑲嵌有鐵芯和線圈。當流體推動活塞在發(fā)電機腔室做往復運動時，纏繞在鐵芯上的線圈內(nèi)的磁通量發(fā)生改變，因而會產(chǎn)生感生電動勢，當我們將線圈引出接線到外部閉合電路中，則會有感應電流產(chǎn)生。 6.3 自激震蕩發(fā)電裝置原理 圖6.1 流體自激震蕩井下發(fā)電機結構剖面示意圖 1—自激震蕩腔上腔室 2—自激震蕩閥閥芯 3—自激震蕩腔上腔室流道 4—自激震蕩腔下腔室 5—壓縮彈簧 6—密封圈 7—鐵芯 8—線圈 9—發(fā)電機腔室下流道 10—節(jié)流口 11—自激震蕩腔流道 12—自激震蕩腔下腔室流道 13—永磁材料 14—活塞 15—發(fā)電機主體 在發(fā)電機主體15的上面連有一個圓柱形的自激震蕩腔上腔室1和一個圓柱形的自激震蕩腔下腔室4，在自激震蕩腔上腔室1和自激震蕩腔下腔室4之間有一個自激震蕩腔中腔室，自激震蕩腔上腔室1和自激震蕩腔下腔室4與自激震蕩腔中腔室連通。在自激震蕩腔中腔室內(nèi)有一個自激震蕩閥閥芯2。自激震蕩閥閥芯2為圓柱形，自激震蕩閥閥芯的上下兩端分別有圓錐面結構。自激震蕩閥閥芯2能在自激震蕩腔中腔室內(nèi)上下震蕩。 在發(fā)電機主體15的上端面有自激震蕩腔流道11，自激震蕩腔流道11連通激震蕩腔中腔室。發(fā)電機主體15上端面以上是高壓區(qū)，高壓液體能通過自激震蕩腔流道11進入激震蕩腔中腔室。 在發(fā)電機主體15的下端面鉆有自激震蕩腔下腔室流道12，自激震蕩腔下腔室流道12與自激震蕩腔下腔室4相連。自激震蕩腔下腔室4中的流體能通過自激震蕩腔下腔室流道12流出。在自激震蕩腔下腔室流道12中有一個節(jié)流口10。 發(fā)電腔室是在自激震蕩腔下腔室4的下端有一個圓柱形的活塞腔室，活塞腔室內(nèi)有一個圓柱形的活塞14，其外壁上鑲嵌有永磁材料13。在活塞腔內(nèi)壁上鑲嵌有鐵芯7和線圈8，線圈8的兩端有導線引出。在活塞腔室的下面有發(fā)電機腔室下流道9，發(fā)電機腔室下流道9與自激震蕩腔上腔室流道3連通。 在自激震蕩閥閥芯2與活塞14之間有一個螺旋壓縮彈簧5。 當發(fā)電機工作時，情況如下： 閥芯2和活塞14有一個平衡點，在這平衡點上閥芯2和活塞14受到平衡力的作用，保持靜止狀態(tài)，但是個平衡點并不穩(wěn)定。因此當流體進入自激振蕩腔室時，由于一種特殊的微小擾動使得這種不穩(wěn)定的平衡被破壞，從而使得閥芯2往下移動（向上離開平衡點的分析方法與此類似），流體流入自激震蕩腔上腔室1的瞬時阻力比流入自激震蕩腔下腔室4的瞬時阻力要小，造成自激震蕩腔上腔室1的壓力比自激震蕩腔下腔室4高。進而流入自激震蕩腔上腔室1的流量增加，與此同時，流入自激震蕩腔下腔室4的流量減少，這便造成自激震蕩閥閥芯2所受的液動力的合力向下，同時自激震蕩閥閥芯2所受的液壓力的合力也向下。這兩個合力便使得自激震蕩閥閥芯2進一步向下運動，從而導致自激震蕩腔上腔室1的壓力不斷升高、自激震蕩腔下腔室4的壓力不斷下降。又因為自激震蕩腔上腔室1和活塞下腔壓力相同，自激震蕩腔下腔室4和活塞上腔室壓力相同，壓差便使得活塞14向上移動，從而開始壓縮彈簧5，彈簧5對自激震蕩閥閥芯2向上的推力便開始增大，當這一推力大于自激震蕩閥閥芯2受到的液壓力和液動力的向下合力時，自激震蕩閥閥芯2便開始向上移動。當自激震蕩閥閥芯2向上越過平衡點時，自激震蕩閥閥芯2受到的液壓力和液動力的合力方向?qū)⒆優(yōu)橄蛏?，自激震蕩閥閥芯2進一步向上移動，活塞上腔室的壓力大于活塞腔下腔室的壓力，活塞14便向上做減速運動，當速度降低到0之后，活塞14開始向下運動。彈簧5對自激震蕩閥閥芯2向下的拉力變大，當拉力大于自激震蕩閥閥芯2受到的液壓力和液動力的向上合力時，自激震蕩閥閥芯2便開始向下移動。如此循環(huán)，自激震蕩閥閥芯2便在自激震蕩腔室內(nèi)形成了流體自激震蕩，自激震蕩閥閥芯2和活塞14分別做周期相同、相位不同的往復運動。由于活塞14上鑲嵌有永磁材料13，活塞缸的相應位置有線圈8。當活塞14作往復運動之時，永磁材料13便導致線圈8內(nèi)部的磁通量發(fā)生變化從而產(chǎn)生電能。  7 方案詳細設計 7 7.1 發(fā)電量試算 由法拉第電磁感應定律的定義式推導，有如下公式可以計算自激感應電動勢： ε=-Blv （7—1） 式中 B—磁場強度，單位：T； l—運動導體長度，單位：m； v—導體運動速度，單位m/s。 取永磁材料磁場強度為1T，閥體自激震蕩速度為0.3m/s，又有線圈直徑為30mm，匝數(shù)20，則由式7-1可計算相應感應電動勢為： ε=5.652v 取永磁材料磁場強度為1T，閥體自激震蕩速度為1.5m/s，線圈直徑和匝數(shù)不變，則由式7-1可計算出想應感應電動勢為： ε=28.125v 因此該方案電動勢： ε=5.652v~28.125v > 電池所需電壓3.6V， 由此可知該方案可行。 7.2 結構設計 抽油機井井下發(fā)電裝置總體結構設計如圖7.1： 圖7.1 流體自激震蕩井下發(fā)電裝置總裝圖 7.2.1 總體尺寸設計 根據(jù)XXX老師推薦，并結合油井實際情況，發(fā)電裝置總體外徑不得大于120mm，因此設計如下參數(shù)： 1) 發(fā)電裝置流通短節(jié)直徑為100mm； 2) 發(fā)電裝置殼體直徑為120mm； 3) 發(fā)電機總長980mm。 7.2.2 上下接頭設計 圖7.2 發(fā)電裝置上接頭 發(fā)電裝置上接頭如圖7.2所示，尺寸設計如下： 1） 上接頭大端直徑：120mm； 2） 上接頭大端內(nèi)螺紋：2 7/8 TBG″油管螺紋； 3） 上接頭大端內(nèi)螺紋有效長度：58mm； 4） 上接頭小端螺紋：M107X2-6h； 5） 上接頭小端螺紋有效長度：48mm； 6） 上接頭頂緊螺釘孔螺紋深度：20mm； 7） 上接頭頂緊螺釘螺孔深度：52mm； 8） 上接頭流道孔徑：20mm； 9） 上接頭流道長度：52mm。 查《機械設計手冊》上冊第一分冊 P479，選擇發(fā)電裝置上下接頭材料為35CrMo，從其中可得知該材料的屈服極限為539.2Mpa。 查《GB/T 9253.2—1999》P11—13如圖7.3、7.4所示： 圖7.3 油管圓螺紋手緊上口基本尺寸 圖7.4 油管圓螺紋牙型 查《GB/T 9253.2—1999》P13表12 不加厚油管螺紋尺寸，有2 7/8″TBG螺紋參數(shù)如下： 1) 代號規(guī)格：2 7/8； 2) 外徑D：73.03mm； 3) 大端直徑D4：73.03mm； 4) 每25.4mm螺紋牙數(shù)：10； 5) 管端至手緊面長度L1：35.99mm； 6) 有效螺紋長度L2：48.11mm； 7) 管端至消失點總長度L4：52.40mm； 8) 手緊面處中徑：E1：71.457mm； 9) 機緊后管端至接箍中心J：12.7mm； 10) 接箍端面至手緊面長度M：11.33mm； 11) 接箍鏜孔直徑Q：74.63mm； 12) 接箍鏜孔深度q：7.94mm； 13) 手緊緊密距牙數(shù)：2； 14) 從管端起完整螺紋最小長度Lc：29.54mm。 由此，抽油機井井下發(fā)電裝置上下接口管螺紋設計各項參數(shù)應采用上述2 7/8″TBG油管螺紋標準尺寸參數(shù)設計。 查《機械設計手冊》，取發(fā)電裝置接頭的螺紋參數(shù)如下： 1) 大徑D：107mm； 2) 螺距P：2； 3) 牙型：細牙； 4) 中徑公差：6H； 5) 頂徑公差：6H； 6) 螺紋旋向：右旋； 7) 旋合長度：中等； 8) 代號：M107X2-6H。 查《機械設計手冊》“附錄E 螺紋及螺紋緊固件”——“ 表E1.1 普通螺紋的基本尺寸（GB/T 196—1981）”，選擇井下發(fā)電裝置頂緊螺釘螺紋參數(shù)如下： 1) 公稱直徑D：12mm； 2) 螺距P：1.75mm； 3) 牙型：粗牙； 4) 螺紋小徑D1，d1：10.106； 5) 中徑公差：6H； 6) 頂徑公差：6H； 7) 螺紋旋向：右旋； 8) 旋合長度：中等； 9) 代號：M12X1.75-6H。 1 2 3 4 5 5.1 5.2 5.2.1 5.2.2 7.2.3 流通短節(jié)連接設計 圖7.5 銷釘鏈接 為保證發(fā)電裝置各流通短節(jié)在發(fā)電裝置殼體內(nèi)的相對固定，以及為保證安裝時發(fā)電機各流通短節(jié)對于流道的定位對接，現(xiàn)采用銷釘連接方式（如圖7.5），對發(fā)電裝置各流通短節(jié)內(nèi)的流道進行定位。 查《機械設計手冊》——“表E9.1 圓柱銷的基本尺寸（GB/T 119.1—2000）——不淬硬鋼和奧氏體不銹鋼，選擇銷釘如下： 1) 公稱直徑d：4mm； 2) 公差等級：m6—Ra≤0.8μm； 3) 公稱長度：10mm； 4) 材料：45； 5) 硬度要求：125~245 HV30； 6) 代號： GB/T 119.1 4m6X10。 7.2.4 發(fā)電裝置殼體設計 圖7.6 發(fā)電裝置殼體 查《機械設計手冊》上冊第一分冊，選擇發(fā)電裝置殼體材料為35CrMo，從其中可得知該材料的屈服極限為539.2Mpa。 發(fā)電裝置殼體如圖7.6所示，尺寸設計如下： 1) 總長：788mm； 2) 直徑：120mm； 3) 兩端螺紋：M107X2-6H； 4) 有效螺紋長度：52mm。 查《機械設計手冊》，取發(fā)電裝置殼體螺紋參數(shù)如下： 1) 大徑D：107mm； 2) 螺距P：2； 3) 牙型：細牙； 4) 中徑公差：6H； 5) 頂徑公差：6H； 6) 螺紋旋向：右旋； 7) 旋合長度：中等； 8) 代號：M107X2-6H。 殼體下端圓臺設計尺寸： 1) 圓臺大徑：100mm； 2) 圓臺小徑：90mm； 3) 圓臺厚度：10mm。 7.2.5 發(fā)電裝置流道短節(jié)設計 圖7.7 發(fā)電裝置流通短節(jié)第一節(jié) 發(fā)電裝置流通短節(jié)第一節(jié)如圖7.7所示，尺寸設計如下： 1) 流通短節(jié)直徑：100mm； 2) 流通短節(jié)厚度：40mm； 3) 流道開孔孔徑：15mm； 4) 銷孔深度：6mm； 5) 銷孔孔徑：4mm； 6) 流道長度：40mm； 7) 流道數(shù)量：2。 圖7.8 發(fā)電裝置流通短節(jié)第二節(jié) 發(fā)電裝置流通短節(jié)第一節(jié)如圖7.8所示，尺寸設計如下： 1) 流通短節(jié)直徑：100mm； 2) 流通短節(jié)厚度：20mm； 3) 流道開孔孔徑：5mm； 4) 銷孔深度：6mm； 5) 銷孔孔徑：4mm； 6) 流道長度：20mm； 7) 流道數(shù)量：2； 8) 銷孔布置：4。  圖7.9 發(fā)電裝置流通短節(jié)第三節(jié) 發(fā)電裝置流通短節(jié)第一節(jié)如圖7.9所示，尺寸設計如下： 1) 流通短節(jié)直徑：100mm； 2) 流通短節(jié)厚度：110mm； 3) 兩側(cè)流道開孔孔徑：15mm； 4)