任務書一、畢業(yè)設計題目C616 主軸箱的設計二、畢業(yè)設計提供的原始數(shù)據(jù)資料C616 車床是適合加工各種材質(zhì)的軸類、套筒類和盤類等具有回轉表面零件的通用機床。在實際應用中，如加工內(nèi)、外圓柱表面、圓錐面、各種常用螺紋以及鉆孔、鏜等。設計要求最大工件的回轉直徑 320mm，，主軸內(nèi)孔 30mm，主軸正轉 12 級，反轉 6 級。參考數(shù)據(jù)： φ=1.41min/r140nmax?kw4p?電 min/r1450n電三、畢業(yè)設計應完成主要內(nèi)容：1、畢業(yè)設計說明書：1）根據(jù)用途和功能，查閱相關手冊，計算最大切削力和功率，選用電機。計算總速比，并分配速比。2）繪制轉速圖和傳動系統(tǒng)圖。3）傳動系統(tǒng)設計。4）關鍵部件的剛度、強度校核。2、畢業(yè)設計圖紙：1）主軸轉速圖、傳動系統(tǒng)圖（A2 圖紙各 1 張）。2）主軸箱展開圖（A0 圖紙 1 張）、外形圖（A0 圖紙 1 張）以 表達所需主要剖面圖和向視圖三張。3）拆畫主軸零件圖（A1 圖紙 1 張）。四、畢業(yè)生應提交的畢業(yè)設計資料要求1、說明書：設計計算說明書一份2、圖紙：1）主軸轉速圖、傳動系統(tǒng)圖（A2 圖紙各 1 張）。2）主軸箱展開圖（A0 圖紙 1 張）、外形圖（A0 圖紙 1 張）以 表達所需主要剖面圖和向視圖三張。3）拆畫主軸零件圖（A1 圖紙 1 張）。五、設計進度安排（從第 6 周起）序號 時間 周次 設計任務完成的內(nèi)容及質(zhì)量要求1 3 月 31 日~4 月 6 日 第 6 周 收集資料、調(diào)研2 4 月 7 日~4 月 13 日 第 7 周 初定方案3 4 月 14 日~4 月 20 日 第 8 周 確定方案，進行相關的計算，寫設計說明書4 4 月 21 日~4 月 27 日 第 9 周 繪制轉速圖、傳動系統(tǒng)圖5 4 月 28 日~5 月 4 日 第 10 周 完成說明書粗稿，完成主軸箱展開圖、外形 圖6 5 月 5 日~5 月 11 日 第 11 周 完成說明書粗稿，完成主軸箱主要剖面圖和 向視圖7 5 月 12 日~5 月 18 日 第 12 周 說明書定稿，完成主軸箱主軸零件圖8 5 月 19 日~5 月 25 日 第 13 周 說明書定稿，修改各部件圖、零件圖9 5 月 26 日~6 月 1 日 第 14 周 檢查設計說明書及圖紙10 6 月 2 日~6 月 8 日 第 15 周 檢查設計說明書及圖紙11 6 月 9 日~6 月 15 日 第 16 周 打印和裝訂12 6 月 16 日~6 月 18 日 第 17 周 教師評閱和開始答辯六、主要參考文獻資料1、工具書：《機床設計手冊》2、參考資料：1）《金屬切削機床設計》 2）《機械裝備設計》3）《金屬切削機床概論》 4）《機械制造技術基礎》5）《理論力學》6）《機械設計》7）《材料力學》七、簽字欄簽 字 欄姓名 專業(yè) 班級畢業(yè)生 要求設計工作起止日期 20**年 4 月 1 日~~~20**年 6 月 9 日指導教師（簽字） 日期 20**年 月 日教研室主任審查（簽字） 日期 20**年 月 日教師審核系主任批準（簽字） 日期 20**年 月 日外文資料Hardened gear reducer prices and AnalysisThe purpose of the pump ,to give pressure to the oil ; in other words, to give power to the machine .The purpose of the valves is to control the flow of oil and to apply the power when and where it may be needed .To illustrate as simply as possible how this is accomplished in a “circuit”, that is , in the run of oil from the reservoir ,through the pump , the valves , the driven unit , and back to the reservoir, references are made to the diagrams shown in Figs,11.1 and 11.2.Every fluid-power system used one or more pumps to pressurize the hydraulic fluid the fluid under pressure, in turn, performs work in the output section of the fluid-power system. Thus, the pressurized fluid may be used to move a piston in a in a cylinder or to turn the shaft of a hydraulic motor.So we find that find that every modern fluid –power system used at least one pump to pressurize the fluid.TYPES OF PUMPSThree types pumps find use in fluid-power systems: rotary , reciprocating, and centrifugal pumps .Simples hydraulic systems may use but one type of pump, The trend is to use pumps with the most satisfactory characteristics for the specific tasks involved . In matching the characteristics of the pump to the requirements of the hydraulic system, it is not unusual to find two types of pumps in series . For example , a centrifugal pump may be may be used to supercharge a reciprocating pump , or a rotary pump may be used to supply pressurized oil for the controls associated with a reversing variable-displacement reciprocating pump .ROTARY PUMPSThese are built in many different designs and are extremely popular in modern fluid-power system. The most common rotary-pump designs used today are spur gear , internal-gear , generated rotor , sliding-vane , and screw pump . Each type has advantages that make it most suitable for a given application. Spur-Gear Pumps. These pumps (Fig.11.3) have two mating gears are turned in a closely fitted casing. Rotation of one gear, the driver, causes the second , or follower gear , to turn . The driving shaft is usually connected to the upper gear of the pump . When the pump is first started , rotation of gears forces air out the casing and into the dis-charge pipe . This removal of air from the pump casing produces a partial vacuum on the suction side of the pump . Fluid from an external reservoir is forced by atmospheric pressure into the pump inlet . Here the fluid is trapped between the teeth of the upper and lower gears and the pump casing. Continued rotation of the gears forces the fluid out of the pump discharge. Pressure rise in a spur-gear pump is produced by the squeezing action on the fluid as it is expelled from between the meshing gear teeth and casing . A vacuum is formed in the cavity between the teeth as they unmeshed , causing more fluid to be drawn into the pump . A spur-gear pump is a constant-displacement unit ;its discharge is constant at a given shaft speed . The only way the quantity of fluid discharged by a spur-gear pump of the type in Fig,11.3 can be regulated is by varying the shat speed . Modem gear pumps used in fluid-power systems develop pressure up to about 3000psi. SLIDING-VANE PUMPS SLIDING These pumps have a number of vanes which are free to slide into or out of slots in the pump rotor . When the rotor is turned by the pump driver , centrifugal force , springs , or pressurized fluid causes the vanes to move outwad in their slots and bear against the inner bore of the pump casing or against a cam ring . As the rotor revolves, fluid flows in between the vanes when they pass the suction port . This fluid is carried around the pump casin until the discharge port is reached . Here the fluid is forced out of the casing and into the discharge pipe.CONTROL VALVESPressure control valves are used in hydraulic circuits to maintain desired pressure levels in various parts o the circuits . A pressure-control valve maintains the desired pr4essure level by diverting higher-pressure fluid to a lower-pressure area , or restricting flow into another area . Valve that divert fluid can be safety , relief , counter-balance , sequence , and unloading types , Valves that restrict flow into another area can be of the reducing type . A pressure-control valve may also be defined as either a normally closed or normally open two-way valve . Relief , sequence , unloading and counterbalance valves are normally closed , two-way valves that are partially or fully open while performing their design function . A reducing valve is a normally open valve that restricts and finally blocks fluid flow into a secondary area . With either type of operation , the valve can be said to create automatically an orifice to provide the desired pressure control . An orifice is not always created when the valve is piloted from an external source .One valve of this type is the unloading valve –it is not self-operating ; it depends on a singal from an external source . Relief , reducing counterbalance , and sequence valves can be fully automatic in operation , with the operating signal taken from within the envelop . TYPE OF PRESSURE-CONTROL VALVES Some popular devices for pressure-control service are ;Safety valve . Usually a poppet-type two-way valve intended to release find to a secondary area when the fluid pressure approaches the set opening pressure of the valve. This type of valve protects piping and equipment from excessive pressure . Relief valve . Valve which limits the maximum pressure that can be applied in that protion of the circuit to which it is connected . Counterbalance valve . Valve which maintains resistance against flow in one direction but permits free flow in the other direction .Sequence valve .Valve which directs flow to more than one portion of a fluid circuit , in sequence .Unloading valve . Valve which allows pressure to build up to an adjustable setting , then by-passes the flows as long as remote source maintains the preset pressure on the pilot port . Ppressure-reducing valve . Valve which maintains a reduced pressure at its outlet regardless of the higher inlet pressure . CONTROLSVolume or flow control valves are used to regulate speed , As was developed in earlier chapters ,the speed of an actuator depends on how much oil is pumped into it per unit of time . It is possible to regulate flow with a variable displacement pump , but in many circuits it is more practical to use a fixed displacement pump and regulate flow with a volume control valve .FLOW CONTROL METHODS There are three basic methods of applying volume . control valves to control actuator speeds . They are meter-out and bleed-off .Meter-In Circuit In meter-in operation . the flow control valve is place between the pump and actuator . In the way , it control the amount of fluid going into the actuator . Pump delivery in excess of the metered amount is diverted to tank over the relief valve . With the flow control valve installed in the cylinder line as shown , flow is controlled in one direction . A check valve must he included in the flow control or placed in parallel with it for return flow . If it is desired to control speed in both directions . the flow control can be installed in the pump outlet line prior to the directional valve . The meter-in method is highly accurate. It is used in application s where the load continually resists movement o the actuator , such as raising a vertical cylinder under load or pushing a load at a controlled speed .Meter-Out Circuit . Meter-out control is used where the load might tend to “run away“ The flow control is located where it will restrict exhaust flow from the actuator .To regulate speed in both directions , the valve is installed in the tank line from the directional valve .More often control is needed in only one direction and it is placed in the line between the actuator and directional valve. Here too a bypass check valve would be required for a rapid return stroke.Bleed-Off Circuit. IN a bleed –off arrangement ,the flow control is bleed off the supply line from the pump and determines the actuator speed by metering a portion of the pump delivery to tank .The advantage is that the pump operates at the pressure required by the work , since excess fluid returns to tank through the flow control instead of through the relief valve.Its disadvantage s some less of accuracy because the measured flow is to tank rather than into the cylinder , making the latter subject to variations in the pump delivery due to changing work loads .Bleed-off circuits should not be used in applications where there is a possibility of the load running away. TYPES OF FLOW CONTROLSFlow control valves fall into two basic categories ;pressure compensated and non-pressure compensated , the latter being used where load pressures remain relatively constant and feed rates are not too critical .They may be as simple as a fixed orifice or an adjustable needle valve,although more sophisticated units may even include a check valve for free flow in the reverse direction.Use of non-pressure compensated valves is somewhat limited,since flow through an orifice is essentially proportional to the square rot of the pressure drop ( p) across it .This means that any appreciable change in the work load would load would affect the feed rate.THE APPLICATION OF HYDRAULIC POWER TO MACHINE TOOLSThe application of hydraulic power to the operation of machine tools is by no means new, though its adoption on such a wide scale as existe at present, is comparatively recent. It was infact the development of the modern self-contained pump unit that stimulated the growth of this form of machine tool operation.Hydraulic machine tool drive offers a great many advantages.one of them is that it can give infinitely-variable speed control over wide ranges.In addition they can change the direction of drive as easily as they can vary the speed.Asin many other types of machine,many complex mechanical linkages can be simplified or even wholly eliminated by the use of hydraulics.The flexibility and resilience of hydraulic of hydraulic power is another great virtue of this form of dirve.Apart from the smoothness of oreration thus obtained, a great improvement is usually found in the surface finish on the word and the tool can make heavier cuts without detriment and will will last considerably longer without regrinding. By far the greater proportion of machine tool hydraulic drives are confined to the linear motions ,a rotary pump being used to actuate one or more kinear hydraulic motors in the form of double-acting hydraulic rams, usually of the piston type. In some cases, as in certain hydraulic lathes both the linear motions of the cutting tool and the rotary motion of the work may be hydraulic.ally driven and /or controlled. Such rotary motions are produced by the use of a rotary hydraulic motor. 外文翻譯硬吃面齒輪減速取得價格狀況及分析齒輪類減速器包括了各類展開式圓柱齒輪減速器、同軸齒輪減速器、行星齒輪減速器各類專用齒輪裝置以及各類組派生產(chǎn)品，齒輪采用滲碳、淬火、磨齒工藝、精度 4~7級，廣泛應用于冶金、起重、礦山、石化、建筑、建材、輕工及能源等行業(yè)。現(xiàn)對硬齒面齒輪減速器的價格現(xiàn)狀進行簡要的分析。 1．齒輪減速器產(chǎn)品的價格目前波動在 2.5~6萬/噸之間，視單機重量、精度高低、材質(zhì)種類、配套件水平等而有所不同。一般平臺重量輕者、要求采用進口配套件或材質(zhì)及精度要求較高者，價格偏上限，通用產(chǎn)品價格偏下限應當說明的是，由于國內(nèi)目前市場秩序的不規(guī)范和個別生產(chǎn)企業(yè)生產(chǎn)工藝的不嚴肅性，市場上充斥著一定比例的未嚴格按硬齒面生產(chǎn)工藝要求進行生產(chǎn)的產(chǎn)品，其突出特征是壽命短，由于齒面未進行磨削，噪聲也較大，該類產(chǎn)品以低價格沖擊市場，部分用戶由于對減速器產(chǎn)品的生產(chǎn)工藝情況并不熟悉，或由于其它原因，采購中一味地只以價格作為主要采購依據(jù)，常導致正規(guī)廠家產(chǎn)品難以進入采購視野，給用戶也造成了不應有的損失，也給不法生產(chǎn)廠家以可乘之機，嚴重影響了一個成熟的減速器產(chǎn)品市場的發(fā)展和成長。 2．行星齒輪減速器又包括了許多產(chǎn)品種類，如一般低速重載行星齒輪箱，各類專用回轉行星齒輪箱和行星傳動裝置等，一般外齒輪滲碳淬火磨齒，內(nèi)齒輪調(diào)質(zhì)或氮化，價格方面對通用產(chǎn)品一般在 3~6萬/噸左右，對于單臺重量輕的回轉類行星減速器，多以臺計價，價格略高于前者，總體而言，對行星齒輪減速器，由于制造裝配工藝均較為復雜，因此價格較硬齒面圓柱齒輪減速器要高些。如要求配套件為進口軸承，并采購優(yōu)質(zhì)齒輪鋼，則價格會更高些。 3．價格分析，根據(jù)國內(nèi)生產(chǎn)減速器企業(yè)的數(shù)量，現(xiàn)狀及水平，行業(yè)價格競爭在一定范圍和時間內(nèi)仍會十分激烈。特別是隨著入世的迫近，國外產(chǎn)品也必將大舉進入國內(nèi)市場，有的國外廠商也已開始了他們的本土化戰(zhàn)略，因而導致產(chǎn)品競爭，包括價格競爭也會更趨激烈。 然而不容回避的是，由于受生產(chǎn)手段、管理水平、企業(yè)規(guī)模及自主開發(fā)能力的制約，國內(nèi)企業(yè)目前的價格競爭還多集中在一般層面的產(chǎn)品上，隨著用戶質(zhì)量意識的進一步增強。行業(yè)競爭的進一步分化及國內(nèi)知名品牌的崛起，市場競爭包括價格競爭將會農(nóng)步趨于理性和規(guī)范?？v觀該行業(yè)的發(fā)展現(xiàn)狀及對比，有兩點應引起國內(nèi)業(yè)界的關注:（1）規(guī)?；a(chǎn)優(yōu)勢應不容忽視，只有達到一定規(guī)模才有可能形成經(jīng)濟規(guī)模，才能降低成本和提升競爭力，因此有條件的企業(yè)可通過規(guī)模擴張，資本運作等手段盡快提升企業(yè)生產(chǎn)規(guī)模，進而增強市場競爭能力。（2）產(chǎn)品開發(fā)能力的加強，要特別注意研究市場的變化，及時調(diào)整產(chǎn)品的研發(fā)戰(zhàn)略，及時更新老一代產(chǎn)品，不斷地用適應于規(guī)模化生產(chǎn)的新產(chǎn)品取代老產(chǎn)品，用較高技術含量的產(chǎn)品占領市場，目前國內(nèi)齒輪減速器行業(yè)還沒有出現(xiàn)能有適應規(guī)模及水平與國外同行競爭的企業(yè)，在產(chǎn)品開發(fā)及更新?lián)Q代方面也步履蹣跚，產(chǎn)品規(guī)格、種類和總體水平較之國外同行們有一定差距，這一狀況如不盡快改變，將對入世后我國傳動基礎件行業(yè)的生存發(fā)展產(chǎn)生嚴重影響，因此應予高度重視，希望行業(yè)同仁團結一致，共同努力，盡快改變上述狀況，使我國的減速器行業(yè)在公平、有序的競爭中健康地向前發(fā)展。減速器以固定的傳動比實現(xiàn)減速的齒輪傳動裝置。常安裝在箱體內(nèi)成為獨立部件。減速器由于結構緊湊、效率較高、傳遞運動準確可靠、潤滑良好、使用壽命長、維護簡單且可成批生產(chǎn)，所以在現(xiàn)代機器中廣泛應用。減速器種類很多，按傳動類型分，有齒輪減速器、蝸桿減速器、齒輪蝸桿減速器、行星齒輪減速器等；按傳動級數(shù)分，有 1 級減速器、2 級減速器、 3 級減速器和多級減速器；按軸的位置分，有立式和臥式減速器；按功率傳遞路線分，有展開式、同軸式和分流式減速器。減速器的箱體應具有足夠的剛度，以免受載后變形過大而影響傳動質(zhì)量，一般用灰鑄鐵鑄成，少量生產(chǎn)時可用焊接結構，大量生產(chǎn)小型減速器可采用板材沖壓而成。減速器中傳動的潤滑一般采用油池潤滑，對于重載或高速傳動宜采用噴油潤滑；軸承的潤滑一般采用飛濺潤滑(圓周速度在 2～3 米／秒以上) 或刮油潤滑（圓周速度在 2～3 米／秒以下）等。另外，與減速器類似，在少數(shù)場合下也使用增速器，它是封閉在箱體內(nèi)具有固定傳動比的齒輪增速傳動裝置。 iC616 主軸箱的設計前 言制造業(yè)是我國國民經(jīng)濟的支柱產(chǎn)業(yè)，其增加值約占我國國內(nèi)生產(chǎn)總值的 40%以上，而先進的制造技術室振興制造業(yè)系統(tǒng)工程的重要組成部分。21 世紀時科學計數(shù)突飛猛進、不斷取得新突破的世紀，它是機床技術全面發(fā)展的時代。機床代表一個民族制造工業(yè)現(xiàn)代化的水平，隨著現(xiàn)代化科學技術的迅速發(fā)展，制造技術和自動化水平的高低已成為衡量一個國家或地區(qū)經(jīng)濟發(fā)展水平的重要標志。車床是目前使用最廣泛的機床之一。車床主要用于加工軸類等回轉體零件。通過數(shù)控加工程序的運行，可自動完成內(nèi)外圓柱面、圓錐面、成型表面、螺紋和斷面等工序的切削加工，并能進行車槽、鉆孔、擴孔、鉸孔等動作。能夠在一次裝夾過程中完成更多的加工工序，提高加工進度和生產(chǎn)效率，特別適合于復雜形狀回轉類零件的加工。機床是制造工業(yè)的基本生產(chǎn)設備，機床工業(yè)是我國國計民生，國防建設的基礎工業(yè)和戰(zhàn)略性產(chǎn)業(yè)，在世界范圍內(nèi)備受各方密切關注。我國機床工業(yè)在國家正確方針政策指引下。經(jīng)歷經(jīng)濟恢復時期及“十五”計劃階段，特別是改革開放 20年來的艱巨努力，建立起較大規(guī)模，較完整的體系，奠定了有力的技術基礎，具備相當?shù)母偁帉嵙ΑＴ黾訖C床加工精度，提高機床加工效率。變速箱中包括的機構大致有：作為傳動鏈連接用的定比傳動副，變速機構，操縱機構和潤滑裝置。而操縱機構的選擇和設計對車床的構造和性能的發(fā)揮有著直接影響。機床設計，是設計人員根據(jù)使用部門的要求和制造部門的可能，運用有關科學技術知識，所進行的創(chuàng)造性的勞動。機床工業(yè)是機器制造業(yè)的重要部門，擔負著為農(nóng)業(yè)，工業(yè)，科學技術和國防現(xiàn)代化提供技術裝備的任務，在整個國民經(jīng)濟中占有重要地位。一個國家機床工業(yè)的技術水平，機床的擁有量和現(xiàn)代化程度是這個國家工業(yè)生產(chǎn)能力和技術水平的重要標志之一。希望可以通過對 C616普通車床變速箱及操作機構的設計，來進一步提高專業(yè)和理論知識水平，提高解決實際問題能力。ii摘 要普通中型車床主軸箱設計，主要包括三方面的設計，即：根據(jù)設計題目所給定的機床用途、規(guī)格、主軸極限轉速、轉速數(shù)列公比或級數(shù)，確定其他有關運動參數(shù)，選定主軸各級轉速值；通過分析比較，選擇傳動方案；擬定結構式或結構網(wǎng)，擬定轉速圖；確定齒輪齒數(shù)及帶輪直徑；繪制傳動系統(tǒng)圖。其次，根據(jù)機床類型和電動機功率，確定主軸及各傳動件的計算轉速，初定傳動軸直徑、齒輪模數(shù)，確定傳動帶型號及根數(shù)，摩擦片尺寸及數(shù)目；裝配草圖完成后要驗算傳動件（傳動軸、主軸、齒輪、滾動軸承）的剛度、強度或壽命。最后，完成運動設計和動力設計后，要將主傳動方案“結構化” ，設計主軸變速箱裝配圖及零件圖，側重進行傳動軸組件、主軸組件、變速機構、箱體、潤滑與密封、傳動軸及滑移齒輪零件的設計?！娟P鍵詞】車床、主軸箱、變速系統(tǒng)、主軸組件。iiiAbstractOrdinary medium-sized lathe headstock design, including the three aspects of the design, namely: According to a design by the use of a given machine, specifications, spindle speed limit, speed series of common ratio or series, to determine other relevant motion parameters, the selected axis of the grade speed value; through analysis and comparison, select the drive scheme; proposed structure or structure network, development of speed diagram; determine gear and pulley diameter; drawing transmission system map. Secondly, according to machine type and motor power, and the transmission parts to determine the calculation of the spindle speed, an initial diameter of shaft, gear module to determine the belt type and root number, size and number of friction plate; Assembly Draft Checking transmission parts after completion of (shaft, spindle, gear, bearing) stiffness, strength or life. Finally, the complete design and dynamic design exercise, the main transmission scheme to the “structural“, the design of spindle gearbox assembly drawing and part drawings, focusing on the drive shaft assembly, spindle assembly, transmission organizations, box, lubrication and sealing , drive shaft and the sliding gear with the design. Key words ：lathe, the spindle box, transmission, shaft components. iv目 錄前 言 .i摘 要 ii第一篇 機床的參數(shù) 1第一章 機床主要技術參數(shù) 1第一節(jié) 尺寸參數(shù) 1第二節(jié) 運動參數(shù) 1第三節(jié) 動力參數(shù) 2第二章 結構方案確定 2第二篇 機床運動的設計 2第三章 主傳動系統(tǒng)運動設計 3第一節(jié) 結構式的擬訂 3第二節(jié) 分配降速比 3第三節(jié) 結構網(wǎng)的擬定 4第四章 齒輪齒數(shù)的確定 5第一節(jié) 確定齒輪齒數(shù) 6第二節(jié) 驗算主軸轉速誤差 7第三節(jié) 繪制傳動系統(tǒng)圖 8第三篇 機床動力的設計 8第五章 傳動件參數(shù)估算 9第一節(jié) 確定傳動件計算轉速 9第二節(jié) 估算主軸支承軸頸直徑 9第三節(jié) 估算傳動軸直徑 9第四節(jié) 軸的校核 12第五節(jié) 鍵的選擇與校核 14第六節(jié) 花鍵的校核 15第七節(jié) 齒輪模數(shù)的確定和校核 15第八節(jié) 齒輪的校核 23第九節(jié) 軸承的選用與校核 28第六章 帶輪設計 30v第一節(jié) 型號的選擇 30第二節(jié) 帶輪節(jié)圓直徑的選擇 30第三節(jié) 帶速的驗算 31第四節(jié) 確定帶的參數(shù) 31第七章 離合器的確定 32第一節(jié) 確定摩擦片的徑向尺寸 33第二節(jié) 確定摩擦片的數(shù)目 34第八章 換向與制動機構設計 35第四篇 機床結構的設計 36第九章 主運動傳動軸系 36第十章 變速機 37第十一章 主軸組件 37第一節(jié) 主軸材料和熱處理 37第二節(jié) 主軸軸承 38第三節(jié) 主軸與齒輪的連接 39第四節(jié) 主軸組件設計 40第五節(jié) 支撐跨距 L.40第六節(jié) 主軸最佳跨距 的確定 .410第七節(jié) 主軸剛度驗算 43第八節(jié) 主軸前支撐轉角的驗算 44第九節(jié) 主軸前端位移的驗算 45第十二章 主軸變速箱 47第十三章 展開圖及其布置 47第十四章 潤滑與密封 48第十五章 其他問題 49參考文獻 50總 結 51外文資料 52外文翻譯 58致 謝 601第一篇 機床的參數(shù)第一章 機床主要技術參數(shù)普通機床的規(guī)格和類型有系列型號作為設計時應該遵照的基礎。因此，對這些基本知識和資料作些簡要介紹。本次設計的是普通型車床主軸變速箱。主要用于加工回轉體。機床的主要技術參數(shù)包括尺寸參數(shù)，運動參數(shù)及動力參數(shù)。第一節(jié) 尺寸參數(shù)床身上最大回轉直徑： 320mm刀架上的最大回轉直徑： 200mm主軸通孔直徑： 30mm主軸前錐孔： 莫式 5號最大加工工件長度： 1000mm第二節(jié) 運動參數(shù)根據(jù)工況，確定主軸最高轉速有采用 YT15硬質(zhì)合金刀車削碳鋼工件獲得，主軸最低轉速有采用 W16Cr4V高速鋼刀車削鑄鐵件獲得。機床的最高轉速為 1400r/min，公比 取 1.41，轉速級數(shù) Z=12。?正轉各級轉速如下：n1 =31.5r/min n2 =45r/min n3 =63r/min n4 =90r/min n5 =125r/min n6 =180r/min n7 =250r/min n8 =355r/minn9 =500r/min n10 =710r/min n11 =1000r/min n12 =1400r/min．2第三節(jié) 動力參數(shù)電動機功率 4KW ， n 電 =1450r/min。電動機的選定：一般金屬切削機床的驅(qū)動，如無特殊性能要求，多采用 Y系列封閉自扇冷式鼠籠型三相異步電動機。Y 系列電動機高效、節(jié)能、起動轉矩大、噪聲低、振動小、運行安全可靠。根據(jù)機床所需功率選擇 Y112M-4，其同步轉速為 1450r/min。第二章 結構方案確定a) 主軸傳動系統(tǒng)采用 V帶、齒輪傳動；b) 傳動形式采用集中式傳動；c) 主軸換向制動采用雙向片式摩擦離合器和帶式制動器；d) 變速系統(tǒng)采用多聯(lián)滑移齒輪變速。e) 主軸的變速由變速手柄完成。第二篇 機床運動的設計根據(jù)給定的機床的用途、規(guī)格、極限轉速、轉速數(shù)列公比，通過分析比較擬定傳動的結構方案（包括結構式、轉速圖）和傳動系統(tǒng)圖，確定傳動副的傳動比及齒輪的齒數(shù)，計算主軸的實際轉速與標準轉速的相對誤差。3第三章 主傳動系統(tǒng)運動設計第一節(jié) 結構式的擬訂一、12 級轉速變速系統(tǒng)的變速組，選擇變速組安排方式時，考慮到機床主軸變速箱的具體結構、裝置和性能。在Ⅰ軸裝有雙向磨擦片式離合器，軸向尺寸較長，為便于結構緊湊，第一變速組采用雙聯(lián)齒輪不按前多后少的原則。為減少軸向尺寸，第一變速組的變速副數(shù)不能多，以 2為宜。根據(jù)以上的原則：可選擇以下兩種傳動結構：12=2×3×2 12=2×2×3 二、按傳動順序與擴大順序相一致的原則，變速組擴大順序有以下兩種：（1） （2） 6213?? 4213??84.)(6?R 864.)3(??R三、主軸對加工精度、表面粗糙度的影響很大，因此主軸上齒輪少些為好。最后一個變速組的變速副數(shù)常選用 2。又因為第二組最后擴大組變速范圍超過極限值，所以最終確定結構式為：6213??第二節(jié) 分配降速比該車床主軸傳動系統(tǒng)共設有四個傳動組，其中有一個是帶傳動。根據(jù)降速比分配應“前慢后快”的原則及摩擦離合器的工作速度要求，確定各傳動組最小傳動比。U= = 1/1.4111nmiax4= 1?3314?第三節(jié) 結構網(wǎng)的擬定正轉圖：31.545639012518025035550071010001400單 位 ： r/min電 動 機 I II III IV1450r/min反轉圖：531.5 63 1252505001000單 位 ： r/min電 動 機 I II III IV1450r/minII′45901803557101400第四章 齒輪齒數(shù)的確定齒輪是變速箱中的重要元件。齒輪同時嚙合的齒數(shù)是周期性變化的。也就是說，作用在一個齒輪上的載荷是變化的。同時由于齒輪制造及安裝誤差等，不可避免要產(chǎn)生動載荷而引起振動和噪音，常成為變速箱的主要噪聲源，并影響主軸回轉均勻性。在齒輪塊設計時，應充分考慮這些問題。齒輪塊的結構形式很多，取決于下列有關因素：1） 是固定齒輪還是滑移齒輪；2） 移動滑移齒輪的方法；3） 齒輪精度和加工方法；變速箱中齒輪用于傳遞動力和運動。它的精度選擇主要取決于圓周速度。采用同一精度時，圓周速度越高，振動和噪聲越大，根據(jù)實際結果得知，圓周速度會增加一倍，噪聲約增大 6dB。工作平穩(wěn)性和接觸誤差對振動和噪聲的影響比運動誤差要大，所以這兩項精度應選高一級。為了控制噪聲，機床上主傳動齒輪都要選用較高的精度。大都是用 7—6—6，6圓周速度很低的，才選 8—7—7。如果噪聲要求很嚴，或一些關鍵齒輪，就應選 6—5—5。當精度從 7—6—6提高到 6—5—5時，制造費用將顯著提高。不同精度等級的齒輪，要采用不同的加工方法，對結構要求也有所不同。8級精度齒輪，一般滾齒或插齒就可以達到。7級精度齒輪，用較高精度滾齒機或插齒機可以達到。但淬火后，由于變形，精度將下降。因此，需要淬火的 7級齒輪一般滾（插）后要剃齒，使精度高于 7，或者淬火后在衍齒。6級精度的齒輪，用精密滾齒機可以達到。淬火齒輪，必須磨齒才能達到 6級。機床主軸變速箱中齒輪齒部一般都需要淬火?；讫X輪進出嚙合的一端要圓齒，有規(guī)定的形狀和尺寸。圓齒和倒角性質(zhì)不同，加工方法和畫法也不一樣，應予注意。選擇齒輪塊的結構要考慮毛坯形式（棒料、自由鍛或模鍛）和機械加工時的安裝和定位基面。盡可能做到省工、省料又易于保證精度。齒輪磨齒時，要求有較大的空刀（砂輪）距離，因此多聯(lián)齒輪不便于做成整體的，一般都做成組合的齒輪塊。有時為了縮短軸向尺寸，也有用組合齒輪的。要保證正確嚙合，齒輪在軸上的位置應該可靠。滑移齒輪在軸向位置由操縱機構中的定位槽、定位孔或其他方式保證，一般在裝配時最后調(diào)整確定。第一節(jié) 確定齒輪齒數(shù)從機械制造裝備設計書中查表 3-9的基本組的傳動比為：Ua1=1 Sz=……, 48，58，60，68，70, 72…… Ua2=1.41 Sz=……, 48，58，60，68，70, 72……取 Sz=70,兩個傳動副的主動齒輪齒數(shù)分別為 35、29。則可算出兩個傳動副的齒輪齒數(shù)比分別為 Ua1=35/35，U a2=29/41 。第一擴大組的傳動比為： Ub1=1.41 Sz=……67,68,70,72,73,75.……,Ub2=1.41 Sz=……67,68,70,72,73,75……,Ub3=2.82 Sz=……68,69,72,73,76,77…7取 Sz=72,三個傳動副的主動齒輪齒數(shù)分別為 42、30、19.則可算出三個傳動副的齒輪齒數(shù)比分別為：Ua1=42/30，U a2=30/42， U a3=19/53第二擴大組的傳動比為： Uc1=2 Sz=……,86,87,89,90,92,……,Uc2=3.98 Sz=……,86,89,90,91,94,……,取 Sz=90,一個傳動副的主動齒輪齒數(shù)分別為 60、18。則可算出三個傳動副的齒輪齒數(shù)比分別為：Uc1=60/30，U c2=18/72。傳動過程中，會采用三聯(lián)滑移齒輪，為避免齒輪滑移中的干涉，三聯(lián)滑移齒輪中最大和次大齒輪之間的齒數(shù)差應大于 4，上述所選齒輪的齒數(shù)符合設計要求。變速組 第一變速組 第二變速組 第三變速組齒數(shù)和 70 72 90齒輪 z1 z2 z3 z4 z5 z6 z7 z8 z9 z10 z11 z12 z13 z14齒數(shù) 35 35 29 41 42 30 30 42 19 53 60 30 18 72第二節(jié) 驗算主軸轉速誤差主軸各級實際轉速值用下式計算：n = nE u1 u2 u3d式中 ：u1 u2 u3 分別為第一、第二、第三變速組齒輪傳動比。d1 d2分別表示帶輪的直徑。nE 為電機轉速。轉速誤差用主軸實際轉速與標準轉速相對誤差的絕對值表示：n = | |≤10（ -1）% = 4.1%A''??其中：8主軸標準轉速'n轉速誤差表主軸轉速 n1 n2 n3 n4 n5 n6標準轉速 31.5 45 63 90 125 180實際轉速 31.06 44.98 63.39 89.63 124.25 175.67轉速誤差% 1.4 0.04 0.6 0.4 0.6 2.4主軸轉速 n7 n8 n9 n10 n11 n12標準轉速 250 355 500 710 1000 1400實際轉速 254.55 359.87 507.17 717.03 994.04 1405.39轉速誤差% 0.18 1.4 1.4 0.99 0.59 0.39轉速誤差滿足要求。第三節(jié) 繪制傳動系統(tǒng)圖91 32 4685.5kw1440/min2659035352941195342303042ⅠⅡⅢⅥⅡ ′ 3030187230165710 1314121160 915第三篇 機床動力的設計根據(jù)給定的電動機的功率和傳動件的計算轉速，初算傳動軸直徑、齒輪模數(shù)；確定皮帶型號以及根數(shù)、摩擦片式離合器的尺寸和摩擦片數(shù)及制動器尺寸。完成裝配圖草圖后，要驗算傳動件（軸、齒輪、軸承）的應力；變形或者壽命是否在允許范圍內(nèi)，還要驗算主軸組件的靜剛度。10第五章 傳動件參數(shù)估算第一節(jié) 確定傳動件計算轉速一、 主軸：主軸計算轉速是第一個三分之一轉速范圍內(nèi)的最高一級轉速，即nj =90r/min；二、 各傳動軸： 軸Ⅲ可從主軸為 90r/min按 72/18的傳動副找上去，似應為 355r/min。但是由于軸Ⅲ上的最低轉速 125r/min經(jīng)傳動組 C可使主軸得到 31.5r/min和 250r/min兩種轉速。250r/min 要傳遞全部功率，所以軸Ⅲ的計算轉速應為 125r/min；軸Ⅱ的計算轉速可按傳動副 B推上去，得 355r/min；軸 I的計算轉速可按傳動副 A推上去，得 500r/min。三、 各齒輪：傳動組 C中，18/72 只需計算 z =18 的齒輪，計算轉速為 355r/min；傳動組 B中應計算 z =19的齒輪，計算轉速為 355r/min。傳動組 A中應計算 z = 29的齒輪，計算轉速為 500r/min。第二節(jié) 估算主軸支承軸頸直徑參考《金屬切削機床課程設計指導書》表 2，取通用機床鋼質(zhì)主軸前軸頸直徑D1 = 85mm，后軸頸直徑 D2 = （0.7～0.85）D 1，取 D2 = 55 mm，主軸內(nèi)孔直徑 d = 0.1 Dmax ±10 mm ，其中 Dmax為最大加工直徑。取 d = 30mm。第三節(jié) 估算傳動軸直徑機床傳動軸，廣泛采用滾動軸承作支撐。軸上要安裝齒輪、離合器和制動器等。傳動軸應保證這些傳動件或機構能正常工作。11首先傳動軸應有足夠的強度、剛度。如撓度和傾角過大，將使齒輪嚙合不良，軸承工作條件惡化，使振動、噪聲、空載功率、磨損和發(fā)熱增大；兩軸中心距誤差和軸芯線間的平行度等裝配及加工誤差也會引起上述問題。傳動軸可以是光軸也可以是花鍵軸。成批生產(chǎn)中，有專門加工花鍵的銑床和磨床，工藝上并無困難。所以裝滑移齒輪的軸都采用花鍵軸，不裝滑移齒輪的軸也常采用花鍵軸?；ㄦI軸承載能力高，加工和裝配也比帶單鍵的光軸方便。軸的部分長度上的花鍵，在終端有一段不是全高，不能和花鍵空配合。這是加工時的過濾部分。一般尺寸花鍵的滾刀直徑 為 65～85 。刀Dm機床傳動軸常采用的滾動軸承有球軸承和滾錐軸承。在溫升、空載功率和噪聲等方面，球軸承都比滾錐軸承優(yōu)越。而且滾錐軸承對軸的剛度、支撐孔的加工精度要求都比較高。因此球軸承用的更多。但是滾錐軸承內(nèi)外圈可以分開，裝配方便，間隙容易調(diào)整。所以有時在沒有軸向力時，也常采用這種軸承。選擇軸承的型號和尺寸，首先取決于承載能力，但也要考慮其他結構條件。同一軸心線的箱體支撐直徑安排要充分考慮鏜孔工藝。成批生產(chǎn)中，廣泛采用定徑鏜刀和可調(diào)鏜刀頭。在箱外調(diào)整好鏜刀尺寸，可以提高生產(chǎn)率和加工精度。還常采用同一鏜刀桿安裝多刀同時加工幾個同心孔的工藝。下面分析幾種鏜孔方式：對于支撐跨距長的箱體孔，要從兩邊同時進行加工；支撐跨距比較短的，可以從一邊（叢大孔方面進刀）伸進鏜桿，同時加工各孔；對中間孔徑比兩端大的箱體，鏜中間孔必須在箱內(nèi)調(diào)刀，設計時應盡可能避免。既要滿足承載能力的要求，又要符合孔加工工藝，可以用輕、中或重系列軸承來達到支撐孔直徑的安排要求。兩孔間的最小壁厚，不得小于 5～10 ，以免加工時孔變形。m花鍵軸兩端裝軸承的軸頸尺寸至少有一個應小于花鍵的內(nèi)徑。一般傳動軸上軸承選用 級精度。G傳動軸必須在箱體內(nèi)保持準確位置，才能保證裝在軸上各傳動件的位置正確性，不論軸是否轉動，是否受軸向力，都必須有軸向定位。對受軸向力的軸，其軸向定位就更重要?；剞D的軸向定位（包括軸承在軸上定位和在箱體孔中定位）在選擇定位方式時應注意：121） 軸的長度。長軸要考慮熱伸長的問題，宜由一端定位。2） 軸承的間隙是否需要調(diào)整。3） 整個軸的軸向位置是否需要調(diào)整。4） 在有軸向載荷的情況下不宜采用彈簧卡圈。5） 加工和裝配的工藝性等。傳動軸除應滿足強度要求外，還應滿足剛度的要求，強度要求保證軸在反復載荷和扭載荷作用下不發(fā)生疲勞破壞。機床主傳動系統(tǒng)精度要求較高，不允許有較大變形。因此疲勞強度一般不失是主要矛盾，除了載荷很大的情況外，可以不必驗算軸的強度。剛度要求保證軸在載荷下不至發(fā)生過大的變形。因此，必須保證傳動軸有足夠的剛度。一、按扭轉剛度初步計算傳動軸直徑：，??mnPdj491??式中：d —— 傳動軸直徑（mm） ；N —— 該軸傳遞功率（KW） ；——該軸計算轉速（ r/min） ；jn[ ]—— 該軸每米長度允許扭轉角?這些軸都是一般傳動軸，?。篬 ]=10/m。a)、Ⅰ軸的直徑：取 11.96,5/minjnr????440.962.31jd????b)、Ⅱ軸的直徑：取 21 20.98.90.,5/minjnr???13??440.9291.5351jdmn??????c)、Ⅲ軸的直徑：取 3230.89.,2/injnr???440817.15jdmn??????當軸上有鍵槽時，d 值應相應增大 4～5%;當軸為花鍵軸時，可將估算的 d值減小 7%為花鍵軸的小徑;空心軸時，d 需乘以計算系數(shù) b。Ⅰ和Ⅳ為由鍵槽并且軸Ⅳ為空心軸，Ⅱ和Ⅲ為花鍵軸。根據(jù)以上原則各軸的直徑取值： ， 軸采用28dm???光軸， 軸和 軸因為要安裝滑移齒輪所以都采用花鍵軸。因為矩形花鍵定心精度??高，定心穩(wěn)定性好，能用磨削的方法消除熱處理變形，定心直徑尺寸公差和位置公差都能獲得較高的精度，故我采用矩形花鍵連接。按 規(guī)定，矩形花19874?TGB鍵的定心方式為小徑定心。查矩形花鍵的基本尺寸系列， 軸花鍵軸的規(guī)格?； 軸花鍵軸的規(guī)格836427NdDB??為 2837NdDB??為 6。為二、各軸間的中心距的確定：；(35)1052dm??????；48?；(6)3V??第四節(jié) 軸的校核按照抗彎剛度驗算軸的直徑需要驗算傳動軸薄弱環(huán)節(jié)處的傾角荷撓度。驗算傾角時，若支撐類型相同則只需驗算支反力最大支撐處傾角；當此傾角小于安裝齒輪處規(guī)定的許用值時，則齒輪處傾角不必驗算。驗算撓度時，要求驗算受力最大的齒輪處，但通?？沈炈銈鲃虞S中點處撓度（誤差%3）.當軸的各段直徑相差不大，計算精度要求不高時，可看做等直徑，采用平均直徑 進行計算，計算花鍵軸傳動軸一般只驗算彎曲剛度，花鍵軸還應進行鍵側擠壓1d14驗算。彎曲剛度驗算；的剛度時可采用平均直徑 或當量直徑 。一般將軸化為集1d2d中載荷下的簡支梁，根據(jù)撓度或者傾角計算公式分別求出各載荷作用下所產(chǎn)生的撓度或者傾角，然后疊加，注意方向符號，在同一平面上進行代數(shù)疊加，不在同一平面上進行向量疊加。一、Ⅰ軸的校核：通過受力分析，在一軸的三對嚙合齒輪副中，中間的兩對齒輪對Ⅰ軸中點處的撓度影響最大，所以，選擇中間齒輪嚙合來進行校核 6639.510/9.5104.9/5073.42/73(8)8rTPnNmFd???????最大撓度： ????2max 42234948163761084.01.275blEI????????9444.10;32856.;6EEMPadII m????式 中 ；材 料 彈 性 模 量 ；軸 的 ；查表得：許用撓度為 ??(0.1~.3)0.~.9y???。所 以 合 格,YB?二 、Ⅱ軸的校核：通過受力分析，在二軸的五對嚙合齒輪副中，中間的兩對齒輪對二軸中點處的撓度影響最大，所以，選擇中間齒輪嚙合來進行校核 6639.510/9.5104.92/5.2/2()7rTPnNmFd???????最大撓度：15????2max 422349348157061034FblEI????????查表得：許用撓度為 ??(0.1~.3)0.~.9ym??所 以 合 格,YB?三、 Ⅲ軸的校核：通過受力分析，在二軸的五對嚙合齒輪副中，中間的兩對齒輪對二軸中點處的撓度影響最大，所以，選擇中間齒輪嚙合來進行校核 6639.510/9.5104.92/5.2/2()7rTPnNmFd???????最大撓度： ????2max 422349348157061034blEI????????查表得許用撓度為 ??(0.1~.)0.3~.9ym???。??所 以 合 格,yYB?第五節(jié) 鍵的選擇與校核一、鍵的選擇選擇軸 上的鍵，根據(jù)軸的直徑 ，鍵的尺寸選擇 ，? 30~2?d 78?取鍵 高鍵 寬 hb鍵的長度 L取 22。二、鍵的校核鍵和軸的材料都是鋼，查表的許用擠壓應力 ,取其中間值，MPap120~][??。鍵的工作長度 ，鍵與輪榖鍵槽的接MPap10][?? mbLl 682??16觸高度 ?？傻胢hk5.37.05.??? MPaPaMldT pp 10][3.10216.823 ????式 中 ： ；】 表鍵 【，弱 材 料 的 許 用 擠 壓 應 力鍵 、 軸 、 輪 轂 三 者 中 最；鍵 的 直 徑 ， ；為 鍵 的 寬 度 ，為 鍵 的 公 稱 長 度 ，， 圓 頭 平 鍵鍵 的 工 作 長 度 ， 為 鍵 的 高 度此 處度鍵 與 輪 轂 鍵 槽 的 接 觸 高傳 遞 的 轉 矩 264,][ ,,,5.0,;,p ?????? MPamd mbmLbll hkkN?可見連接的擠壓強度足夠了，鍵的標記為： 20319680??TGB鍵第六節(jié) 花鍵的校核驗算花鍵鍵側壓應力花鍵鍵側工作表面的擠壓應力為：≤[ ] [MPa]??lzdDTjy)(82max??jy?式中：——花鍵傳遞的最大扭矩；maxD、d —— 花鍵的外徑和內(nèi)徑；z —— 花鍵的齒數(shù)；—— 載荷分布不均勻系數(shù)，通常取為 0.75。?使用上述公式對三傳動軸上的花鍵校核，結果符合設計要求。第七節(jié) 齒輪模數(shù)的確定和校核齒輪模數(shù)的估算。通常同一變速組內(nèi)的齒輪取相同的模數(shù)，如齒輪材料相同時，選擇負荷最重的小齒輪，根據(jù)齒面接觸疲勞強度和齒輪彎曲疲勞強度條件，進行估算模數(shù) 和 ，并按其中較大者選取相近的標準模數(shù)，為簡化工藝變速傳動系統(tǒng)HmF內(nèi)各變速組的齒輪模數(shù)最好一樣，通常不超過 2～3 種模數(shù)。先計算最小齒數(shù)齒輪的模數(shù)，齒輪選用直齒圓柱齒輪及斜齒輪傳動，查表齒輪17精度選用 7級精度，選擇小齒輪材料為 40C (調(diào)質(zhì))，硬度為 280HBS。r根據(jù)下列公式：① 齒面接觸疲勞強度： 32)1(1602???HPjmHznK??②齒輪彎曲疲勞強度： 340FPjmFzn?一、a 變速組：分別計算各齒輪模數(shù)，先計算最小齒數(shù) 29的齒輪。a)、齒面接觸疲勞強度： 32)1(1602???HPjmHznK??其中: -公比 ； = 1.41；?P-齒輪傳遞的名義功率；P = 0.96 4=3.84KW；?-齒寬系數(shù) = ；m?m105??b-齒輪許允接觸應力 ；HP?lim9.HP?按 MQ線查取 ;li-計算齒輪計算轉速;jnK-載荷系數(shù)取 1.2。=650MPa，limH?31221.84.160.8950H m???將齒輪模數(shù)圓整為 3mm 。b)、齒輪彎曲疲勞強度： 340FPjmFznK???其中: 18P-齒輪傳遞的名義功率；P = 0.96 3.84=3.68KW；?-齒寬系數(shù) = ；m?m105??b-齒輪許允齒根應力 ；FP?lim4.FP?按 MQ線查?。籰i-計算齒輪計算轉速; jnK-載荷系數(shù)取 1.2。，MPaF30lim??∴ aP420.1?∴ 316841.795F m??將齒輪模數(shù)圓整為 2mm ?！?； 1FHm?所以 。3?于是變速組 a的齒輪模數(shù)取：m = 3mm。軸Ⅰ上主動輪齒輪的直徑：12329873510aaddm????；軸Ⅱ上從動輪齒輪的直徑分別為：' '12504aam；二、b 變速組：確定軸Ⅱ上三聯(lián)齒輪的模數(shù)，先計算最小齒數(shù) 19的齒輪。a)、齒面接觸疲勞強度： 32)1(1602???HPjmHznK??其中: -公比 ； =2.78；?P-齒輪傳遞的名義功率；P = 0.922 3.84=3.54KW；?-齒寬系數(shù) = ；m?m105??b-齒輪許允接觸應力 ；HP?lim9.HP?19按 MQ線查取 ;limH?-計算齒輪計算轉速;jnK-載荷系數(shù)取 1.2。=800MPa，limH?∴ 80.9720PMaPa???∴ 1.1.42AvFHK???將齒輪模數(shù)圓整為 3mm 。b)、齒輪彎曲疲勞強度： 340FPjmFznK???其中: P-齒輪傳遞的名義功率；P =0.922 3.84=3.54KW；?-齒寬系數(shù) = ；m?m105??b-齒輪許允齒根應力 ；FP?lim4.FP?按 MQ線查?。籰i-計算齒輪計算轉速; jnK-載荷系數(shù)取 1.2。，MPaF30lim??∴ P42.1?∴ 3254.390F m??將齒輪模數(shù)圓整為 3mm ?！?所以2HFm?2于是變速組 b的齒輪模數(shù)取：m = 3mm軸Ⅱ上主動輪齒輪的直徑：1233957309;4216bbbddmdm??????；20軸Ⅲ上三聯(lián)從動輪齒輪的直徑分別為：。' ' '12330935194216bbbdmdmdm??????； ；三、c 變速組：確定軸Ⅲ上齒輪的模數(shù)，先計算最小齒數(shù) 18的齒輪。a)、齒面接觸疲勞強度： 32)1(1602???HPjmHznK??其中: -公比 ； =4；?P-齒輪傳遞的名義功率；P = 0.89 3.54=3.15KW；?-齒寬系數(shù) = ；m?m105??b-齒輪許允接觸應力 ；HP?lim9.HP?按 MQ線查取 ;li-計算齒輪計算轉速;jnK-載荷系數(shù)取 1.2。=900MPa，limH?∴ 90.810PMaPa???∴ 3122.56.9543H m???將齒輪模數(shù)圓整為 3mm 。b)、齒輪彎曲疲勞強度： 340FPjmFznK???其中: P-齒輪傳遞的名義功率；P = P = 0.89 3.54=3.15KW；?-齒寬系數(shù) = ；mm105??b-齒輪許允齒根應力 ；FP?lim4.FP?按 MQ線查??；li21-計算齒輪計算轉速; jnK-載荷系數(shù)取 1.2。，lim40FMPa??∴ 1.560P?∴ 3222.8F m??齒輪模數(shù)為 2mm ?！?所以2HFm?3于是變速組 c的齒輪模數(shù)?。簃 = 3mm軸Ⅲ上主動輪齒輪的直徑：；12360831854c cddm????；主軸上從動輪齒輪的直徑分別為：。' '12976c c；4、齒輪參數(shù)的確定由以下公式：齒頂圓直徑 ； mhzdaa)+(=*1齒根圓直徑 ；cf 2???分度圓直徑 ；z齒頂高 ；ha*=齒根高 ； mcf)+(標準齒輪： **201c0.25???度 ， ，可得齒輪的具體參數(shù)見下表：（單位：mm）22齒輪齒數(shù)z模數(shù) nm分度圓直徑 d齒頂圓直徑 a齒根圓直徑 fd齒頂高 ah齒根高 f⒈ 35 3 105 111 97.5 3 3.75⒉ 29 3 87 93 79.5 3 3.75⒊ 35 3 105 111 97.5 3 3.75⒋ 41 3 123 129 115.5 3 3.75⒌ 19 3 57 63 49.5 3 3.75⒍ 30 3 90 96 82.5 3 3.75⒎ 42 3 126 132 118.5 3 3.75⒏ 30 3 90 96 82.5 3 3.75⒐ 53 3 159 165 151.5 3 3.75⒑ 42 3 126 132 118.5 3 3.75⒒ 60 3 180 186 172.5 3 3.75⒓ 18 3 54 60 46.5 3 3.75⒔ 30 3 90 96 82.5 3 3.75⒕ 72 3 216 222 208.5 3 3.75五、齒寬的確定：23按照公式 ，選取小齒輪的齒寬，大齒輪的齒寬比小齒輪小 5-10mm。mbd???此處取 =0.35.齒 數(shù) 分度圓直徑 齒 寬35 105 36.7529 87 30.4535 105 3641 123 25.4519 57 18.930 90 31.542 126 26.530 90 31.553 159 13.942 126 26.560 180 2718 54 4830 90 3272 216 43六、齒輪 14結構尺寸計算242o1250.6;.();05.3asndmDdcb?????1時 ，則： 124;896.5;31oDmbd?第八節(jié) 齒輪的校核在驗算算速箱中的齒輪應力時，選相同模數(shù)中承受載荷最大，齒數(shù)最小的齒輪進接觸應力和彎曲應力的驗算。這里要驗算的是齒輪 2，齒輪 5，齒輪 12這三個齒輪。齒輪強度校核：計算公式：① 彎曲疲勞強度：;??FSaFtbmYK????②接觸疲勞強度： ??HtEHubdZ??15.2一、校核 a變速組齒輪a)、彎曲疲勞強度 ；校核齒數(shù)為 28的齒輪，確定各項參??FSaFtFbmYK????數(shù)⑴、 ,n=500r/min,0.963.84PkW??6 551/.5103.84/50.731TnNm??????⑵、確定動載系數(shù) VK25∵ 87502.3/601dnvms????齒輪精度為 7級，查得動載系數(shù) 。由【4】 使用系數(shù)。08.1vK0.1?AK⑶、 。3.45bm⑷、確定齒向載荷分配系數(shù):取齒寬系數(shù) .?d?查表得：非對稱齒向載荷分配系數(shù) ；417.?HK,/30.45/(2.).6bh???得 71?FK⑸、確定齒間載荷分配系數(shù): 由表查得：使用 ，0.1?A由表查得：齒間載荷分配系數(shù) 1??FHK⑹、確定載荷系數(shù): 37208.????FvAK⑺、 查表得齒形系數(shù)及應力校正系數(shù)；5.2FaY61.Sa⑻、計算彎曲疲勞許用應力查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限：。 aFEMp540??查得壽命系數(shù)：,9.NK取疲勞強度安全系數(shù)：S = 1.3aFMp374.1509][???，1.6.2SaFY