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1、Huazhong University of Science and Technology單層工業(yè)廠房課程設計班級：土木工程1202班姓名：學號：U2012154指導老師：周方圓2015年7月25日目錄一、設計資料31、概況32、結構設計資料33、建筑設計資料34、吊車資料4二、結構選型41、屋面板選型42、天窗架選型43、屋架選型54、吊車梁選型55、軌道連接確定66、初選柱截面形式與尺寸6三、確定定位軸線61、橫向定位軸線62、縱向定位軸線7四、排架內力計算71、計算參數(shù)72、荷載計算93、排架內力計算11五、荷載組合與內力組合17六、柱配筋計算181、設計資料182、內力183、配筋計算
2、19七、牛腿計算23八、排架柱吊裝驗算24九、抗風柱設計26十、基礎設計計算29（一）、中間柱基礎設計29（二）、抗風柱基礎設計36（三）、邊柱基礎設計43十一、支撐布置43一、 設計資料1、概況某工廠擬建一個焊接車間，根據工藝布置的要求，車間為單跨單層廠房，廠房總長66.00m，跨車間內分別設有一臺Q=20/5t和一臺10t的中級工作制吊車，吊車軌頂標高為8.40m。跨度18m，柱距6m（端部為5.5m）2、結構設計資料(1) 自然條件：基本雪壓 0.7kN/m2基本風壓 0.7kN/m2地震設防烈度 該工程位于非地震區(qū)，故不需抗震設防。(2) 地質條件：場地平坦，地面以下01.4m為回填土
3、，1.4m以下為棕黃亞粘土層，該土層fak =200kN/m2，m=17kN/ m2，Es=8.9Mpa，4.9m以下為棕紅粘土層，該土層fak =250kN/m2，m=17.8kN/ m2，Es=8.9Mpa，場地地下水位較低，可不考慮其對基礎的影響。3、建筑設計資料屋 面：采用卷材防水屋面，不設保溫層；維護墻：采用240厚蒸壓粉煤灰磚墻，外墻面為水刷石，內墻面為水泥石灰砂漿抹面；門 窗：鋼門、鋼窗，尺寸參見立面圖； 地 面：采用150厚C15素混凝土地面，室內外高差為300mm。4、吊車資料二、 結構選型1.屋面板選型活荷載標準值為0.50 kN/m2 ，基本雪壓為0.70 kN/m2，故
4、屋面活荷載按0.70 kN/m2計算。屋面荷載標準值為：防水層 0.35 kN/m220mm厚水泥砂漿找平層 0.20 kN/m2積灰荷載 0.502=1.0kN/m2活荷載 0.70 kN/m2外加荷載基本組合設計值：q=1.20.35+0.2+1.40.52+0.7=3.04 kN/m2 。查詢圖集04G410-1選用YWB，其允許外加均布荷載基本組合設計值為 3.24 kN/m23.0 kN/m2，可以滿足要求。板自重標準值為1.40 kN/m2 ，灌縫重標準值為0.10 kN/m2 。1、 屋架選型屋面荷載標準值：防水層 0.35 kN/m220mm厚水泥砂漿找平層 0.20 kN/m
5、2預應力混凝土屋面板及灌縫 1.50 kN/m2屋面支撐及吊管自重 0.15 kN/m2永久荷載 總計 2.20 kN/m2積灰荷載 0.502 kN/m2活荷載 0.70 kN/m2可變荷載 總計 1.70 kN/m2屋面荷載設計值為：q=1.22.2+1.41.7=5.02 kN/m2q=1.352.2+1.41.70.7=4.64 kN/m26m鋼天窗架帶擋風板代號為d；單跨兩端外天溝代號為B；根據實際屋面荷載設計值在表中屋面荷載設計值為q=5.0 kN/m2一欄，選取屋架承載能力序號為4。根據圖集041415-1選用屋架型號為YWJA-18-2a。其自重為每榀60.5 kN。2、 吊車
6、梁選型根據吊車梁支座豎向反力影響線及吊車參數(shù)，計算出最大剪力為332.87 kN，查詢04G3232選用DL9吊車梁。每根自重為39.50 kN。3、 軌道連接確定軌道及墊層構造高度200mm，軌道及連接桿自重取1.0 kN/m。4、 初選柱截面形式與尺寸根據設計資料，中級工作制吊車起重量20t，軌頂標高為8.40m，查詢下表選用柱型號為：上柱矩500500，下柱工5001000200。中級工作制吊車吊車起重量（t）軌頂標高（m）6m柱距（邊柱）6m柱距（中柱）上柱（mm）下柱（mm）上柱（mm）下柱（mm）568矩400400工400600100矩400400工400600100108矩40
7、0400工400700100矩400600工40080015010工400800150矩400600工40080015015208矩400400工400800150矩400600工40080015010工400900150矩400600工400100015012矩400500工4001000200矩500600工5001200200308矩400400工4001000150矩400600工400100015010矩400500工4001000150矩500600工500120020012矩500500工5001000200矩500600工500120020014矩600500工60012002
8、00矩600600工60012002005010矩500500工5001200200矩500700雙500160030012矩500600工5001400200矩500700雙500160030014矩600600工6001400200矩600700雙6001800300三、 確定定位軸線1、 橫向定位軸線中柱定為軸線通過柱截面幾何中心。在廠房縱向盡端處，定為軸線位于山墻內邊緣，并把端柱中心線內移600mm。2、 縱向定位軸線上柱截面尺寸B3=500mm ，由表一知B1+B2334mm ， 故B1+B2+B3750mm ，采用非封閉式定位軸線，如圖。查詢吊車參數(shù)得B1=230 mm ；取B2=
9、170 mm；B31=350 mm；B32=150 mm。四、 排架內力計算1、 計算參數(shù)柱頂標高H=H1+h1+h2：式中H1為軌頂標高，h1為吊車軌頂以上高度，h2為安全凈空尺寸。其中H1=8.40 m；查詢吊車資料選用h1=2.2 m；取h2=400mm，代入：H=H1+h1+h2=8.40+2.2+0.4=11.0 m 設室內地面到基礎頂面的距離為600mm，則柱總高：HZ=11.0+0.6=11.6 m 。上柱高度：HS=H-H1+h3+h4式中h3為軌道構造高度，h4為吊車梁支承處的吊車梁高，則HS=H-H1+h3+h4=16.4-13.8+0.2+1.2=4 m下柱高度：HX=H
10、Z-HS=17-4=13 m柱截面尺寸如圖。AS=500500=2.5105 mm2荷載作用的示意圖如圖。e1=50mm ;e2=250mm ;e4=400mm 。2、 荷載計算屋面恒載防水層 0.35 kN/m220mm厚水泥砂漿找平層 0.40 kN/m2預應力混凝土屋面板及灌縫 1.50 kN/m2屋面支撐及吊管自重 0.15 kN/m2永久荷載 總計 2.40 kN/m2屋架自重為67.62 kN/榀，鋼天窗架自重為14.58 kN/榀。則柱頂屋面恒載設計值：P1=1.22.40618+67.62+14.582=204.84 kN屋面活荷載屋面活荷載標準值0.5 kN/m2；基本雪壓為
11、0.5 kN/m2；故柱頂屋面活荷載設計值：Q1=1.20.56182=32.4 kN柱自重上柱：P2=1.20.50.5425=30 kN下柱：P3=1.20.281325=109.2 kN吊車梁及軌道連接自重P4=1.2(38.71+1.06)=53.7 kN吊車荷載：a吊車豎向荷載吊車計算簡圖如圖。Dmax=QPmaxyi=0.91.41851+18526+1234.12756+1230.07756=419.4 kNDmin=QPminyi=0.91.4351+3526+224.12756+220.07756=78.2 kN b.吊車水平向荷載Tmax=14QG2+G3yi=141.40
12、.90.1239+100+0.178+200=14.0 kN風荷載風荷載體形系數(shù)如圖。按地面粗糙度為B類計算風壓高度變化系數(shù)。柱頂：z16.7m=1.14+1.25-1.1420-1516.7-15=1.18屋架檐口：z18.6m=1.14+1.25-1.1420-1518.6-15=1.22q1=Qszw0B=1.40.81.180.356=2.78 kN/m()q2=Qszw0B=1.40.51.180.356=1.73 kN/m()W=(s2-s1)zw0hiB=1.41.220.3560.8+0.51.9+0.6-0.21.3+0.6+0.62.813+0.7-0.70.449)=22
13、.8 kN()3、 排架內力計算n=ISIXx=5.21093.61010=0.144 ；=HSH=417=0.235(1).P1作用產生的彎矩和軸力P1=204.8 kN，M11=P1e1=204.80.05=10.24 kNmM12=P12=204.80.25=51.2 kNmC1=1.51-2(1-1/n)1+3(1n-1)=1.51-0.2352(1-1/0.144)1+0.2353(10.144-1)=1.23R11=MC1H=10.241.2317=0.74 kN()C3=1.51-21+3(1n-1)=1.51-0.23521+0.2353(10.144-1)=1.32R12=M
14、C3H=51.21.3217=3.96 kNR1=R11+R12=3.96-0.74=3.22 kN()N1=204.8 kN (2).柱自重作用產生的彎矩和軸力P2=30 kN ；M2=P2e2=300.25=7.5 kNmR2=MC3H=7.51.3217=0.58 kNN2=30 kNP3=109.2 kNN3=109.2 kN(3).吊車梁及軌道連接自重作用產生的彎矩和軸力P4=53.7 kN ；M4=P4e4=53.70.4=21.48 kNmR4=MC3H=21.481.3217=1.67 kN綜上恒載作用下柱頂反力：R=R1+R2+R4=3.22+0.58-1.67=2.13 k
15、N()恒載作用下內力圖如圖。(4).屋面活荷載作用下的彎矩和軸力屋面活荷載作用與屋面恒載相同，即內力成比例。Q1=32.4 kN，M11=10.2432.4204.8=1.62 kNmM12=51.232.4204.8=8.1 kNmR1=3.2232.4204.8=0.51 kN()內力圖如圖。(5).吊車豎向荷載產生的內力1).最大輪壓作用在A柱MA=Dmaxe4=419.40.4=167.76 kNmMB=Dmine4=78.20.4=31.28 kNmRA=MC3H=167.761.3217=13.03 kNRB=MC3H=31.281.3217=2.43 kN()因為A、B兩柱相同，
16、故A=B=0.5 ，則各柱剪力為：VA=RA-ARA+RB=-13.03-0.5-13.03+2.43=-7.73 kN()VB=RB-ARA+RB=2.43-0.5-13.03+2.43=7.73 kN ()內力圖如圖。2).最大輪壓作用在B柱最大輪壓作用在B柱時，其受力情況與最大輪壓作用在A柱正好相反，內力圖可參考圖。(6).吊車水平制動力產生的內力Tmax=14.0 kN ；yHu=4-1.24=0.7C5=2-2.1+30.243n+0.121+31n-1=2-2.10.235+0.23530.2430.144+0.121+0.235310.144-1=0.711).水平力向右作用時R
17、A=RB=TmaxC5=14.00.71=9.94 kN()柱頂剪力：VA=VB=RA-ARA+RB=9.94-0.59.94+9.94=0 kN內力圖如圖。2).水平力向左時吊車水平制動力向左作用時，其內力情況與吊車水平制動力向右作用時相反，其內力圖可參考圖。(7).風荷載作用下產生的內力1).左風作用時q1=2.78 kNm ，q2=1.73 kNm ，W=22.8 kNC11=31+41n-181+31n-1=31+0.235410.144-181+0.235310.144-1=0.35RA=qHC11=2.78170.35=16.54 kN()RB=qHC11=1.73170.35=1
18、0.29 kN()VA=RA-ARA+RB-W=-16.54-0.5-16.54-10.29-22.8=8.28 kN ()VB=RB-ARA+RB-W=-10.29-0.5-16.54-10.29-22.8=14.53 kN ()內力圖如圖。2).右風作用時右風作用時產生的內力與左風作用產生的內力相反。其內力圖可參考左風內力圖。五、 荷載組合與內力組合六、 柱配筋計算由于A柱與B柱對稱，所以兩柱采用完全相同的設計；邊跨柱按中間跨柱的計算結果設計，不單獨計算。1、 設計資料截面尺寸：上柱 500mm500mm矩形截面 下柱 500mm1000mm500mm工字形截面bf=bf=500mm；hf
19、=hf=200mm。材料等級：混凝土 C30 fc=14.3 N/mm2 取a=a=35mm 鋼筋 受力筋為 HRB335級鋼筋fy=fy=300 N/mm2b=0.55 箍筋、預埋件和吊鉤為HRB235級鋼筋fy=210 N/mm2計算長度：由于柱高在8m以上，所以設置柱間支撐，故柱的計算長度。 排架平面內： 上柱 24=8m 下柱 113=13m 排架平面外： 上柱 1.54=6m 下柱 113=13m2、 內力（1） 上柱Nb=fcbh0b=14.3500500-350.55=1828.6 kN內力組合表中截面的控制內力N均小于Nb，則都屬于大偏心受壓，所以取彎矩較大而軸力較小的情況，選
20、出內力組合：M=-100.9 kNm ；N=234.8 kN。（2） 下柱Nb=fcbf-bhf+fcbh0b=14.3500-120200+14.31209650.55=1997.6 kN內力表中、截面的控制力N均小于Nb，則都屬于大偏心受壓，所以取彎矩較大而軸力較小的情況，選出內力組合： M=-786.7 kNm；N=505.9 kN；V=-63.5 kN M= 789.0 kNm；N=879.5 kN；V= 64.5 kN3、 配筋計算（1） 上柱按對稱配筋M=-100.9 kNm；N=234.8 kNx=Nfcb=234.810314.3500=32.8 mm2as=70 mm屬于大偏
21、心受壓，取x=70 mm。e0=MN=100.9106234.8103=429.7 mmea=h30=500301，取1=1l0h=8000500=1682=1.15-0.01l0h=1.15-0.0116=0.99=1+11400eih0(l0h)212=1+1140045046516210.99=1.187e=ei+h2-as=1.187450+5002-35=749.2 mme=e-h0+as=749.2-465+35=319.2 mmAs=As=Nefy(h0-as)=234.8103319.2300(465-35)=581 mm2選用2B20（As=628 mm2）；箍筋選用A620
22、0，加密區(qū)選用A6100。受彎平面外承載力驗算：l0h=13000500=26，查表得穩(wěn)定系數(shù)=0.6Nc=fcA+fyAs=0.614.3500500+3006282=2371.1 kNN=234.8 kN滿足要求。（2） 下柱Nf=fcbfhf=14.3500200=1430 kN內力組合：M=-786.7 kNm；N=505.9 kN；V=-63.5 kNN2as=70 mme0=MN=786.7106505.9103=1555.1 mmea=h30=100030=33.3 mm20 mm，取ea=33.3 mmei=e0+ea=1555.1+33.3=1588.4 mm1=0.5fcA
23、N=0.514.32.8105505.9103=3.961，取1=1l0h=130001000=13152=1=1+11400eih0(l0h)212=1+114001588.496513211=1.07e=ei+h2-as=1.071588.4+10002-35=2164.6 mmAs=As=Ne-fcbx(h0-0.5x)fy(h0-as)=505.91032164.6-14.350070.8(965-0.570.8)300(965-35)=2238.5 mm2M=789.0 kNm；N=879.5 kN；V=65 kNN=879.5 kN2as=70 mme0=MN=789.010687
24、9.5103=879.1 mmea=h30=100030=33.3 mm20 mm，取ea=33.3 mmei=e0+ea=879.1+33.3=930.4 mm1=0.5fcAN=0.514.32.8105879.5103=2.281，取1=1l0h=130001000=13N=879.5 kN滿足要求。七、 牛腿計算作用于牛腿頂面的荷載：FVk=P41.2+Dmax1.4=53.71.2+419.41.4=344.3 kNFV=P4+Dmax=53.7+419.4=473.1 kNFh=0牛腿高度驗算ftk=2.01 N/mm2，a=0，b=500 mmh0=h1-as+Ccot450=4
25、00-35+2001=565 mm1-0.5FhkFvkftkbh00.5+ah0=0.6512.015005650.5=738.2 kNFvk=344.3 kN滿足要求?？v向受拉鋼筋的配置，因為豎向力作用點在下柱截面邊緣內，則可以按構造配筋，Asminbh=0.002500600=600 mm2，且As0.45ftfybh=5006000.451.43300=643.5 mm2，縱筋不少于四根，直徑不應小于12mm，所以選用4B16，As=804.4mm2。由于 ah00.3，則可以不設置彎起鋼筋，箍筋按構造配置，牛腿上部h0/3范圍內水平箍筋的總截面面積不應小于承受FV的受拉縱筋面積的1/
26、2，箍筋選用A8100。局部承壓面積近似按柱寬乘以吊車梁端承壓板寬度取用：A=500420=2.1105 mm2FVkA=344.31032.1105=1.64Nmm20.75fc=10.725Nmm2滿足要求。八、 排架柱吊裝驗算采用翻身起吊，對圖中三截面進行承載力驗算和裂縫寬度驗算。（1） 荷載考慮結構重要性系數(shù)0.9，荷載系數(shù)1.2，動力系數(shù)1.5上柱：q3=0.91.21.5250.50.5=10.1 kN/m牛腿：q2=0.91.21.5251.20.5=24.3 kN/m下柱：q1=0.91.21.5250.2815 =11.4 kN/m（2） 內力通過計算可得：RA=61.8 k
27、N；RC=134.5 kNM1=164.1 kNm；M2=109.4 kNm；M3=80.8 kNm；（3） 驗算截面按雙筋截面計算，裂縫允許寬度max=0.3 mm。采用限制鋼筋應力來限制裂縫寬度。對于B20鋼筋，s=250 N/mm2對于B25鋼筋，s=240 N/mm2 -截面M1=164.1 kNm；M1k=164.11.2=136.8 kNm；h0=965 mmAs=M1fy(h0-as)=164.1106300(965-35)=588.2 mm2已配5B25，滿足要求。裂縫驗算：s=M1k0.7h0As=136.81060.79652454=82.5 Nmm2s=240 N/mm2
28、滿足要求。 -截面M2=109.4 kNm；M1k=109.41.2=91.2 kNm；h0=965 mmAs=M2fy(h0-as)=109.4106300(965-35)=392.1 mm2已配5B25，滿足要求。裂縫驗算：s=M2k0.7h0As=91.21060.79652454=55.0 Nmm2s=240 N/mm2滿足要求。 -截面M3=80.8 kNm；M3k=80.81.2=67.3 kNm；h0=965 mmAs=M3fy(h0-as)=80.8106300(965-35)=289.6 mm2已配2B20，滿足要求。裂縫驗算：s=M3k0.7h0As=67.31060.79
29、65620=160.7 Nmm2s=250 N/mm2滿足要求。九、 抗風柱設計1、 設計資料截面尺寸：上柱正方形截面；下柱矩形截面材料等級：混凝土 鋼筋 受力筋為HRB335級鋼筋箍筋、預埋件和吊鉤為HRB235級鋼筋2、 設計說明抗風柱主要承受山墻風荷載，豎向荷載只有柱的自重，設計時近似按受彎構件計算。抗風柱頂應低于屋架上弦中心線50mm，抗風柱上、下柱交界處應低于邊柱頂100mm或屋架下弦底200mm，可以由剖面圖得抗風柱的上柱，下柱，總高?？癸L柱頂和屋架上弦連接，連接一般采用豎向可移動、水平向又有較大剛度的彈簧板連接山墻重量由基礎梁傳至基礎。柱截面寬度，下柱截面高度。3、 荷載計算（1
30、）、風荷載標高/m101520301.01.141.251.42由上面的數(shù)據通過插值可以求得標高處的；體型系數(shù)0.8基本風壓，每柱的受風寬度6m。（2）、柱自重上柱：下柱：4、 內力分析計算簡圖如圖十五所示。上柱截面：，下柱截面：，；內力圖見圖。5、 配筋計算采用對稱配筋。（1）、上柱截面（按近似受彎計算）選用2B20（），箍筋選用A6200。配筋示意圖見圖十六。（2）、下柱截面（按近似受彎計算）由于采用對稱的通長配筋，則只需要驗算彎矩絕對值最大的截面?？紤]到有軸力作用且及吊裝的需要，選用3B25（），箍筋選用A6200，另加配2B12鋼筋作為腰筋。配筋示意圖見圖。十、 基礎設計計算（一）、中
31、間柱基礎設計1、 設計資料材料等級：混凝土 鋼筋 HRB235級鋼筋 基底設置100厚素混凝土墊層。2、 荷載計算（1）、柱底傳遞的荷載從A柱內力表中選出3-3截面的絕對值最大的兩組內力（包括）。選出的內力組合列于下表中。 柱底傳至基礎的荷載組別荷載效應標準組合1509.5753.740.32-528.3505.9-41.8（2）、基礎梁傳遞的荷載每個基礎承受的外墻總寬度為6.0m，總高度為13.8m，墻體為240mm蒸壓粉煤灰磚墻（含雙面粉刷），鋼框玻璃窗（），基礎梁重。每個基礎承受的由基礎梁傳來的荷載標準值：240墻 鋼框玻璃窗 基礎梁 重 距離基礎形心的偏心距3、 基底尺寸（1）、按構造
32、要求擬定高度下柱截面高度，查表可以知道：柱底插入杯口深度，取。杯底厚度，取，所以?；A頂面標高，基礎埋深：杯壁厚度，取；基礎邊緣高度取，臺階高度取，尺寸如圖所示。（2）、擬定基礎底面尺寸試取 ：。設取，（3）、基底壓力計算及地基承載力驗算基底壓力計算及地基承載力驗算過程和結果列于下表：基底壓力計算及地基承載力驗算表類別第一組第二組509.5753.740.3-528.3505.9-41.81503.41255.6364.8-775.6242.6617.7172.183.5201.012.6滿足要求。4、 基礎高度驗算此時應采用基底凈反力設計值，基底凈反力設計值的計算過程及結果列于下表中。 基底
33、凈反力設計值計算表類別第一組第二組509.5753.740.3-528.3505.9-41.81068.3820.5364.8-775.6341.5945.3135.246.5-上表中第二組荷載按計算時，故對該組內力應如下計算：由于臺階高度與臺階寬度相等（均為450mm），所以只需要驗算變階處的受沖切承載力。計算截面如圖所示；變階處截面有效高度由于 取 ：；基礎高度滿足要求。5、 底板配筋基礎底板配筋計算時長邊和短邊方向的計算截面見下圖。（1）、柱邊及基礎變階處基底反力計算兩組不利內力設計值在柱邊和變階處的基底凈反力計算見下表。基底凈反力計算表類別第一組第二組101.487.1109.9107
34、.6118.3128.1122.6138.490.984.6上表在計算第二組荷載下基底凈反力時相應的換成即可，有。（2）、柱邊及基礎變階處彎矩計算（3）、配筋計算長邊方向鋼筋面積：選用A12180（）。短邊方向鋼筋面積：選用A8200（）。（二）、抗風柱基礎設計1、 設計資料材料等級：混凝土 鋼筋HRB235級鋼筋 基底設置100厚素混凝土墊層。2、 荷載計算（1）、柱底傳遞的荷載按前面抗風柱的設計計算結果將的內力組合列于下表中。柱底傳至基礎的荷載荷載效應基本組合荷載效應標準組合157.3184.340.5125.8147.232.4（2）、基礎梁傳遞的荷載每個基礎承受的外墻總寬度為6.0m，
35、總高度為19.5m，墻體為240mm蒸壓粉煤灰磚墻（含雙面粉刷），基礎梁重。每個基礎承受的由基礎梁傳來的荷載標準值：240墻 基礎梁重 距離基礎形心的偏心距3、 基底尺寸（1）、按構造要求擬定高度下柱截面高度，查表可以知道：柱底插入杯口深度，取。杯底厚度，取，所以：。基礎頂面標高，基礎埋深：杯壁厚度，??；基礎邊緣高度取，臺階高度取，尺寸如圖所示。（2）、擬定基礎底面尺寸設取，（3）、基底壓力計算及地基承載力驗算基底壓力計算及地基承載力驗算過程和結果列于下表：基底壓力計算及地基承載力驗算表類別第一組125.8147.232.4963-137.8143.1206.4114.6滿足要求。4、 基礎高
36、度驗算此時應采用基底凈反力設計值，基底凈反力設計值的計算過程及結果列于下表中。 基底凈反力設計值計算表類別第一組157.3184.340.5940.1-157.4209.1104.2由于臺階高度與臺階寬度相等（均為300mm），所以只需要驗算變階處的受沖切承載力。計算截面如圖所示；變階處截面有效高度由于取；基礎高度滿足要求。5、 底板配筋基礎底板配筋計算時長邊和短邊方向的計算截面見圖。（1）、柱邊及基礎變階處基底反力計算兩組不利內力設計值在柱邊和變階處的基底凈反力計算見下表。 抗風柱基底凈反力計算表類別第一組168.9178.5189.0193.8156.7（2）、柱邊及基礎變階處彎矩計算（3）、配筋計算長邊方向鋼筋面積：選用A10150（）。短邊方向鋼筋面積：選用A10200（）。（三）、邊柱基礎設計邊柱基礎承受橫縱兩個方向基礎梁傳遞來的上部墻體荷載，所以邊柱基礎為雙向偏心受壓基礎。同時由于有效受荷寬度變?yōu)橹虚g柱的一半3m。由于邊柱軸線相對于定位軸線內移600mm。將基礎在相應方向的杯壁厚度加大200mm，其他設計不變，同中間柱基礎。長邊方向選用A12180；短邊方向選用A8200。具體尺寸見圖。十一、 支撐布置支撐布置見圖紙。
單層工業(yè)廠房課程設計.docx
