單層工業(yè)廠房課程設(shè)計.docx

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1、Huazhong University of Science and Technology單層工業(yè)廠房課程設(shè)計班級：土木工程1202班姓名：學(xué)號：U2012154指導(dǎo)老師：周方圓2015年7月25日目錄一、設(shè)計資料31、概況32、結(jié)構(gòu)設(shè)計資料33、建筑設(shè)計資料34、吊車資料4二、結(jié)構(gòu)選型41、屋面板選型42、天窗架選型43、屋架選型54、吊車梁選型55、軌道連接確定66、初選柱截面形式與尺寸6三、確定定位軸線61、橫向定位軸線62、縱向定位軸線7四、排架內(nèi)力計算71、計算參數(shù)72、荷載計算93、排架內(nèi)力計算11五、荷載組合與內(nèi)力組合17六、柱配筋計算181、設(shè)計資料182、內(nèi)力183、配筋計算

2、19七、牛腿計算23八、排架柱吊裝驗(yàn)算24九、抗風(fēng)柱設(shè)計26十、基礎(chǔ)設(shè)計計算29（一）、中間柱基礎(chǔ)設(shè)計29（二）、抗風(fēng)柱基礎(chǔ)設(shè)計36（三）、邊柱基礎(chǔ)設(shè)計43十一、支撐布置43一、 設(shè)計資料1、概況某工廠擬建一個焊接車間，根據(jù)工藝布置的要求，車間為單跨單層廠房，廠房總長66.00m，跨車間內(nèi)分別設(shè)有一臺Q=20/5t和一臺10t的中級工作制吊車，吊車軌頂標(biāo)高為8.40m?？缍?8m，柱距6m（端部為5.5m）2、結(jié)構(gòu)設(shè)計資料(1) 自然條件：基本雪壓 0.7kN/m2基本風(fēng)壓 0.7kN/m2地震設(shè)防烈度 該工程位于非地震區(qū)，故不需抗震設(shè)防。(2) 地質(zhì)條件：場地平坦，地面以下01.4m為回填土

3、，1.4m以下為棕黃亞粘土層，該土層fak =200kN/m2，m=17kN/ m2，Es=8.9Mpa，4.9m以下為棕紅粘土層，該土層fak =250kN/m2，m=17.8kN/ m2，Es=8.9Mpa，場地地下水位較低，可不考慮其對基礎(chǔ)的影響。3、建筑設(shè)計資料屋 面：采用卷材防水屋面，不設(shè)保溫層；維護(hù)墻：采用240厚蒸壓粉煤灰磚墻，外墻面為水刷石，內(nèi)墻面為水泥石灰砂漿抹面；門 窗：鋼門、鋼窗，尺寸參見立面圖； 地 面：采用150厚C15素混凝土地面，室內(nèi)外高差為300mm。4、吊車資料二、 結(jié)構(gòu)選型1.屋面板選型活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.50 kN/m2 ，基本雪壓為0.70 kN/m2，故

4、屋面活荷載按0.70 kN/m2計算。屋面荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：防水層 0.35 kN/m220mm厚水泥砂漿找平層 0.20 kN/m2積灰荷載 0.502=1.0kN/m2活荷載 0.70 kN/m2外加荷載基本組合設(shè)計值：q=1.20.35+0.2+1.40.52+0.7=3.04 kN/m2 。查詢圖集04G410-1選用YWB，其允許外加均布荷載基本組合設(shè)計值為 3.24 kN/m23.0 kN/m2，可以滿足要求。板自重標(biāo)準(zhǔn)值為1.40 kN/m2 ，灌縫重標(biāo)準(zhǔn)值為0.10 kN/m2 。1、 屋架選型屋面荷載標(biāo)準(zhǔn)值：防水層 0.35 kN/m220mm厚水泥砂漿找平層 0.20 kN/m

5、2預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板及灌縫 1.50 kN/m2屋面支撐及吊管自重 0.15 kN/m2永久荷載 總計 2.20 kN/m2積灰荷載 0.502 kN/m2活荷載 0.70 kN/m2可變荷載 總計 1.70 kN/m2屋面荷載設(shè)計值為：q=1.22.2+1.41.7=5.02 kN/m2q=1.352.2+1.41.70.7=4.64 kN/m26m鋼天窗架帶擋風(fēng)板代號為d；單跨兩端外天溝代號為B；根據(jù)實(shí)際屋面荷載設(shè)計值在表中屋面荷載設(shè)計值為q=5.0 kN/m2一欄，選取屋架承載能力序號為4。根據(jù)圖集041415-1選用屋架型號為YWJA-18-2a。其自重為每榀60.5 kN。2、 吊車

6、梁選型根據(jù)吊車梁支座豎向反力影響線及吊車參數(shù)，計算出最大剪力為332.87 kN，查詢04G3232選用DL9吊車梁。每根自重為39.50 kN。3、 軌道連接確定軌道及墊層構(gòu)造高度200mm，軌道及連接桿自重取1.0 kN/m。4、 初選柱截面形式與尺寸根據(jù)設(shè)計資料，中級工作制吊車起重量20t，軌頂標(biāo)高為8.40m，查詢下表選用柱型號為：上柱矩500500，下柱工5001000200。中級工作制吊車吊車起重量（t）軌頂標(biāo)高（m）6m柱距（邊柱）6m柱距（中柱）上柱（mm）下柱（mm）上柱（mm）下柱（mm）568矩400400工400600100矩400400工400600100108矩40

7、0400工400700100矩400600工40080015010工400800150矩400600工40080015015208矩400400工400800150矩400600工40080015010工400900150矩400600工400100015012矩400500工4001000200矩500600工5001200200308矩400400工4001000150矩400600工400100015010矩400500工4001000150矩500600工500120020012矩500500工5001000200矩500600工500120020014矩600500工60012002

8、00矩600600工60012002005010矩500500工5001200200矩500700雙500160030012矩500600工5001400200矩500700雙500160030014矩600600工6001400200矩600700雙6001800300三、 確定定位軸線1、 橫向定位軸線中柱定為軸線通過柱截面幾何中心。在廠房縱向盡端處，定為軸線位于山墻內(nèi)邊緣，并把端柱中心線內(nèi)移600mm。2、 縱向定位軸線上柱截面尺寸B3=500mm ，由表一知B1+B2334mm ， 故B1+B2+B3750mm ，采用非封閉式定位軸線，如圖。查詢吊車參數(shù)得B1=230 mm ；取B2=

9、170 mm；B31=350 mm；B32=150 mm。四、 排架內(nèi)力計算1、 計算參數(shù)柱頂標(biāo)高H=H1+h1+h2：式中H1為軌頂標(biāo)高，h1為吊車軌頂以上高度，h2為安全凈空尺寸。其中H1=8.40 m；查詢吊車資料選用h1=2.2 m；取h2=400mm，代入：H=H1+h1+h2=8.40+2.2+0.4=11.0 m 設(shè)室內(nèi)地面到基礎(chǔ)頂面的距離為600mm，則柱總高：HZ=11.0+0.6=11.6 m 。上柱高度：HS=H-H1+h3+h4式中h3為軌道構(gòu)造高度，h4為吊車梁支承處的吊車梁高，則HS=H-H1+h3+h4=16.4-13.8+0.2+1.2=4 m下柱高度：HX=H

10、Z-HS=17-4=13 m柱截面尺寸如圖。AS=500500=2.5105 mm2荷載作用的示意圖如圖。e1=50mm ;e2=250mm ;e4=400mm 。2、 荷載計算屋面恒載防水層 0.35 kN/m220mm厚水泥砂漿找平層 0.40 kN/m2預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板及灌縫 1.50 kN/m2屋面支撐及吊管自重 0.15 kN/m2永久荷載 總計 2.40 kN/m2屋架自重為67.62 kN/榀，鋼天窗架自重為14.58 kN/榀。則柱頂屋面恒載設(shè)計值：P1=1.22.40618+67.62+14.582=204.84 kN屋面活荷載屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.5 kN/m2；基本雪壓為

11、0.5 kN/m2；故柱頂屋面活荷載設(shè)計值：Q1=1.20.56182=32.4 kN柱自重上柱：P2=1.20.50.5425=30 kN下柱：P3=1.20.281325=109.2 kN吊車梁及軌道連接自重P4=1.2(38.71+1.06)=53.7 kN吊車荷載：a吊車豎向荷載吊車計算簡圖如圖。Dmax=QPmaxyi=0.91.41851+18526+1234.12756+1230.07756=419.4 kNDmin=QPminyi=0.91.4351+3526+224.12756+220.07756=78.2 kN b.吊車水平向荷載Tmax=14QG2+G3yi=141.40

12、.90.1239+100+0.178+200=14.0 kN風(fēng)荷載風(fēng)荷載體形系數(shù)如圖。按地面粗糙度為B類計算風(fēng)壓高度變化系數(shù)。柱頂：z16.7m=1.14+1.25-1.1420-1516.7-15=1.18屋架檐口：z18.6m=1.14+1.25-1.1420-1518.6-15=1.22q1=Qszw0B=1.40.81.180.356=2.78 kN/m()q2=Qszw0B=1.40.51.180.356=1.73 kN/m()W=(s2-s1)zw0hiB=1.41.220.3560.8+0.51.9+0.6-0.21.3+0.6+0.62.813+0.7-0.70.449)=22

13、.8 kN()3、 排架內(nèi)力計算n=ISIXx=5.21093.61010=0.144 ；=HSH=417=0.235(1).P1作用產(chǎn)生的彎矩和軸力P1=204.8 kN，M11=P1e1=204.80.05=10.24 kNmM12=P12=204.80.25=51.2 kNmC1=1.51-2(1-1/n)1+3(1n-1)=1.51-0.2352(1-1/0.144)1+0.2353(10.144-1)=1.23R11=MC1H=10.241.2317=0.74 kN()C3=1.51-21+3(1n-1)=1.51-0.23521+0.2353(10.144-1)=1.32R12=M

14、C3H=51.21.3217=3.96 kNR1=R11+R12=3.96-0.74=3.22 kN()N1=204.8 kN (2).柱自重作用產(chǎn)生的彎矩和軸力P2=30 kN ；M2=P2e2=300.25=7.5 kNmR2=MC3H=7.51.3217=0.58 kNN2=30 kNP3=109.2 kNN3=109.2 kN(3).吊車梁及軌道連接自重作用產(chǎn)生的彎矩和軸力P4=53.7 kN ；M4=P4e4=53.70.4=21.48 kNmR4=MC3H=21.481.3217=1.67 kN綜上恒載作用下柱頂反力：R=R1+R2+R4=3.22+0.58-1.67=2.13 k

15、N()恒載作用下內(nèi)力圖如圖。(4).屋面活荷載作用下的彎矩和軸力屋面活荷載作用與屋面恒載相同，即內(nèi)力成比例。Q1=32.4 kN，M11=10.2432.4204.8=1.62 kNmM12=51.232.4204.8=8.1 kNmR1=3.2232.4204.8=0.51 kN()內(nèi)力圖如圖。(5).吊車豎向荷載產(chǎn)生的內(nèi)力1).最大輪壓作用在A柱MA=Dmaxe4=419.40.4=167.76 kNmMB=Dmine4=78.20.4=31.28 kNmRA=MC3H=167.761.3217=13.03 kNRB=MC3H=31.281.3217=2.43 kN()因?yàn)锳、B兩柱相同，

16、故A=B=0.5 ，則各柱剪力為：VA=RA-ARA+RB=-13.03-0.5-13.03+2.43=-7.73 kN()VB=RB-ARA+RB=2.43-0.5-13.03+2.43=7.73 kN ()內(nèi)力圖如圖。2).最大輪壓作用在B柱最大輪壓作用在B柱時，其受力情況與最大輪壓作用在A柱正好相反，內(nèi)力圖可參考圖。(6).吊車水平制動力產(chǎn)生的內(nèi)力Tmax=14.0 kN ；yHu=4-1.24=0.7C5=2-2.1+30.243n+0.121+31n-1=2-2.10.235+0.23530.2430.144+0.121+0.235310.144-1=0.711).水平力向右作用時R

17、A=RB=TmaxC5=14.00.71=9.94 kN()柱頂剪力：VA=VB=RA-ARA+RB=9.94-0.59.94+9.94=0 kN內(nèi)力圖如圖。2).水平力向左時吊車水平制動力向左作用時，其內(nèi)力情況與吊車水平制動力向右作用時相反，其內(nèi)力圖可參考圖。(7).風(fēng)荷載作用下產(chǎn)生的內(nèi)力1).左風(fēng)作用時q1=2.78 kNm ，q2=1.73 kNm ，W=22.8 kNC11=31+41n-181+31n-1=31+0.235410.144-181+0.235310.144-1=0.35RA=qHC11=2.78170.35=16.54 kN()RB=qHC11=1.73170.35=1

18、0.29 kN()VA=RA-ARA+RB-W=-16.54-0.5-16.54-10.29-22.8=8.28 kN ()VB=RB-ARA+RB-W=-10.29-0.5-16.54-10.29-22.8=14.53 kN ()內(nèi)力圖如圖。2).右風(fēng)作用時右風(fēng)作用時產(chǎn)生的內(nèi)力與左風(fēng)作用產(chǎn)生的內(nèi)力相反。其內(nèi)力圖可參考左風(fēng)內(nèi)力圖。五、 荷載組合與內(nèi)力組合六、 柱配筋計算由于A柱與B柱對稱，所以兩柱采用完全相同的設(shè)計；邊跨柱按中間跨柱的計算結(jié)果設(shè)計，不單獨(dú)計算。1、 設(shè)計資料截面尺寸：上柱 500mm500mm矩形截面 下柱 500mm1000mm500mm工字形截面bf=bf=500mm；hf

19、=hf=200mm。材料等級：混凝土 C30 fc=14.3 N/mm2 取a=a=35mm 鋼筋 受力筋為 HRB335級鋼筋fy=fy=300 N/mm2b=0.55 箍筋、預(yù)埋件和吊鉤為HRB235級鋼筋fy=210 N/mm2計算長度：由于柱高在8m以上，所以設(shè)置柱間支撐，故柱的計算長度。 排架平面內(nèi)： 上柱 24=8m 下柱 113=13m 排架平面外： 上柱 1.54=6m 下柱 113=13m2、 內(nèi)力（1） 上柱Nb=fcbh0b=14.3500500-350.55=1828.6 kN內(nèi)力組合表中截面的控制內(nèi)力N均小于Nb，則都屬于大偏心受壓，所以取彎矩較大而軸力較小的情況，選

20、出內(nèi)力組合：M=-100.9 kNm ；N=234.8 kN。（2） 下柱Nb=fcbf-bhf+fcbh0b=14.3500-120200+14.31209650.55=1997.6 kN內(nèi)力表中、截面的控制力N均小于Nb，則都屬于大偏心受壓，所以取彎矩較大而軸力較小的情況，選出內(nèi)力組合： M=-786.7 kNm；N=505.9 kN；V=-63.5 kN M= 789.0 kNm；N=879.5 kN；V= 64.5 kN3、 配筋計算（1） 上柱按對稱配筋M=-100.9 kNm；N=234.8 kNx=Nfcb=234.810314.3500=32.8 mm2as=70 mm屬于大偏

21、心受壓，取x=70 mm。e0=MN=100.9106234.8103=429.7 mmea=h30=500301，取1=1l0h=8000500=1682=1.15-0.01l0h=1.15-0.0116=0.99=1+11400eih0(l0h)212=1+1140045046516210.99=1.187e=ei+h2-as=1.187450+5002-35=749.2 mme=e-h0+as=749.2-465+35=319.2 mmAs=As=Nefy(h0-as)=234.8103319.2300(465-35)=581 mm2選用2B20（As=628 mm2）；箍筋選用A620

22、0，加密區(qū)選用A6100。受彎平面外承載力驗(yàn)算：l0h=13000500=26，查表得穩(wěn)定系數(shù)=0.6Nc=fcA+fyAs=0.614.3500500+3006282=2371.1 kNN=234.8 kN滿足要求。（2） 下柱Nf=fcbfhf=14.3500200=1430 kN內(nèi)力組合：M=-786.7 kNm；N=505.9 kN；V=-63.5 kNN2as=70 mme0=MN=786.7106505.9103=1555.1 mmea=h30=100030=33.3 mm20 mm，取ea=33.3 mmei=e0+ea=1555.1+33.3=1588.4 mm1=0.5fcA

23、N=0.514.32.8105505.9103=3.961，取1=1l0h=130001000=13152=1=1+11400eih0(l0h)212=1+114001588.496513211=1.07e=ei+h2-as=1.071588.4+10002-35=2164.6 mmAs=As=Ne-fcbx(h0-0.5x)fy(h0-as)=505.91032164.6-14.350070.8(965-0.570.8)300(965-35)=2238.5 mm2M=789.0 kNm；N=879.5 kN；V=65 kNN=879.5 kN2as=70 mme0=MN=789.010687

24、9.5103=879.1 mmea=h30=100030=33.3 mm20 mm，取ea=33.3 mmei=e0+ea=879.1+33.3=930.4 mm1=0.5fcAN=0.514.32.8105879.5103=2.281，取1=1l0h=130001000=13N=879.5 kN滿足要求。七、 牛腿計算作用于牛腿頂面的荷載：FVk=P41.2+Dmax1.4=53.71.2+419.41.4=344.3 kNFV=P4+Dmax=53.7+419.4=473.1 kNFh=0牛腿高度驗(yàn)算ftk=2.01 N/mm2，a=0，b=500 mmh0=h1-as+Ccot450=4

25、00-35+2001=565 mm1-0.5FhkFvkftkbh00.5+ah0=0.6512.015005650.5=738.2 kNFvk=344.3 kN滿足要求?？v向受拉鋼筋的配置，因?yàn)樨Q向力作用點(diǎn)在下柱截面邊緣內(nèi)，則可以按構(gòu)造配筋，Asminbh=0.002500600=600 mm2，且As0.45ftfybh=5006000.451.43300=643.5 mm2，縱筋不少于四根，直徑不應(yīng)小于12mm，所以選用4B16，As=804.4mm2。由于 ah00.3，則可以不設(shè)置彎起鋼筋，箍筋按構(gòu)造配置，牛腿上部h0/3范圍內(nèi)水平箍筋的總截面面積不應(yīng)小于承受FV的受拉縱筋面積的1/

26、2，箍筋選用A8100。局部承壓面積近似按柱寬乘以吊車梁端承壓板寬度取用：A=500420=2.1105 mm2FVkA=344.31032.1105=1.64Nmm20.75fc=10.725Nmm2滿足要求。八、 排架柱吊裝驗(yàn)算采用翻身起吊，對圖中三截面進(jìn)行承載力驗(yàn)算和裂縫寬度驗(yàn)算。（1） 荷載考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)0.9，荷載系數(shù)1.2，動力系數(shù)1.5上柱：q3=0.91.21.5250.50.5=10.1 kN/m牛腿：q2=0.91.21.5251.20.5=24.3 kN/m下柱：q1=0.91.21.5250.2815 =11.4 kN/m（2） 內(nèi)力通過計算可得：RA=61.8 k

27、N；RC=134.5 kNM1=164.1 kNm；M2=109.4 kNm；M3=80.8 kNm；（3） 驗(yàn)算截面按雙筋截面計算，裂縫允許寬度max=0.3 mm。采用限制鋼筋應(yīng)力來限制裂縫寬度。對于B20鋼筋，s=250 N/mm2對于B25鋼筋，s=240 N/mm2 -截面M1=164.1 kNm；M1k=164.11.2=136.8 kNm；h0=965 mmAs=M1fy(h0-as)=164.1106300(965-35)=588.2 mm2已配5B25，滿足要求。裂縫驗(yàn)算：s=M1k0.7h0As=136.81060.79652454=82.5 Nmm2s=240 N/mm2

28、滿足要求。 -截面M2=109.4 kNm；M1k=109.41.2=91.2 kNm；h0=965 mmAs=M2fy(h0-as)=109.4106300(965-35)=392.1 mm2已配5B25，滿足要求。裂縫驗(yàn)算：s=M2k0.7h0As=91.21060.79652454=55.0 Nmm2s=240 N/mm2滿足要求。 -截面M3=80.8 kNm；M3k=80.81.2=67.3 kNm；h0=965 mmAs=M3fy(h0-as)=80.8106300(965-35)=289.6 mm2已配2B20，滿足要求。裂縫驗(yàn)算：s=M3k0.7h0As=67.31060.79

29、65620=160.7 Nmm2s=250 N/mm2滿足要求。九、 抗風(fēng)柱設(shè)計1、 設(shè)計資料截面尺寸：上柱正方形截面；下柱矩形截面材料等級：混凝土 鋼筋 受力筋為HRB335級鋼筋箍筋、預(yù)埋件和吊鉤為HRB235級鋼筋2、 設(shè)計說明抗風(fēng)柱主要承受山墻風(fēng)荷載，豎向荷載只有柱的自重，設(shè)計時近似按受彎構(gòu)件計算?？癸L(fēng)柱頂應(yīng)低于屋架上弦中心線50mm，抗風(fēng)柱上、下柱交界處應(yīng)低于邊柱頂100mm或屋架下弦底200mm，可以由剖面圖得抗風(fēng)柱的上柱，下柱，總高?？癸L(fēng)柱頂和屋架上弦連接，連接一般采用豎向可移動、水平向又有較大剛度的彈簧板連接山墻重量由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)。柱截面寬度，下柱截面高度。3、 荷載計算（1

30、）、風(fēng)荷載標(biāo)高/m101520301.01.141.251.42由上面的數(shù)據(jù)通過插值可以求得標(biāo)高處的；體型系數(shù)0.8基本風(fēng)壓，每柱的受風(fēng)寬度6m。（2）、柱自重上柱：下柱：4、 內(nèi)力分析計算簡圖如圖十五所示。上柱截面：，下柱截面：，；內(nèi)力圖見圖。5、 配筋計算采用對稱配筋。（1）、上柱截面（按近似受彎計算）選用2B20（），箍筋選用A6200。配筋示意圖見圖十六。（2）、下柱截面（按近似受彎計算）由于采用對稱的通長配筋，則只需要驗(yàn)算彎矩絕對值最大的截面?？紤]到有軸力作用且及吊裝的需要，選用3B25（），箍筋選用A6200，另加配2B12鋼筋作為腰筋。配筋示意圖見圖。十、 基礎(chǔ)設(shè)計計算（一）、中

31、間柱基礎(chǔ)設(shè)計1、 設(shè)計資料材料等級：混凝土 鋼筋 HRB235級鋼筋 基底設(shè)置100厚素混凝土墊層。2、 荷載計算（1）、柱底傳遞的荷載從A柱內(nèi)力表中選出3-3截面的絕對值最大的兩組內(nèi)力（包括）。選出的內(nèi)力組合列于下表中。 柱底傳至基礎(chǔ)的荷載組別荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合1509.5753.740.32-528.3505.9-41.8（2）、基礎(chǔ)梁傳遞的荷載每個基礎(chǔ)承受的外墻總寬度為6.0m，總高度為13.8m，墻體為240mm蒸壓粉煤灰磚墻（含雙面粉刷），鋼框玻璃窗（），基礎(chǔ)梁重。每個基礎(chǔ)承受的由基礎(chǔ)梁傳來的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：240墻 鋼框玻璃窗 基礎(chǔ)梁 重 距離基礎(chǔ)形心的偏心距3、 基底尺寸（1）、按構(gòu)造

32、要求擬定高度下柱截面高度，查表可以知道：柱底插入杯口深度，取。杯底厚度，取，所以?；A(chǔ)頂面標(biāo)高，基礎(chǔ)埋深：杯壁厚度，?。换A(chǔ)邊緣高度取，臺階高度取，尺寸如圖所示。（2）、擬定基礎(chǔ)底面尺寸試取 ：。設(shè)取，（3）、基底壓力計算及地基承載力驗(yàn)算基底壓力計算及地基承載力驗(yàn)算過程和結(jié)果列于下表：基底壓力計算及地基承載力驗(yàn)算表類別第一組第二組509.5753.740.3-528.3505.9-41.81503.41255.6364.8-775.6242.6617.7172.183.5201.012.6滿足要求。4、 基礎(chǔ)高度驗(yàn)算此時應(yīng)采用基底凈反力設(shè)計值，基底凈反力設(shè)計值的計算過程及結(jié)果列于下表中。 基底

33、凈反力設(shè)計值計算表類別第一組第二組509.5753.740.3-528.3505.9-41.81068.3820.5364.8-775.6341.5945.3135.246.5-上表中第二組荷載按計算時，故對該組內(nèi)力應(yīng)如下計算：由于臺階高度與臺階寬度相等（均為450mm），所以只需要驗(yàn)算變階處的受沖切承載力。計算截面如圖所示；變階處截面有效高度由于 取 ：；基礎(chǔ)高度滿足要求。5、 底板配筋基礎(chǔ)底板配筋計算時長邊和短邊方向的計算截面見下圖。（1）、柱邊及基礎(chǔ)變階處基底反力計算兩組不利內(nèi)力設(shè)計值在柱邊和變階處的基底凈反力計算見下表?；變舴戳τ嬎惚眍悇e第一組第二組101.487.1109.9107

34、.6118.3128.1122.6138.490.984.6上表在計算第二組荷載下基底凈反力時相應(yīng)的換成即可，有。（2）、柱邊及基礎(chǔ)變階處彎矩計算（3）、配筋計算長邊方向鋼筋面積：選用A12180（）。短邊方向鋼筋面積：選用A8200（）。（二）、抗風(fēng)柱基礎(chǔ)設(shè)計1、 設(shè)計資料材料等級：混凝土 鋼筋HRB235級鋼筋 基底設(shè)置100厚素混凝土墊層。2、 荷載計算（1）、柱底傳遞的荷載按前面抗風(fēng)柱的設(shè)計計算結(jié)果將的內(nèi)力組合列于下表中。柱底傳至基礎(chǔ)的荷載荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合157.3184.340.5125.8147.232.4（2）、基礎(chǔ)梁傳遞的荷載每個基礎(chǔ)承受的外墻總寬度為6.0m，

35、總高度為19.5m，墻體為240mm蒸壓粉煤灰磚墻（含雙面粉刷），基礎(chǔ)梁重。每個基礎(chǔ)承受的由基礎(chǔ)梁傳來的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：240墻 基礎(chǔ)梁重 距離基礎(chǔ)形心的偏心距3、 基底尺寸（1）、按構(gòu)造要求擬定高度下柱截面高度，查表可以知道：柱底插入杯口深度，取。杯底厚度，取，所以：?；A(chǔ)頂面標(biāo)高，基礎(chǔ)埋深：杯壁厚度，?。换A(chǔ)邊緣高度取，臺階高度取，尺寸如圖所示。（2）、擬定基礎(chǔ)底面尺寸設(shè)取，（3）、基底壓力計算及地基承載力驗(yàn)算基底壓力計算及地基承載力驗(yàn)算過程和結(jié)果列于下表：基底壓力計算及地基承載力驗(yàn)算表類別第一組125.8147.232.4963-137.8143.1206.4114.6滿足要求。4、 基礎(chǔ)高

36、度驗(yàn)算此時應(yīng)采用基底凈反力設(shè)計值，基底凈反力設(shè)計值的計算過程及結(jié)果列于下表中。 基底凈反力設(shè)計值計算表類別第一組157.3184.340.5940.1-157.4209.1104.2由于臺階高度與臺階寬度相等（均為300mm），所以只需要驗(yàn)算變階處的受沖切承載力。計算截面如圖所示；變階處截面有效高度由于?。换A(chǔ)高度滿足要求。5、 底板配筋基礎(chǔ)底板配筋計算時長邊和短邊方向的計算截面見圖。（1）、柱邊及基礎(chǔ)變階處基底反力計算兩組不利內(nèi)力設(shè)計值在柱邊和變階處的基底凈反力計算見下表。 抗風(fēng)柱基底凈反力計算表類別第一組168.9178.5189.0193.8156.7（2）、柱邊及基礎(chǔ)變階處彎矩計算（3）、配筋計算長邊方向鋼筋面積：選用A10150（）。短邊方向鋼筋面積：選用A10200（）。（三）、邊柱基礎(chǔ)設(shè)計邊柱基礎(chǔ)承受橫縱兩個方向基礎(chǔ)梁傳遞來的上部墻體荷載，所以邊柱基礎(chǔ)為雙向偏心受壓基礎(chǔ)。同時由于有效受荷寬度變?yōu)橹虚g柱的一半3m。由于邊柱軸線相對于定位軸線內(nèi)移600mm。將基礎(chǔ)在相應(yīng)方向的杯壁厚度加大200mm，其他設(shè)計不變，同中間柱基礎(chǔ)。長邊方向選用A12180；短邊方向選用A8200。具體尺寸見圖。十一、 支撐布置支撐布置見圖紙。