220型復合管脫模裝置（鏈條式）設計

220型復合管脫模裝置（鏈條式）設計,復合管,脫模,裝置,鏈條,設計 220型復合管脫模裝置（鏈條式）設計目 錄摘 要Abstract第一章 緒論11.1 課題背景及來源11.2 課題研究的目的及意義11.3 課題主要研究內容2第二章 脫模裝置方案的確定32.1 總體方案設計32.2 電動機的選擇32.3 傳動比的分配52.4 傳動裝置的運動和動力參數(shù)的計算6第三章 主要零件的設計83.1 鏈傳動的設計83.2 鏈條的設計103.3 鏈輪的設計133.4 鏈傳動的潤滑、布置和張緊143.5 軸的設計和校核153.6 液壓缸的設計193.7 主要部件的設計22第四章 標準件的選型254.1 螺栓的選擇254.2 鍵的選擇254.3 聯(lián)軸器的選擇254.4 滾動軸承的選型26總結體會28參考文獻29致謝30摘 要本次畢業(yè)設計的題目是15t鏈條式脫模裝置，在國內外脫模裝置發(fā)展現(xiàn)狀的基礎上，設計出一款具有成本低、操作簡便、傳動平穩(wěn)、生產效率高等優(yōu)點的脫模裝置，要求其傳動方式為鏈條傳動。本畢業(yè)論文，詳細介紹了脫模裝置的種類和工作原理；主要零件鏈、軸的尺寸設計及校核；主要標準件鍵、軸承、銷的選型；主要部件機架、托輥、直線導輥的設計。本文中的鏈條式脫模裝置，采用了兩根鏈條，通過兩個圓柱銷把移動頭分別連接在鏈條相對稱的位置；為了防止在脫模過程中移動頭運動方向發(fā)生偏移，在機架上安裝了導向裝置，該導向裝置由直線導輥和移動滑塊組成，可確保移動頭始終沿一個方向做直線運動。脫模過程中的執(zhí)行元件是脫模環(huán)和移動頭，當移動頭牽引著制品運動到脫模環(huán)并繼續(xù)向前運動時，制品表面的管坯則停留在托架上面，而脫模后的管芯則在托輥表面繼續(xù)向前移動，直至脫模結束；為了保護管芯表面，托輥采用絕緣性的軟材料（聚酯胺）。本論文中的脫模裝置，由于采用鏈條傳動、安置了導向裝置、托輥為聚酯胺材料且高度可以調整，故該裝置具有成本低、傳動平穩(wěn)、操作簡便、保護芯模、生產效率高等優(yōu)點。關鍵詞：脫模裝置；鏈條傳動；托輥；芯模AbstractThe graduation project is the subject of chain ejection device 6t，stripping at home and abroad on the basis of the status of device development，design a kind of the stripping device which owing a low cost, simple, smooth transmission, production and high efficiency，required for of its Transmission is the chain of transmission. This thesis，ejection device described the types and working principle in detail；the size of the design and check of the major parts chain, shaft ；the selection of the key pieces of the main criteria, bearing, pin selection；the design of the main components rack, roller, linear guide roller.This ejection device in the chain using the two chain，through the first two columns were connected pin to move relative said the location in the chain；in order to prevent movement in the ejection head movement direction of the process shift occurs，so installed a rack-oriented devices on the frame，which consists of straight-line guide roller and move the slider component，ensure that the first is always moving in one direction along a straight line. The implementation of the process of stripping is components and moving the first ring. When pulling the products moving head movement to the stripping ring and continue to move forward, the product surface of the tube will stay in the top bracket, but after stripping the die surface in the roller to move forward until the off end module; in order to protect the die surface ，the material of the roller is the soft insulating material (polyester amine).The thesis of the ejection device, thanks to the chain drive, the placement of guide device, the material of the roller is polyester amine and its height can be adjusted，and therefore the device with low cost, smooth transmission, simple operation, to protect the core module and high efficiency advantages.Keywords: ejection device; chain drive; roller; core module. 第一章 緒 論1.1 課題背景及來源隨著時代的進步，建材行業(yè)的發(fā)展日新月異，復合材料的研究也是一日千里。通常為了提高復合材料的使用性能和加工性能，在各種新材料中加入各種添加劑，復合材料的使用可以減輕產品的質量，縮短新產品的開發(fā)周期。復合材料的發(fā)展已成為衡量一個國家的科技經濟實力的一個重要指標，是我國重點發(fā)展領域。玻璃鋼是由合成樹脂以玻璃纖維及其制品復合而成。玻璃鋼是玻璃纖維加強塑料的俗稱。1940年，美國一家一家實驗室的技術人員不小心將加有催化劑的不飽和聚酯樹脂傾倒在玻璃布上，第二天發(fā)現(xiàn)固化后的這種復合材料的強度喝高，就是通過這樣多的偶然機緣產生了玻璃鋼。在第二次世界大戰(zhàn)的戰(zhàn)場上就出現(xiàn)了玻璃鋼復合材料的身影。這種新型材料剛剛誕生就得到了廣泛應用原因在于玻璃鋼具有有優(yōu)良的成型工藝性能，由于其在較低的溫度下（所用樹脂的熔融溫度為100C150C)具有流動性能，所以玻璃鋼制品不受零部件形狀的限制。許多復雜的結構件都可以而且容易使用玻璃鋼成型。1.2 課題研究的目的及意義先進復合材料是一種由起增強作用的纖維材料和起粘合作用的基本材料經適合工藝復合而成的新型材料。它具有重量輕、強度大、剛度大、熱膨脹系數(shù)小、耐疲勞、抗腐蝕、減震性能好、制造周期短和維修方便的等優(yōu)點。因此先進復合材料的應用對管道的結構輕質化、小型化和高性能化起著至關重要的作用。纏繞玻璃鋼管道的優(yōu)良性能有：（1)耐腐蝕性能好。不生銹，不需要對其表面進行刷漆防銹，也不存在全面腐蝕和電偶腐蝕、縫隙腐蝕、孔蝕、晶間腐蝕等局部腐蝕。（2)水力學性能優(yōu)良。玻璃鋼管道內表面極為光滑，不結垢，摩擦阻力小，絕對粗糙度僅為O.Olnm左右。（3)電絕緣性好。玻璃鋼管道是絕緣體。(4)重量輕，安裝運輸方便。玻璃鋼管道比重約為1.6左右，由于質量輕可明顯減低運輸費用。另外還具有如下優(yōu)點：內壁光滑，流體阻力小，對輸送介質無高的要求，保溫性能優(yōu)良，工程質量好。脫模裝置是模具的主要功能結構部件之一，它的設計合理與否直接關系到模具內成形的制品，能否完好無損地從模具中順利地脫出以獲得合格的制品。在傳統(tǒng)的模具設計中，制品脫模方式的選櫛往往足憑借設計人員的知識和經驗來確定。由于設計者知識與經驗的差異，常發(fā)生因脫模方式選擇不合理，而導致試模時制品產生彎曲、扭曲變形或頂白、破裂等脫模缺陷，嚴重時甚至損傷模具成型零件或推出元件。尤其對薄壁、深腔或脫模斜度較小的制品，發(fā)生制品脫模缺陷的問題更加嚴重，致使模具無法正常使用。因此針對不同的制品結構，靈活運用相關設計原則與知識，合理的確定適合特定制品的脫模機構設計方案是注塑模具設計的關鍵環(huán)節(jié)之一。脫模機構設計不合理，模具的其它部分設計的再完美，也無法獲得合格的成形制品。因此，有經驗的模具設計師都很重視模具脫模機構的設計。由于制品的種類繁多，結構形狀復雜各異，相應的脫模方式也有多種。這無疑增加了模具脫模機構設計的難度。如何發(fā)揮國內現(xiàn)有設備的潛能，生產出高質量的大，中口徑厚壁無縫鋼管，是一個急需解決的課題。而脫管機的設計，則是生產出要求鋼管的的一項重要工程。1.3 課題主要研究內容 1)了解玻璃鋼的制造工藝流程，模具的結構形式及設計制造 ； 2)鏈條式電工絕緣管脫模裝置的電動機的選型，減速箱的選型，鏈條鏈輪的設計，軸的設計，液壓缸的設計，機架的設計以及其他主要零部件的設計； 3)綜合運用所學知識對設計裝置進行鏈條和鏈輪的校核，軸的校核，液壓缸缸筒和活塞桿的校核及相關零件工藝性分析； 4)運用計算機繪圖軟件完成設計裝置總裝圖繪制及主要零部件圖的繪制。第二章 脫模裝置方案的確定2.1 脫模方案的確定玻璃鋼的機械生產工藝主要有:樹脂傳遞模塑成型、低壓成型工藝、模塑成型工藝以及連續(xù)成型工藝等。模塑成型是將浸漬過樹脂的連續(xù)纖維，在張力的作用下，按定的規(guī)律纏繞到芯模上，層疊至所需的厚度，固化后脫模即成制品。本次設計采用的是機械脫模方法，脫模力主要由液壓驅動話塞桿提供。牽引芯模小車的傳動方式主要有鏈條傳動，螺旋傳動及卷揚機傳動三種。螺旋傳動傳動平穩(wěn)，但由于傳動距離長，螺桿剛度難以保證，卷揚機操作起來相對其他兩種比較復雜。鏈條傳動雖然速度波動較其他兩種大，但其設計操作方便，結構簡單，綜合分析考慮最終選擇了鏈條式傳動方式。2.2 電動機的選擇電動機主要是提供動力以供后續(xù)部件進行工作。電動機的選擇主要是依據(jù)執(zhí)行件所受的力和功率。根據(jù)機械的負載性質和生產工藝對電動機的啟動、制動、反轉、調速等要求，選擇電動機類型。根據(jù)負載轉矩、速度變化范圍和啟動頻繁程度等要求，考慮電動機的升源限過載能力和啟動轉矩，選擇電動機功率，并確定冷卻通風方式。所選電動機功率應留有余量，負荷率般取0.80.9。過大的備用功率會使電機效率降低，對于感應電動機，其功率因數(shù)將變壞，并使按電動機最大轉矩校驗強度的生產機械造價提高2.2.1 選擇電動機的類型和結構形式電動機的類型和結構形式應根據(jù)電源種類(直流和交流)、工作條件(環(huán)境和溫度)、工作時間的長短(連續(xù)或間歇) 及載荷的性質、大小、啟動性能和過載情況等來選擇。工業(yè)上一般采用三相交流電動機。Y系列三相交流異步電動機由于具有結構簡單、價格低廉、維護方使等優(yōu)點，故其應用最廣。在經常啟動、制動和反轉、間隙和短時工作的場合(如起重機械和冶金設備等)，要求電動機的轉動慣量小和過載能力大。由于本次設計的脫模機在脫模剛開始時，應用液壓缸將芯模頂出一段距離，在靠鏈條傳動拉動芯模，前后的速度不，故選用的電動機需具有變速的功能。此次設計選用的是YZD起重用多速三相異步電動機。根據(jù)脫模工作條件選擇電動機的結構形式為防護式。2.2.2 確定電動機的轉速Y型電動機同步轉速主要有250 r/min,300 r/min,750 r/min,1000 r/min和1500 r/min 等幾種轉速。一般來說，電機的同步轉速越高，磁極對數(shù)越少，外廓尺寸越小，其價格越低。當工作轉速高時，選用高速電動機越經濟。但當工作機轉速低時也選用高速電動機，則這時總傳動比增大，會導致傳動裝置結構復雜，造價較高。在本次設計中，由于要保證脫模后芯模的質量，必須使脫模速度足夠小，選擇電機轉速為300r/min和750r/min。2.2.3確定電動機的功率和型號電動機的功率選擇是否合適，對電動機的正常工作和經濟性都有影響。功率選得過小，不能保證工作機的正常工作或使電動機長期過載而過早損壞;功率選得過大，則電動機價格高，且經常不在滿載下運行，電動機效率和功率因數(shù)都較低，造成很大的浪費。電動機功率的確定，主要與其載荷大小、工作時間長短、發(fā)熱多少有關。對于長期連續(xù)工作、載荷較穩(wěn)定的機械(如連續(xù)運輸機、鼓風機、脫模機等)，可根據(jù)電動機所需的功率來選擇、而不必校驗電動機的發(fā)熱和氣動力矩。選擇時，應使電動機的額定功率稍大于電動機的所需功率,即。設脫模速度為v=0.1m/s；由于采用兩根鏈條，脫模力為15t,故每根鏈條的脫模力F=10t,則工作機所需的有效功率為:PW=Fv/1000=75009.80.1=7.35kw電動機所需的功率為:式中：為傳動裝置的總效率。式中：，分別為鏈傳動和滾動軸承傳動的效率，查機械設計手冊可得：=0.96，=0.98，則總效率為：則電動機的功率為：綜上，查閱機械設計手冊可知電動機的額定功率=15kw。查Y型電動機的技術參數(shù)可選電動機的型號為Y200L-8起重用多速三相異步電動機，其同步轉速有750r/min，對應的功率為15kw.綜上，將所選取電動機的相關數(shù)據(jù)列于表2-1中。表2-1 電動機數(shù)據(jù)電動機型號額定功率/kw同步轉速/(r/min)滿載轉速/(r/min)Y200L-815.07507302.3 傳動比的分配在設計多級傳動的傳動裝置時，分配傳動比是設計中的一個重要問題。傳動比分配的不合理，會造成結構尺寸大、相關尺寸不協(xié)調、成本高、制造和安裝不方便等問題。因此，分配傳動比時，應考慮下列幾點原則。(1) 鏈傳動的每級傳動比應在推薦值(24) 的范圍內。(2) 各級傳動比應使傳動裝置尺寸協(xié)調、結構勻稱、不發(fā)生干涉現(xiàn)象。(3)當減速器內的齒輪采用油池浸油潤滑時，為使各級大齒輪浸油深度合理，各級大齒輪直徑應相差不大，以避免低速級大齒輪浸油過深而增加攪油損失。設計方案中采用兩根鏈條，主傳動軸和從動軸上安裝相同的鏈輪，所選取滾子鏈的鏈號為20A，鏈節(jié)距P=31.75mm，鏈輪齒數(shù)z=25，故可得鏈輪的轉速，和主從動軸的傳動比如下:故可知電動機到從動軸上鏈輪的總傳動比為：電動機和減速器、減速器和主傳動軸之間的傳動方式均為鏈傳動，而且取其傳動比相同，結合鏈傳動比i7，故可取其傳動比，故可知減速器的減速比為：2.4 傳動裝置的運動和動力參數(shù)的計算2.4.1 各軸的轉速計算電動機上傳動軸的轉速：減速器上兩個傳動軸的轉速，分別如下：主傳動主和從傳動主的轉速，分別如下：2.4.2 各軸的輸入功率計算2.4.3 各軸的輸入轉矩計算將上述計算結果列于表2-2中。表2-2 各軸的運動及動力參數(shù)軸號轉速n/(r/min)功率P（kw）轉矩T/（）175011.53147225011.142435811.1182841910.452275199.8492631第三章 主要零件的設計3.1 鏈傳動的設計3.1.1 鏈的類型選擇鏈傳動是在裝于平行軸上的鏈輪之間，以鏈條作為繞性曳引元件的一種嚙合傳動。與帶傳動、齒輪傳動相比鏈傳動的優(yōu)點是: 沒有彈性滑動和打滑，能保證準確的平均傳動比，傳動效率高，軸的壓力較小，傳動功率大，過載能力強，能在低速重載下較好工作，能適應惡劣環(huán)境(如多塵、油污、腐蝕和剛強度場合)。其缺點是: 瞬時傳動比不是常數(shù)，工作中有沖擊和噪聲。在本次畢業(yè)設計中，設計的脫模裝置主要用來傳遞運動和動力。傳動鏈的主要類型有滾子鏈和齒形鏈，本次設計中選用的是滾子鏈。滾子鏈由內鏈板、外鏈板、銷軸、套筒和滾子組成。銷軸與外鏈板、套筒與內鏈板均用過盈配合連接，分別成為外鏈節(jié)、內鏈節(jié)。而銷軸和套筒、滾子和套筒之間則為間隙配合，所以當鏈條與鏈輪輪齒嚙合時，內、外鏈節(jié)相對轉動。鏈板一般做成“8”字形，以使個各截面接近等強度，并可減輕重量和運動時的慣性。滾子鏈式標準件，其主要參數(shù)是鏈節(jié)距P，它是指鏈條上相鄰兩滾子中心間的距離。節(jié)距P增大，鏈的各部分尺寸相應增大，承載能力也相應提高，但重量也隨之增大。在20t鏈條式脫模裝置設計中，鏈輪設計中選用單排鏈的滾子鏈。綜上，所選取的鏈的類型為單排鏈的滾子鏈，型號為20A；鏈的材料為碳鋼，并經熱處理，以提高其強度和耐磨性。圖3-1 滾子鏈外形圖表3-1滾子鏈的類型和主要參數(shù)鏈號節(jié)距P/mm排距P1/mm滾子外徑d1/mm內鏈節(jié)內寬b1/mm銷軸直徑d2/mm內鏈板高度h2/mm每米質量q/（kg/m）20A31.7535.7619.0518.909.5330.183.803.1.2 鏈傳動的設計約束鏈傳動中的多種失效形式是制約鏈傳動設計的約束條件。所以鏈傳動的承載能力，應根據(jù)其主要的失效形式，由滿足相應的約束條件來確定。 鏈傳動的主要失效形式(1)鉸鏈磨損。銷條在進入嚙合和推出嚙合時，銷軸和套筒之間存在相對滑動，在不能保證充分潤滑的條件F，將引起餃鏈的磨損。磨損導致鏈輪節(jié)距的增加，銷與鏈輪的嚙合點外移，最終將導致跳齒或脫鏈而使傳動失效。(2)鏈的疲勞破壞。由于鏈在傳動過程中所受的載荷不斷變化，因而鏈在變應力的狀態(tài)下工作，經過定的循環(huán)次數(shù)后鏈板產生疲勞斷裂或滾子表面產生疲勞點蝕和疲勞裂紋。在潤滑良好和設計正確的情況下，疲勞強度是決定鏈傳動工作能力的主要因素。(3)多次沖擊破斷。工作中由于鏈條反復啟動、制動、反轉或受重復沖擊載荷時承受較大的動載荷，經過多次沖擊，滾子、套筒和銷軸最后產生沖擊斷裂。(4)膠合。由于套筒和銷軸之間存在相對運動，在變載荷的作用下，潤滑油膜難以形成，當轉速很高時，使套筒和銷軸間發(fā)生金屬直接接觸而產生很大的摩擦力，其產生的熱量將導致套筒和銷軸的膠合。(5)過載拉斷。在低速重載的傳動中或是鏈突然受到很大的過載時，鏈條靜力拉斷，承載能力受到鏈條元件的靜拉力強度限制。(6)鏈輪輪齒的磨損或塑性變形。在滾子鏈傳動中，鏈輪輪齒磨損或塑性變形超過一定量后，鏈條的工作壽命明顯下降。可采用適當?shù)牟牧虾蜔崽幚韥斫档推淠p量和塑性變形。圖3-2 滾子鏈傳動功率曲線 圖3-2為滾子鏈傳動的額定功率曲線，它是將在特定的條件下由實驗得到的極限功率曲線作了一些修改而得到的。特定條件是指,；單排鏈；兩輪安裝在平行的水平軸上，兩鏈輪共面； 載荷平穩(wěn)； 按照推薦的潤滑方式潤滑；工作壽命為15000小時； 鏈輪因磨損而引起的相對伸長量不超過3%。3.2 鏈條的設計 (1)確定鏈輪齒數(shù)和速比 鏈輪齒數(shù)的多少對傳動的平穩(wěn)性和使用壽命有很大的影響。小鏈輪齒數(shù)的選擇應適中。若小鏈輪齒數(shù)過少，運動速度的不均勻性和動載荷都會很大；鏈輪在進入和退出嚙合時，相對轉角增大，磨損增加，沖擊和功率耗損也增大。小鏈輪齒數(shù)也不宜過多。如選得太大，大鏈輪齒數(shù)則將更大，除了增大傳動尺寸和質量外，也會因鏈條節(jié)距伸長而發(fā)生脫鏈，最終導致降低使用壽命。一般小鏈輪的齒數(shù)可根據(jù)傳動比按表3-2 選取.表3-2小鏈輪的齒數(shù)傳動比1234566齒數(shù)27312533172117由于設計的鏈傳動的傳動比為3，故可選鏈輪的齒數(shù)=27，=81(2)確定計算功率表3-3鏈傳動的工作情況系數(shù)原動機的種類載荷情況電動機內燃機有流體機構無流體機構平穩(wěn)的傳動1.01.01.2稍有沖擊的傳動1.31.21.4有大沖擊的傳動1.51.41.7由于設計的脫模裝置由電動機拖動，稍有沖擊傳動，故依據(jù)表3-3可以選=1.3，計算功率為(3)初選中心距，取定鏈節(jié)數(shù)中心距的大小對傳動有很大影響。中心距小時，鏈節(jié)數(shù)較少，鏈輪一定時，單位時間內每一鏈節(jié)的應力變化次數(shù)和屈伸次數(shù)增多，因此鏈的疲勞和磨損增加。中心距大時，鏈節(jié)數(shù)增多，吸振能力增大，使用壽命大。但中心距太大時，又會發(fā)生鏈的顫抖現(xiàn)象，是運動的平穩(wěn)性降低。初選中心距由于兩鏈輪的實際中心距比較大，故選計算得155取156節(jié)（取偶數(shù)）。(4)選擇型號，確定鏈節(jié)距和排數(shù)鏈節(jié)距的大小直接決定了鏈條的尺寸、重量和承載能力，而且也將影響鏈傳動的運動不均勻性，產生沖擊、振動和噪音。為了既保證鏈傳動有足夠的承載能力，又減小沖擊、振動和噪音，設計時應盡量選用較小的鏈節(jié)距。在高速、重載時，宜用小節(jié)距多排鏈；低速、重載時，宜用大節(jié)距排數(shù)少的鏈。小鏈輪齒數(shù)系數(shù)=1.34,=1.09,選單排鏈有=1.0所需傳動的功率計算有=10.3kw由滾子鏈的額定功率圖選定滾子鏈型號為24B，鏈節(jié)距為38.1mm，單排鏈。(5)確定鏈長和中心距鏈長 中心距 計算得中心距=2726mm，符合設計要求。中心距的調整量一般應大于2。實際安裝中心距 (6)求作用在軸上的壓力鏈速 工作壓力 工作平穩(wěn)，取壓軸力系數(shù)軸上的壓力 (7)校核靜拉力對于v0.6m/s的低速鏈轉動，由于載荷較大，其主要失效形式是鏈條靜力拉斷，靜強度占主要地位，故在進行強度校核時應按靜強度校核。靜強度安全系數(shù)應滿足下式要求：式中：n鏈的排數(shù)； 單排鏈的極限拉伸載荷，由機械設計手冊可查得=86700N; 鏈的總拉力，按公式計算； 許用安全系數(shù)，48；但若鏈傳動速度較低、從動系統(tǒng)慣性小，不太重要的傳動或力的去頂比較準確時，可取2.F為鏈傳動圓周力，即有效拉力為由做圓周運動的鏈節(jié)所產生的離心拉力，通常當v10m/s時，離心力可以忽略。由于20t鏈條式脫模裝置中設計的鏈速v=10m/s，故可取=0.為由鏈條本身重量而產生的懸垂拉力，它取決于傳動的布置方式及鏈在工作時允許的垂度，用求懸索拉力的方法計算：。式中：q鏈每米長度的質量，由表3-1可知q=3.8kg/m; v鏈的圓周速度，v=0.1m/s； a鏈傳動的中心距，a=2.73m； g重力加速度，； 垂度系數(shù)。及下垂量為y=0.02a時的拉力系數(shù)，結合，由機械設計手冊可查得=4。把上述數(shù)據(jù)帶入則可得：把上述數(shù)據(jù)帶入并結合n=1則可得：2故設計中選取的鏈輪滿足強度校核。3.3 鏈輪的設計滾子鏈的結構尺寸主要有整體式鋼制小鏈輪、腹板式單排鑄造鏈輪以及腹板式多排鑄造鏈輪三種形式。被刺設計采用的是整體式鋼制小鏈輪，其結構形式如圖： 圖3-3整體式鋼制鏈輪的三種外形滾子鏈鏈輪分度圓直徑脫模速度 鏈輪齒頂圓直徑鏈輪齒根圓直徑其中為所選24B鏈條滾子的直徑25.4mm輪轂厚度h，取h=30mm輪轂長度，=3.3h=99mm取為100mm齒寬 其中為鏈條的內鏈節(jié)內寬取為34mm。3.4 鏈傳動的潤滑、布置和張緊鏈傳動的潤滑有利于減少鉸鏈磨損、提高傳動效率，緩和沖擊從而延長鏈條壽命。通常根據(jù)鏈速和鏈節(jié)距選擇推薦的潤滑方式。該設計中選擇人工定期潤滑。鏈傳動的布置合理與否，對傳動的工作性能和使用壽命有較大的影響。布置時，兩鏈輪應處于同一平面內，兩軸平行，一般應采用水平或接近水平布置，并使松邊在下。鏈傳動張緊的目的主要是為了避免鏈的垂度過大，嚙合時鏈條上下顫抖，同時也可增加嚙合包角。常用的張緊方法有：（1）靠調整中心距張緊；（2）附加張緊裝置。當中心距不可調時，可安裝張緊輪。張緊輪一般壓在松邊靠近小輪外側處。張緊輪可以是鏈輪，也可以用無齒的輥輪，其大小應與小鏈輪接近。本設計中采用的張緊方法是附加張緊裝置。3.5 軸的設計和校核3.5.1 軸的結構確定進行軸的結構設計，就是根據(jù)工作條件，確定軸的結構外形和全部結構尺寸。在進行軸的結構設計時考慮的主要因素有：1）軸的結構形狀應滿足使用要求，零件在軸上的定位要可靠，保證軸和軸上零件有準確的相對工作位置；2)軸的結構應有利于提高軸的強度和剛度，力求受力情況合理，避免或減輕應力集中；3)軸的加工及裝配的工藝性好。故軸在結構設計中應主要解決下面幾個問題。（1） 軸上零件的布置軸上零件布置是否合理，關系到能否改善軸的結構合理性和裝配工藝性，有時甚至關系到能否改善軸的受力情況，提高軸的強度等問題。因此，擬定軸上零件的布置方案是進行軸的結構設計的前提。所謂布置方案，就是考慮合理安排動力傳遞路線和預定出軸上主要零件的裝配方向、順序和相互關系。（2） 各軸段直徑和長度的確定對一般減速器中高速級輸入軸，可按估算（D為電動機軸徑）；相應各級低速軸的最小直徑可按同級齒輪中心距a估算， 。軸的各段長度主要是根據(jù)各零件與軸配合部分的軸向尺寸和相鄰零件必要的空隙來確定。（3） 軸上零件的定位與固定為了防止軸上零件受力時發(fā)生沿軸向或周向的相對運動，軸上零件除了有特殊的結構要求外（如游動或空轉），一般都必須要求定位準確、可靠。本設計方案中采用平鍵來實現(xiàn)周向固定，采用軸肩、套筒和擋盤來實現(xiàn)軸向固定。（4） 軸的結構工藝性軸的結構工藝性是指軸的結構形式應便于軸的加工和軸上零件的裝配，并且要求生產效率高，成本低。為了便于軸的拆裝和去掉加工時的毛刺，軸和軸肩的端部應制出的倒角；在需磨制加工的軸段應留有砂輪和越程槽；需要切制螺紋的軸段應留有退刀槽。此外，為便于加工，應使軸上直徑相近處的圓角、倒角、退刀槽等尺寸一致；軸上不同段的鍵槽應布置在軸的同一母線上。3.5.2 軸的物理約束 （1）扭矩強度對只受轉矩或以承受轉矩為主的傳動軸，應按扭矩轉強度條件計算軸的直徑。若有彎矩作用，可用降低許用應力的方法來考慮其影響。扭轉強度的約束條件為：對實心圓軸，代入上式，可得軸的直徑約束條件： （mm）（2）彎矩合成強度條件對于同時承受彎矩和扭矩的軸，可根據(jù)彎矩和扭矩的合成強度進行計算。計算時，先根據(jù)結構設計所確定的軸的幾何結構和軸上零件的位置，畫出軸的受力簡圖，然后，繪制彎矩圖、扭轉圖，再按第三強度理論條件建立軸的彎矩合成約束條件：考慮到彎矩M產生的彎矩應力和轉矩T產生的轉矩應力的性質不同，對上式中的額轉矩T乘以折合系數(shù)，則強度約束的一般公式為：式中成為當量彎矩；為根據(jù)轉矩性質而定的折合系數(shù)。對實心軸，上式也可寫成軸徑的約束條件： （mm）（3）基于疲勞強度的安全系數(shù)約束對于一般用途的軸，按當量彎矩計算軸的強度或直徑已經足夠精確。但由于上述計算中沒有考慮應力集中、軸徑尺寸和表面品質等因素對軸的疲勞強度的影響，因此對于重要的軸，還需要進行危險截面處的疲勞安全系數(shù)的精確計算，評定軸的安全系數(shù)。即建立軸在危險截面的安全系數(shù)的約束條件。安全系數(shù)的約束條件為：除了強度約束條件外還有剛度約束條件和臨界轉速約束條件。3.5.3 軸的設計本次脫模機構設計的軸主要有兩條，與減速器相連并固定鏈輪的軸和僅用來固定鏈輪的軸。軸為轉軸，既承受彎矩又承受轉矩，軸為心軸，只承受彎矩的作用?，F(xiàn)主要分析軸的設計。（1）選擇軸的材料選擇軸的材料，應考慮下列因素：1）軸的強度、剛度及耐磨性；2）熱處理方法；3）材料來源；4）材料加工工藝性；5）材料價格等。結合脫模裝置中的強度要求，而且碳素鋼價格低廉，對應力集中敏感性小，可進行熱處理改變其綜合性能，加工工藝性好，故本次設計中軸的材料選用調質處理的45鋼，查機械設計手冊可知其抗拉強度極限，抗拉屈服極限，硬度為217，許用彎曲應力；。（2）初步計算軸徑選C等于108，計算得。考慮到軸端裝聯(lián)軸器需開鍵槽，將其軸徑增加4%5%，故選取軸徑為70mm.（3）軸的結構設計按工作要求，軸上所支持的零件主要有鏈輪，軸端聯(lián)軸器以及滾動軸承。軸端聯(lián)軸器所選用剛性凸緣聯(lián)軸器GY8；根據(jù)軸的受力，選取深溝球軸承61816；根據(jù)軸上零件的定位、加工要求以及不同零件的裝配方案，參考軸的結構設計基本要求，可確定軸的各段尺寸。綜合考慮各種因素，初步選定軸的結構尺寸如圖。圖3-4軸的外形尺寸（4）按彎扭合成校核畫受力簡圖畫軸空間受力簡圖（a），將軸上作用力分解為垂直面受力圖（b）和水平面受力圖（c）。分別求出作用在垂直面上的支反力和水平面上的支反力。對于零件作用在軸上的分布載荷或轉矩可當做集中力作用在軸上零件的寬度中點。軸上受力分析軸傳遞的轉矩：鏈輪的圓周力：鏈輪的徑向力：，計算有鏈輪的軸向力：計算作用在軸上的支反力水平面的內支反力：垂直面內的支反力：計算軸的彎矩，并畫出彎矩、轉矩圖分別作出垂直面和水平面的彎矩圖（d）、（e），并按進行彎矩合成。畫出轉矩圖（f）。計算并畫出當量彎矩圖轉矩按脈動循環(huán)變化計算，去，則按計算。3.5.4 軸的強度校核一般而言軸的強度是否只需滿足對危險截面進行校核即可，而軸的危險截面多發(fā)生在當量彎矩較大且軸徑較小處。根據(jù)上圖分析知鏈輪寬度中心處的軸最為危險，故只需校核該處軸的強度。若此處軸的強度滿足要求，則所設計的軸合格，若此處軸的強度不滿足要求，則該軸需要重新設計。強度校核：考慮到鍵槽的影響，查邊計算，而45號鋼經調質處理后的顯然，故安全，該軸設計合格。3.6 液壓缸的設計 由于液壓傳動具有：工作平穩(wěn)，響應速度快；體積小重最輕；易于實現(xiàn)大范圍的無級調速，易于實現(xiàn)過載保護，工作安全可靠等眾多優(yōu)點。在脫模裝置在剛開始脫模時，脫模力非常大，很容品過載。運用液化傳動的話，就能很好的解決過載的問題。而且，利用液壓傳動的恒功率特性，能夠使得在脫模剛進行時，脫模力足夠人而速度足夠小，這樣就能夠保證脫模的平穩(wěn)進行，獲得較好的脫模質量。 本次脫模裝置的設計在液壓部分主要是針對液壓鋼的結構設計。3.6.1 液壓缸簡述 液壓缸又稱油征，它是一種液壓系統(tǒng)中的執(zhí)行元件，它的功能是將液壓能轉變?yōu)闄C械能，輸出直線運動或者小于360的往復擺線運動。 液壓缸的種類很多，按其結構形式可以分為活塞缸、柱塞缸、擺動缸和組合缸：按其輸出運動又可分為推力液壓缸和擺動液壓缸；按其作用方式分為單作用式液壓缸和雙作用式液壓缸。本次設計采用的是雙作用單桿活塞缸。 液壓缸的組成:缸體組件。缸體組件通常由缸筒、缸蓋、缸底、導向環(huán)和支撐環(huán)等零部件組成。液壓缸工作時，缸體組件與活塞組件構成密閉的油腔，承受很大的負載壓力。因此，缸體組件要有足夠的強度、較高的表面精度和可靠的密封性能。常見的缸體組件的連接形式有螺紋式、法蘭式、半環(huán)式、拉桿式和焊接式等多種形式?；钊M件?；钊M件由活塞、活塞桿和連接件等零部件組成，活塞通常制成與活塞桿分離的形式，目的是易于加工和選材。按照缸的工作壓力、安裝方式和工作條件的不同，活塞組件有多種不同的形式。由于活塞受壓力的作用在缸筒內不停的做往復運動，因此，活塞必須具有較高的強度和良好的耐磨性?；钊话阌媚湍サ蔫T鐵或鋼制造，如HT200300、球墨鑄鐵、優(yōu)質碳素鋼等，有時也用鋁合金材料?；钊麠U是連接工作部件的傳力零件，它必須有足夠的強度和剛度，通常由鋼制造，一般進行調制處理。密封裝置。液壓缸的泄漏主要包括兩個方面：內泄漏和外泄漏。密封裝置的作用主要是防止油液的泄漏，以保證系統(tǒng)的正常運行，減少油液的浪費，減低對環(huán)境的污染。常見的密封裝置主要有間隙密封、摩擦環(huán)密封、0型圈密封和V型圈密封。緩沖裝置。液壓缸的活塞桿在運動時具有很大的動能，當活塞運動到行程終端時會引起機械碰撞，產生很大的沖擊力和噪聲，甚至損壞液壓缸，所以在液壓缸中一般都設有緩沖裝置。排氣裝置。液壓傳動系統(tǒng)在安裝的過程中或者長時間停止運轉時，液壓系統(tǒng)中往往會混入空氣，導致系統(tǒng)工作不能穩(wěn)定，產生振動、噪聲、發(fā)熱、低速爬行和啟動前沖等不正常的現(xiàn)象，嚴重時會使系統(tǒng)不能正常工作，因此，設計液壓缸是需考慮空氣的排出。對于要求不高的液壓缸，一般不設計專門的排氣裝置，而是將液壓缸的油口布置在缸筒端的最高處，從而使空氣隨油液排往油箱，再從油箱溢出。3.6.2 液壓缸主要尺寸的確定液壓缸的結構尺寸主要有三個：缸筒內徑D、活塞桿外徑d和缸筒長度L。（1） 初選液壓缸的工作壓力關于機床的液壓工作壓力，液壓缸的公稱壓力系列查國標GB/T 7938-1978可選4，6.3，10，16，25等。液壓缸回油腔應有背壓，初選液壓缸工作壓力P=10MPa。（2） 計算液壓缸尺寸有效工作面積A（3） 確定缸筒內徑D，活塞桿直徑d安全系數(shù)1.2，查國標GB/T 2348-1993液壓缸內徑系列?。灰簤焊淄鈴娇蛇x為168mm活塞桿直徑，查國標GB/T 7938-1978取d=100mm.15.4噸14噸，故液壓缸推力合格。（4） 缸筒長度L活塞桿的行程可根據(jù)國標GB/T 2349-1980選擇第一系列中的320mm。缸筒長度是由各工作部件的行程長度以及結構上的要求共同確定的，包括活塞最大工作行程、活塞寬度B、最小導向長度H及特殊要求其它長度C等。最終設計的液壓缸長度L為740mm。（5） 缸筒壁厚的強度校核設計中缸筒壁厚；，按照材料力學知識，當時，強度校核公式為：式中，為缸筒材料45鋼的抗拉強度。，故缸筒壁厚強度合格。（6） 活塞桿直徑強度校核活塞桿只受軸向推力或拉力的情況下，其直徑強度按下式進行強度校核。故活塞桿直徑強度合格。圖3-5 液壓缸3.7 主要部件的設計3.7.1 機架設計準則機架的設計主要應保證剛度、強度和穩(wěn)定性。（1）剛度：床身的剛度決定著機床生產率和生產精度，是設計大多數(shù)機架工作能力的主要準則。（2）強度：強度是評定重載機架工作性能的基本準則。機架的強度應根據(jù)機器在運轉過程中可能發(fā)生最大載荷或安全裝置所能傳遞的最大載荷來校核其靜強度。（3）穩(wěn)定性：機架受壓結構及受壓彎結構都存在失穩(wěn)問題。穩(wěn)定性是保證機架正常工作的基本條件。機架設計一般要求:在滿足強度和剛度的前提下，機架的重量應要求輕、成本低。抗振性好。把受迫振動幅限制在允許范圍內。溫度場分布合理，熱變形對精度的影響小。結構設計合理，工藝性良好，便于制造、焊接和機械加工。機構力求便于安裝與調整，方便修理和更換零部件。有導軌的機架要求導軌面受力合理，耐磨性良好。造型好，使之即使用經濟，又美觀大方。機架的材料及熱處理:多數(shù)機架形狀比較復雜，故一般都采用鑄造，由于鑄鐵的鑄造性能好、價廉和吸振能力強，所以應用廣泛。本次設計采用鑄鋼機架。鑄造碳鋼：由于鋼水的流動性差，在鑄型中凝固冷卻時體收縮和線收縮較大，故不宜設計復雜形狀的鑄件。鑄鋼的吸振性低于鑄鐵，但其彈性模量較大，強度也比鑄鐵商，故鑄鋼機架用于受力較大的機架。鑄鋼機架的熱處理: 鑄鋼件一般都要經過熱處理，熱處理的目的是為了消除鑄造內應力和改善力學性能。鑄鋼機架的熱處理方法一般有正火加回火，退火，高溫擴散退火和焊補后回火。結合本次設計，形狀比較復雜，對力學性能要求也較高，所以我們采用正火加回火。3.7.2 機架結構設計與緊固連接根據(jù)本次設計制品結構尺寸，設計機架的長度為6435mm,寬度為1834mm,高度為764mm,機架的壁厚為30mm。機架結構設計中必須保證機架與其上的零部件的連接以及機架與地基之間連接的強度和剛度，影響連接剛度的主要因素是：連接處的結構，連接螺栓的數(shù)量，大小及其排列形式，墊片及其結合面的機加工表面精度等。在本設計中共使用了13個地腳螺栓來加強機架的穩(wěn)定性，并且在機架內部還安放了14個肋板以增強機架的強度，其中6個是水平肋板，8個豎直肋板。此外為了加強水平肋板的承載能力也為了提升整個機架的剛度，在肋板處還相應的設置了肋條。3.7.3 托輥的設計 托輥是脫模裝置中重要的零部件，它的作用是用于支撐從管胚中脫離出來的芯模，防止芯模因重力作用掉落并遭到破壞，起到保護芯模的作用。故設計中，托輥采用絕緣性的軟材料，防止芯模在托輥上移動時出現(xiàn)刮痕，該設計中，托輥的材料選用聚酯胺。3.7.4 直線導輥的設計導輥的是一種導向裝置， 保證零部件按照一定的方向往復運動， 其具有如下特點:（1）磨耗少能長時間維持精度；（2）大幅降低電機所需驅動力；（3）可同時承受上下左右方向的負荷； （4）組裝容易并具互換性；（5）潤滑構造簡單。該設計中采用兩根鏈條傳動，兩根鏈條分別通過圓柱銷和移動頭連接起來，移動頭通過螺釘和接頭連接起來，進而通過接頭帶動待脫模的制品往左運動。由于兩根鏈條帶動移動頭向左運動時路徑可能有一定的偏移， 因此在機架上面安裝直線導輥，作為移動頭的導向裝置，確保移動頭做直線運動，保證脫模精度。第4章 標準件的選型本次脫模機的設計中用到的連接方式主要有螺紋連接、鍵連接和焊接。設計中用到的螺紋連接主要是螺栓連接和螺釘連接。4.1 螺栓的選擇螺栓連接的特點是用于連接兩個較薄的零件。在被連接件上開有通孔，插入螺栓后在螺栓的另一端擰上螺母，采用不同螺栓的釘桿與孔之間有間隙，通孔的加工要求較低，結構簡單、裝拆方便，應用廣泛。采用鉸制孔螺栓時，孔與螺桿常用過渡配合。這種連接能精確固定被連接件的相對位置，適用于承受橫向載荷，但孔的加工精度要求高。螺釘連接是將螺栓或螺釘直接擰入被連接件的螺紋孔中，不用螺母。結構比雙頭螺柱簡單、緊湊。用于兩個連接件中一個較厚，但不需要經常拆卸，以免螺紋孔損壞。設計中使用的主要是六角頭螺栓-全螺紋-C級以及十字沉頭螺釘H型等。4.2 鍵的選擇 軸轂連接主要是使軸上零件與軸進行周向固定以傳遞運動和轉矩。常用的軸轂連接有鍵連接、花鍵連接和過盈連接。鍵連接按用途分為三種：普通平鍵、導鍵和滑鍵。鍵的兩側是工作面，工作時靠鍵同側面的擠壓來傳遞運動和轉矩。鍵的上表面和輪轂的鍵槽底面間留有間隙。平鍵連接具有機構簡單、裝拆方便、對中性好等優(yōu)點。因此得到廣泛應用本次設計使用的主要是普通平鍵中的A型鍵。鍵的類型可根據(jù)連接的結構特點、使用要求和工作條件來選定。鍵的截面尺寸（鍵寬b和鍵高h）按軸的直徑d由標準中選定；鍵的長度L可根據(jù)輪轂長度確定，輪轂長度一般選取(1.52) d，鍵長等于或略小于輪轂的長度，此外鍵的長度還要符合標準規(guī)。軸徑d17-2222-3030-3838-4444-5050-5858-6565-7575-85鍵寬b6810121416182022鍵高h67891011121314表4-1 鍵的選型4.3 聯(lián)軸器的選擇聯(lián)軸器是用來連接兩軸，使之一起轉動并傳遞轉矩的部件。聯(lián)軸器連接的兩軸只有在機械停車后，通過拆卸的方法才能使兩軸分離。聯(lián)軸器可分為剛性聯(lián)軸器、撓性聯(lián)軸器和安全聯(lián)軸器三大類。本次設計使用的是剛性聯(lián)軸器。 剛性聯(lián)軸器無位移補償能力，用在被連接兩軸要求嚴格對中以及工作中無相對位移之處。剛性聯(lián)軸器中應用較多的是套簡式、夾殼式、凸緣式等幾種類型，而凸緣式是應用最廣的剛性聯(lián)軸器。如圖示，凸緣聯(lián)軸器是用兩個由兩個帶凸緣的半聯(lián)軸器用一組螺栓連接而成。凸緣聯(lián)軸器已經標準化，按軸徑、轉矩及轉速選定凸緣聯(lián)軸器型號，必要時應對連接兩個半聯(lián)軸器的螺栓進行強度校核。設計中使用的是凸緣聯(lián)軸器GY6和GY8。圖4-1 凸緣聯(lián)軸器外形4.4 滾動軸承的選型 滾動軸承是現(xiàn)代機器中廣泛應用的部件之一，它已標準化。滾動體是滾動軸承的核心元件，當內外圈相對轉動時，滾動體即在內外圈的滾道間滾動。內外圈的滾道多為凹槽形，它起著降低接觸應力和限制滾動體軸向移動的作用。滾動體的形狀有:球、圓柱滾子、圓錐滾子、鼓形滾子、滾針等。保持架將滾動體均勻地隔開以避免滾動體間直接接觸而產生的摩擦和磨損。滾動軸承的內、外圈利滾動體用強度高、耐磨性好的含鉻合金鋼制造，常用的牌號如GCr15 (G表示專用的滾動軸承鋼)，淬火后硬度應不低于60-65HRC，工作表面要求磨削拋光。保持架多用軟鋼沖壓而成，也可用銅合金或塑料的。在設計和使用滾動軸承時，我們應正確選擇潤滑劑和潤滑方式，其主要目的在于減輕工作表面的摩擦和磨損，同時還起到冷卻、吸震、防銹等作用。 在機械設計中，選擇軸承類別時，必須先了解軸承所承受工作載荷的大小、方向和性質，轉速的高低，調心性能的要求，裝拆方便及經濟性等要求。但在實際設計中，我們只需要根據(jù)工作條件選用合適滾動軸承類型和尺寸進行組合結構設計。本次設計中，軸主要承受徑向載荷，同時承受少量的軸向載荷，故可選取深溝球軸承。而且該種軸承結構簡單，價格便宜，應用最廣泛。 本次設計中，連接軸承處的住傳動軸和從動軸的軸段軸徑均為80mm，根據(jù)機械設計手冊，所選取深溝球軸承的型號為6216,代號為GB/T 276-1994。 總結體會隨著畢業(yè)日子的臨近，畢業(yè)設計也接近了尾聲。 我的畢業(yè)設計題目是: 15t鏈條式脫模裝置設計。雖不懂得很多，但是在老師的指導和幫助下，我克服了許多困難，經過多次的修改完善，基本上完成了課題的設計。 通過此次畢業(yè)設計我覺得我對本專業(yè)的知識有了個更全新全面的理解，這次畢業(yè)設計也讓我充分認識到了自己的弱點以及不足，同時也讓我明白了動手能力的重要性，因為我發(fā)現(xiàn)專業(yè)知識的掌握只有在不斷實踐中才能夠更好的掌握，也才能夠更深刻的理解。 此外，畢業(yè)設計中遇到的很多問題其實都是我在平時學習中都會遇到的，只是在平時的學習中沒有去重視而已，如果在平時的學習中我能夠充分認識那些瑣碎知識的重要性，那樣我在畢業(yè)設計中很多遇到的問題就迎刃而解了，因此，我現(xiàn)在覺得很多知識的學習不在于難，而在于我們是否細心，是否在平時的學習中留意了。 其實，在以前的課程設計中我經常只注重自己設計的東西，很多東西及零件認為只要自己設計好了就可以了，而沒有想到在很多情況下要考慮到實用性及可行性，以及零件的經濟價值，其實很多自己設計的東西比如變速箱里面的部分結構以及零部件，這些東西不能夠僅憑我們自己想怎樣設計就怎樣設計，而必須要充分運用標準件，很多情況下最好盡量用標準件，因為選擇了標準件不僅給繪圖帶來了方便，而且也充分考慮到了零部件的經濟性，而且非標準件的加工也是極其不方便，所以在設計中最好用標準件。 其次，我也明白的設計時候不可能將計算和畫圖分開來做，因為不可能將所有的計算及等部件都做完然后再進行畫圖，在畫圖的時候很多零件的選取和等件尺寸的都會要進行修改的，不可能下子成功， 而且也不可能先面圖在計算，這樣很容易造成很多不必要的計算，浪費了很多時間，最好的方法就是邊計算使面圖，可以在計算和繪圖的對比中發(fā)現(xiàn)問題，以及可以使很多過程得以優(yōu)化，已達到做好的優(yōu)化設計的目的。同時畢業(yè)設計過程中必須多問，如果把問題積思起米而不向會導致自己設計進度的滯后，同時也可能會導致錯誤的設計，所以為了做成好的設計就必須經常問老師或者同學問題，只有問得多才能夠掌握更多的知識，才可以使自己的專業(yè)技能得到更好的提高。 總之，經過長期的設計與不斷完善，畢業(yè)設計總算完成了。這次畢業(yè)設計讓我明白了自己在學習中的弱點，我會在以后的學習和工作中加強訓練的。參考文獻1 彭文生，李志明，黃華梁.機械設計.北京：高等教育出版社，2002.2 唐曾寶，常建娥.機械設計課程設計（第三版）.華中科技大學出版社.3 聞邦椿，機械設計手冊M，第五版.北京：機械工業(yè)出版社，2010.4 鄒寧宇.玻璃鋼制品手工成型工藝（第二版）.化學工業(yè)出版社，2006.5 王禹階.玻璃鋼與復合材料的生產及應用.合肥工業(yè)大學出版社，2005.6 成大先.機械設計手冊（第三版第三卷）.化學工業(yè)出版社.7 上?；W院.玻璃鋼工藝學.中國建筑工業(yè)出版社，1976.8 孫恒，陳作摸，葛文杰.機械原理，第七版.北京：高等教育出版社，2006.9 周開勤.機械零件手冊.北京：高等教育出版社，1994.10 黎明發(fā)，張開銀，黃莉.材料力學.可相互技術出版社，2007.11張翠華，楊文敏.機械設計M.西安：西北工業(yè)大學出版社，2015.12聞邦椿.機械設計手冊M.北京：機械工業(yè)出版社，2010.13Chung-ChingHuang,Thanh-CongTruong.Aneffectiveapproachtomeasuringreal-timemolddeflectionduringinjectionmoldingJ.JournalofPolymerEngineering,2011（97）：549-560.14ChristianHopmann,KirstenBobzin.ImprovedmoldingofmicrostructuresusingPVD-coatedmoldinsertsJ.JournalofPolymerEngineering,2016（270）：575-582.15ThomasE.Kimerling,DonggangYao,ByungH.Kim.Injection MoldingPoly(Para-phenylene)withaRapidlyHeate