對(duì)稱傳動(dòng)式剪板機(jī)設(shè)計(jì)-含運(yùn)動(dòng)仿真【三維SW模型】【包含CAD圖紙】

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With the continuous development of machinery industry needs more and more to work a variety of the plate-cutting.The design is symmetric drive type, requiring continuous punching, punching strength 16 tons, stoke 108mm. This paper describes the design method of symmetric transmission-type level during the plate-cutting. Mainly for the inadequacies of the original machine, and presses the transmission and the implementing agencies and other parts of the system and structure design. V belt transmission gear selection and gear drive; implementing agencies selected slider-crank mechanism .Crank slider mechanism for selection of the implementation, Some of the major components of the design was checked. Part in the design of the plate-cutting, a reasonable choice of materials can effectively extend the service life of press. In improving the processing parts size precision at the same time, improve labor productivity, thereby reducing the manufacturing cost of the product, enhance the competition ability of products in the on the market.Keywords: Mechanical、The plate-cutting、Machine Shearing、Symmetric transmission目錄摘 要IAbstractII第 1 章 緒 論11.1 課題背景11.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀11.3 本次設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容1第 2 章 方案論證22.1 傳動(dòng)方案的確定22.1.1 液壓傳動(dòng)方案22.1.2 機(jī)械傳動(dòng)方案22.2 總體傳動(dòng)方案3第 3 章 電動(dòng)機(jī)的選擇43.1 電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)形式的選擇43.2 電動(dòng)機(jī)的功率和轉(zhuǎn)速的選擇43.2.1 確定連桿長(zhǎng)度43.2.2 確定連桿的長(zhǎng)度43.2.3 受力分析53.2.4 剪板機(jī)對(duì)偏心軸的最大扭矩63.3 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)73.3.1 確定傳動(dòng)比和分配各級(jí)傳動(dòng)比73.3.2 計(jì)算各軸的轉(zhuǎn)速、功率、及扭矩73.4 電動(dòng)機(jī)的校核8第 4 章 帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)及計(jì)算94.1 帶輪的設(shè)計(jì)計(jì)算94.1.1 帶型的選擇94.1.2 確定帶輪基準(zhǔn)直徑104.1.3 確定帶的傳動(dòng)中心距和基準(zhǔn)長(zhǎng)度104.1.4 驗(yàn)算主動(dòng)輪上的包角114.1.5 確定帶的根數(shù)114.2 確定帶的預(yù)緊力及作用在軸上的軸壓力124.2.1 計(jì)算預(yù)緊力124.2.2 作用在軸上的軸壓力124.3 帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)124.3.1 小帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)124.3.2 大帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)14第 5 章 齒輪設(shè)計(jì)165.1 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)165.1.1 齒輪類型的選擇165.1.2 齒輪材料和精度等級(jí)的選擇165.1.3 齒數(shù)的選擇165.2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)175.2.1 計(jì)算許用應(yīng)力175.2.2 計(jì)算幾何尺寸185.3 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)195.3.1 確定公式內(nèi)各參數(shù)的值195.3.2 設(shè)計(jì)計(jì)算205.4 幾何尺寸計(jì)算215.4.1 計(jì)算分度圓直徑215.4.2 計(jì)算中心距215.4.3 計(jì)算齒輪寬度21第 6 章 軸的設(shè)計(jì)與校核226.1 傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)及尺寸計(jì)算226.1.1 軸材料的選擇226.1.2 初步確定軸的最小直徑226.1.3 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)226.2 主軸的設(shè)計(jì)及尺寸計(jì)算296.2.1 軸材料的選擇296.2.2 初步確定軸的最小直徑296.2.3 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)29第 7 章 軸承的選擇與校核367.1 軸承的選擇367.2 軸承的校核36第 8 章 曲柄滑塊機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)及運(yùn)動(dòng)學(xué)分析378.1 連桿結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)378.2 曲柄滑塊的運(yùn)動(dòng)學(xué)分析398.2.1 位移分析398.2.2 速度分析408.2.3 加速度分析408.3 剪切能力的計(jì)算43第 9 章 其他部件的設(shè)計(jì)459.1 剪刀的設(shè)計(jì)459.2 滑塊和導(dǎo)軌的設(shè)計(jì)459.2.1 導(dǎo)軌截面的選擇459.2.2 導(dǎo)軌材料及熱處理459.2.3 導(dǎo)軌長(zhǎng)度的選擇469.3 機(jī)座的設(shè)計(jì)469.3.1 機(jī)架的作用469.3.2 對(duì)機(jī)座的主要要求469.3.3 結(jié)構(gòu)尺寸46第 10 章 模具設(shè)計(jì)47第 11 章 三維設(shè)計(jì)50第 12 章 運(yùn)動(dòng)仿真53第 13 章 數(shù)控編程55結(jié)論63參考文獻(xiàn)64致謝66第 1 章 緒 論1.1 課題背景在經(jīng)濟(jì)發(fā)達(dá)的今天，產(chǎn)品的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)日趨激烈，在保證產(chǎn)品質(zhì)量的前提下，如何提高產(chǎn)品加工精度和降低生產(chǎn)成本是提高產(chǎn)品競(jìng)爭(zhēng)力的關(guān)鍵所在。產(chǎn)品成本一般包括材料、工件的損耗、機(jī)床折舊、工人薪資和其他管理等費(fèi)用，它們與勞動(dòng)生產(chǎn)率相關(guān)，因此對(duì)機(jī)械設(shè)備的改造創(chuàng)新以提高產(chǎn)品加工效率是降低產(chǎn)品成本最有效的途徑。機(jī)械工業(yè)擔(dān)負(fù)著向國(guó)民經(jīng)濟(jì)各個(gè)部門提供技術(shù)裝備和促進(jìn)技術(shù)改造的重要任務(wù)，在現(xiàn)代化建設(shè)的進(jìn)程中起著主導(dǎo)和決定性作用。機(jī)械設(shè)計(jì)制造是機(jī)械產(chǎn)品研發(fā)的第一道工序，關(guān)系到產(chǎn)品的質(zhì)量性能、研發(fā)周期和技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益。所以通過產(chǎn)品設(shè)計(jì)、制造和廣泛使用各種先進(jìn)的機(jī)器，就能大大的促進(jìn)國(guó)民經(jīng)濟(jì)快速發(fā)展，加速我國(guó)社會(huì)主義現(xiàn)代化建設(shè)進(jìn)程。機(jī)械在工業(yè)、農(nóng)業(yè)、國(guó)防等方面已得到廣泛的應(yīng)用，在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中占據(jù)著重要的地位，機(jī)械工業(yè)的生產(chǎn)水平是國(guó)家現(xiàn)代化建設(shè)水平的主要標(biāo)志之一。工業(yè)、農(nóng)業(yè)、國(guó)防和科學(xué)技術(shù)的現(xiàn)代化程度，都會(huì)通過機(jī)械工業(yè)的發(fā)展反應(yīng)出來。目前我國(guó)較多的機(jī)械制造企業(yè)中所使用的加工設(shè)備大多已陳舊過時(shí)，特別是剪板機(jī)，無論是從加工效率還是加工質(zhì)量上都遠(yuǎn)遠(yuǎn)落后于國(guó)外。對(duì)稱傳動(dòng)式剪板機(jī)是一種典型的對(duì)稱傳動(dòng)式機(jī)械設(shè)備，主要用于剪裁各種尺寸金屬板材的直線邊緣。該設(shè)備應(yīng)用廣泛，具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、維修方便、經(jīng)濟(jì)實(shí)用、成本低的優(yōu)點(diǎn)，所以本次要設(shè)計(jì)一臺(tái)解決老式剪板機(jī)的缺點(diǎn)，并且進(jìn)行改造創(chuàng)新。具有實(shí)際意義的對(duì)稱傳動(dòng)式剪板機(jī)。1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀在汽車、航天、電子和家用電器領(lǐng)域，需要大量的金屬板殼零件，特別是汽車行業(yè)要求生產(chǎn)規(guī)模化、車型個(gè)性化和大型覆蓋件一體化。進(jìn)入21世紀(jì)，我國(guó)汽車制造業(yè)飛速發(fā)展，面對(duì)這一形式，我國(guó)的板材加工工藝及相應(yīng)的沖壓設(shè)備都有了長(zhǎng)足的進(jìn)步。目前國(guó)內(nèi)的壓力機(jī)械通過自行研發(fā)與國(guó)外進(jìn)行多種方式的生產(chǎn)技術(shù)合作，有了較快的發(fā)展，質(zhì)量和技術(shù)水平有了明顯的提高，而不少國(guó)外的產(chǎn)品則展示了當(dāng)前國(guó)際上的先進(jìn)技術(shù)。國(guó)外近十年來，機(jī)械傳動(dòng)的剪板機(jī)結(jié)構(gòu)上并沒有多大發(fā)展，仍然是以曲柄機(jī)構(gòu)及偏心傳動(dòng)為主，其中又有上傳動(dòng)和下轉(zhuǎn)動(dòng)之分，下傳動(dòng)結(jié)構(gòu)重心低，高度小，立柱不承受負(fù)荷，全部負(fù)荷由偏心到刀架之間的連桿所承受，因此，重量輕，但下傳動(dòng)裝置也有它的缺點(diǎn)，如裝板條的手推車不能推入剪板機(jī)內(nèi)直接靠近刀片。目前在國(guó)外，特別是工業(yè)發(fā)達(dá)的國(guó)家剪板機(jī)的發(fā)展已達(dá)到一個(gè)相當(dāng)高的水平。其發(fā)展趨勢(shì)向著平穩(wěn)、高精度、高質(zhì)量、節(jié)能、環(huán)保、數(shù)控、職能的方向發(fā)展。1.3 本次設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容本設(shè)計(jì)“對(duì)稱傳動(dòng)式剪板機(jī)”具有機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)單，使用可靠，維修方面，成本低，運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，生產(chǎn)效率高等優(yōu)點(diǎn)。本次設(shè)計(jì)主要是完成了動(dòng)力源，為剪板機(jī)提供動(dòng)力和運(yùn)動(dòng)驅(qū)動(dòng)部分；傳動(dòng)系統(tǒng)，傳遞動(dòng)力部分；執(zhí)行系統(tǒng)，完成執(zhí)行動(dòng)作的部分以及其他輔助機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)。同時(shí)考慮剪板機(jī)的幾何精度、運(yùn)動(dòng)精度、定位精度。具體的來說主要內(nèi)容包括電動(dòng)機(jī)、帶傳動(dòng)、齒輪、軸以及其他主要零件在老師的認(rèn)真指導(dǎo)下，使之更加完善，對(duì)部分系統(tǒng)及結(jié)構(gòu)進(jìn)行了改進(jìn)和創(chuàng)新，使之更適應(yīng)實(shí)際工作的要求。第 2 章 方案論證2.1 傳動(dòng)方案的確定2.1.1 液壓傳動(dòng)方案剪板機(jī)的傳動(dòng)方式很多：液壓傳動(dòng)、氣壓傳動(dòng)、機(jī)械傳動(dòng)等，液壓剪板機(jī)采用液壓傳動(dòng)，使機(jī)器工作時(shí)平穩(wěn)、噪聲小、安全可靠、可以進(jìn)行單次連續(xù)剪切，剪切厚度也較機(jī)械傳動(dòng)的厚。但是對(duì)液壓元件的精度、強(qiáng)度要求也高，制造成本也高，而且液壓傳動(dòng)存在“泄露”問題造成污染，油溫的變化會(huì)引起油液粘度變化，從而影響液壓傳動(dòng)工作的平穩(wěn)性，液壓剪板機(jī)的維修也不是很方便，需要掌握一定的專業(yè)知識(shí)。所以適應(yīng)環(huán)境能力小，因此，此次設(shè)計(jì)不選用液壓傳動(dòng)方案。綜上所述，選用機(jī)械傳動(dòng)方案，機(jī)械傳動(dòng)具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、易操作、成本低等優(yōu)點(diǎn)。2.1.2 機(jī)械傳動(dòng)方案凸輪機(jī)構(gòu)和曲柄滑塊機(jī)構(gòu)都能實(shí)現(xiàn)剪板機(jī)的切削動(dòng)作。如圖2-1所示，主軸的轉(zhuǎn)動(dòng)帶動(dòng)凸輪轉(zhuǎn)動(dòng)，凸輪升程時(shí)推動(dòng)滑塊（即刀片）作剪切動(dòng)作?；爻虝r(shí)，滑塊在彈簧的作用下上升到開始位置，準(zhǔn)備下一個(gè)動(dòng)作循環(huán)。凸輪機(jī)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)是可以根據(jù)從動(dòng)件的運(yùn)動(dòng)規(guī)律來選擇機(jī)構(gòu)的尺寸和確定凸輪輪廓線。缺點(diǎn)是凸輪機(jī)構(gòu)一般用于控制機(jī)構(gòu)而不是執(zhí)行機(jī)構(gòu)，因?yàn)槠涔ぷ鲏毫Σ荒芴螅駝t會(huì)嚴(yán)重磨損凸輪的輪廓及推桿，故選取曲柄滑塊機(jī)構(gòu)（圖2-2），該機(jī)構(gòu)具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、加工容易、維修方便、經(jīng)濟(jì)實(shí)用等優(yōu)點(diǎn)。2.2 總體傳動(dòng)方案綜合考慮，此次剪板機(jī)設(shè)計(jì)的總體方案為：由電動(dòng)機(jī)經(jīng)過一級(jí)帶輪減速及一級(jí)齒輪減速驅(qū)動(dòng)主軸上的對(duì)心曲柄滑塊機(jī)構(gòu)，使滑塊作往復(fù)運(yùn)動(dòng)，進(jìn)行剪切動(dòng)作，剪板機(jī)的剪切力是16t，行程是108mm，每分鐘剪板60次。設(shè)計(jì)傳動(dòng)系統(tǒng)圖如圖2-3所示圖 2-2 傳動(dòng)系統(tǒng)圖第 3 章 電動(dòng)機(jī)的選擇3.1 電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)形式的選擇選擇電動(dòng)機(jī)的原則是：保證正常工作，并具有一定過載保護(hù)能力的前提下，綜合考慮工作情況和經(jīng)濟(jì)性的要求，盡量選擇容量較小，通用性較強(qiáng)，電能消耗低的型號(hào)。Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)為全封閉式自扇冷式籠型三相異步電動(dòng)機(jī)，是按照國(guó)際電工委員會(huì)（IEC）標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)，具有國(guó)際互換性的特點(diǎn)，能防止灰塵、鐵屑或其他雜物侵入電機(jī)內(nèi)部，效率高，耗能少，性能好，噪音低，振動(dòng)小，體積小，重量輕，運(yùn)行可靠，維修方便等優(yōu)點(diǎn)。綜上所述，考慮選擇剪切力，行程及工作條件，選用Y系列一般用途的封閉自扇冷式籠型三相異步電動(dòng)機(jī)。3.2 電動(dòng)機(jī)的功率和轉(zhuǎn)速的選擇3.2.1 確定連桿長(zhǎng)度根據(jù)設(shè)計(jì)要求，滑塊的行程為108mm，則曲柄的半徑為3.2.2 確定連桿的長(zhǎng)度由文獻(xiàn)3及4如圖3-1所示，角是在該位置（角）連桿的壓力角，角為傳動(dòng)角。傳動(dòng)角越大，對(duì)機(jī)構(gòu)越有利，為了保證機(jī)構(gòu)有良好的傳動(dòng)性，取由關(guān)系得： （3-1） （3-2）圖3-1曲柄滑塊機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖由于的最大值為1，則由公式（3-2）得 （3-3）對(duì)比樣機(jī)，綜合考慮剪板機(jī)的整體結(jié)構(gòu)尺寸最后取3.2.3 受力分析剪板機(jī)工作時(shí)，曲柄帶動(dòng)連桿以力F帶動(dòng)滑塊向下運(yùn)動(dòng)，忽略導(dǎo)軌和滑塊的摩擦阻力，就將F向水平和豎直方向分解如圖所示： 圖 3-2 受力分析 為作用于板料的剪切力 為作用于導(dǎo)軌產(chǎn)生的摩擦力因?yàn)?（3-4） （3-5）當(dāng)時(shí)，公式（3-5）得，則，故故有：,.3.2.4 剪板機(jī)對(duì)偏心軸的最大扭矩主軸所受最大扭距時(shí)，曲柄必垂直于連桿。由于角很小，,取時(shí)扭矩等于等于 （3-6）根據(jù)設(shè)計(jì)要求剪切力 ，則根據(jù)文獻(xiàn)5曲柄滑塊機(jī)構(gòu)的輸入功率大于輸出功率,等效于電動(dòng)機(jī)提供的扭矩要大于等于剪切阻力，則 （3-7）又公式（4-7）的電動(dòng)機(jī)的功率取帶輪的傳動(dòng)效率，滾動(dòng)軸承的效率，齒輪的效率，則總效率為 （3-8）則又公式（3-7）及（3-8）得所需電動(dòng)機(jī)最小功率為 （3-9）則根據(jù)，又文獻(xiàn)4表19-1，選取轉(zhuǎn)速為1500r/min4級(jí)型號(hào)為Y280S-4的電動(dòng)機(jī)。其中參數(shù)如下所示：表3-1 Y280S-4系列三相異步電動(dòng)機(jī)技術(shù)數(shù)據(jù)電動(dòng)機(jī)型號(hào)同步轉(zhuǎn)速額定功率滿載轉(zhuǎn)速堵轉(zhuǎn)電流堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩Y280S4kw額定電流額定轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩15007514807.02.22.23.3 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)機(jī)器傳動(dòng)系統(tǒng)的傳動(dòng)參數(shù)，主要是指各軸的轉(zhuǎn)速、功率和轉(zhuǎn)矩，它是進(jìn)行傳動(dòng)零件設(shè)計(jì)計(jì)算的重要依據(jù)。3.3.1 確定傳動(dòng)比和分配各級(jí)傳動(dòng)比設(shè)計(jì)希望剪板機(jī)在連續(xù)工作時(shí)每分鐘的剪切能力為60次/min，每剪一次，曲柄轉(zhuǎn)動(dòng)一周，則取曲柄的轉(zhuǎn)速為，由于電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速 則總傳動(dòng)比為 （3-10）由于 （3-11）取帶輪的傳動(dòng)比 則齒輪的傳動(dòng)比3.3.2 計(jì)算各軸的轉(zhuǎn)速、功率、及扭矩轉(zhuǎn)速： 電動(dòng)機(jī)：I軸： II軸： 功率：電動(dòng)機(jī)：I軸 II軸 扭矩： 電動(dòng)機(jī) I軸 II軸 3.4 電動(dòng)機(jī)的校核上述計(jì)算結(jié)果說明，即，即所以電動(dòng)機(jī)滿足要求將上述計(jì)算匯如下表：參數(shù)/軸名電機(jī)軸I軸II軸轉(zhuǎn)速148037060功率69.5366.4164.01轉(zhuǎn)矩448.661714.110188.26傳動(dòng)比446.17效率10.9550.965第 4 章 帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)及計(jì)算帶傳動(dòng)是一種撓性傳動(dòng)。帶傳動(dòng)的基本組件為帶輪（主動(dòng)帶輪和從動(dòng)帶輪）和傳動(dòng)帶（圖 4 - 1）。當(dāng)主動(dòng)輪1轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，利用帶輪和傳動(dòng)帶的摩擦或嚙合作用，將運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力通過傳動(dòng)帶2傳遞給從動(dòng)帶輪。帶傳動(dòng)具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、傳動(dòng)平穩(wěn)、價(jià)格低廉和緩沖吸振等特點(diǎn)。圖 4-14.1 帶輪的設(shè)計(jì)計(jì)算帶輪的計(jì)算功率是根據(jù)傳遞功率 并考慮到其本身性質(zhì)及每天工作的時(shí)間等因素確定的一個(gè)工況系數(shù)，來保證帶輪長(zhǎng)期有效的工作式中：計(jì)算的功率傳動(dòng)的額定功率（） 工況系數(shù)又文獻(xiàn)3查的，由于載荷變動(dòng)較大，每天工作時(shí)間小于10小時(shí)，取。4.1.1 帶型的選擇根據(jù)和小帶輪轉(zhuǎn)速，由文獻(xiàn)9查圖26-2選擇普通V帶D型。4.1.2 確定帶輪基準(zhǔn)直徑查參考文獻(xiàn)3查表8-8取主動(dòng)輪直徑 。則外徑為大帶輪的基準(zhǔn)直徑則其外徑為根據(jù)公式驗(yàn)算V帶輪速度 （4-3）代入數(shù)據(jù)得4.1.3 確定帶的傳動(dòng)中心距和基準(zhǔn)長(zhǎng)度由于中心距未給出，可根據(jù)傳動(dòng)的結(jié)構(gòu)需要初步中心距取 （4-4） 初選中心距計(jì)算所需帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 （4-5）由文獻(xiàn)6最后選取 ，則實(shí)際中心距為：，則實(shí)際的中心距為： （4-6） 取整最后得。4.1.4 驗(yàn)算主動(dòng)輪上的包角 （4-7） 所以滿足要求。4.1.5 確定帶的根數(shù) （4-8）式中： 包角系數(shù)，查得=0.95長(zhǎng)度系數(shù)，查得文獻(xiàn)3得 單根V帶的基本額定功率，查得15.63kw單根V帶額定功率的增量，查得代入數(shù)據(jù)得:取整Z=44.2 確定帶的預(yù)緊力及作用在軸上的軸壓力4.2.1 計(jì)算預(yù)緊力 （4-9）用帶入上式，并且考慮包角對(duì)所需預(yù)緊力的影響，可將的計(jì)算公式寫為： （4-10）式中： V帶單位長(zhǎng)度的質(zhì)量將已知量代入公式（5-10）得4.2.2 作用在軸上的軸壓力如果不考慮帶兩邊的壓力差，則軸壓力可近似以帶的預(yù)緊力 的合力來計(jì)算 （4-11）式中：Z 帶的根數(shù)單根帶的預(yù)緊力主動(dòng)輪上的包角4.3 帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)4.3.1 小帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1、材料：HT2002、確定帶輪的形式由電動(dòng)機(jī)Y280S-4查參考文獻(xiàn)4得：電機(jī)軸，電機(jī)軸伸出長(zhǎng)度為E=140mm，且已知小帶輪的基準(zhǔn)直徑 ，因?yàn)樗孕л啿捎幂嗇o式結(jié)構(gòu)。帶輪的基準(zhǔn)直徑為355mm，外徑371mm。3、輪槽的尺寸查文獻(xiàn)7表8-10得帶輪的輪槽尺寸如下：輪槽基準(zhǔn)寬度基準(zhǔn)線上槽深基準(zhǔn)線下槽深槽間距第一槽對(duì)稱面至端面的距離最小輪緣厚輪槽角 輪槽結(jié)構(gòu)如圖4-2所示： 圖 4-2槽輪結(jié)構(gòu)4、確定小帶輪外形結(jié)構(gòu)帶輪寬：帶輪外徑：輪緣外徑：，取輪轂長(zhǎng)度：因?yàn)?所以，取， 取C=25小帶輪的結(jié)構(gòu)如圖4-3所示 圖 4-3 小帶輪結(jié)構(gòu)4.3.2 大帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1、材料：HT2002、確定帶輪的結(jié)構(gòu)形式初選大帶輪的軸徑，已知大帶輪的基準(zhǔn)直徑，所以大帶輪選用輻射是結(jié)構(gòu)。3、槽輪尺寸同小帶輪4、輪緣及輪轂大小尺寸：帶輪寬： 帶輪外徑：輪轂外徑： ，取輪轂長(zhǎng)度; 由所以，取 (4-12)式中：P傳遞的功率，為57.8kwN帶輪的轉(zhuǎn)速，為370r/min輪輻數(shù)，取=4大帶輪的結(jié)構(gòu)如圖4-4 圖 4-4 大帶輪機(jī)構(gòu)第 5 章 齒輪設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)是機(jī)械傳動(dòng)中最重要的傳動(dòng)之一。形式很多，應(yīng)用廣泛，效率高，圓周速度可達(dá)200m/s，機(jī)構(gòu)緊湊，工作可靠，壽命長(zhǎng)，傳動(dòng)比穩(wěn)定。齒輪傳動(dòng)具有效率高、結(jié)構(gòu)緊湊、工作可靠、壽命長(zhǎng)、傳動(dòng)比穩(wěn)定等特點(diǎn)。本次采用半開式齒輪傳動(dòng)。此設(shè)計(jì)剪板機(jī)的齒輪傳動(dòng)采用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)。應(yīng)根據(jù)保證齒面抗磨損及齒根抗折斷能力兩準(zhǔn)則進(jìn)行計(jì)算，但對(duì)齒面抗磨損能力的計(jì)算方法迄今不夠完善，故此次以保證齒根彎曲疲勞作為設(shè)計(jì)準(zhǔn)則。5.1 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)5.1.1 齒輪類型的選擇根據(jù)設(shè)計(jì)的傳動(dòng)方案選擇直齒圓柱傳動(dòng)。5.1.2 齒輪材料和精度等級(jí)的選擇由于機(jī)械工作時(shí)屬于中等沖擊，選取大小齒輪的材料均為45鋼（調(diào)質(zhì)），齒面硬度：255HB，大齒輪的材料均為45鋼（?；┯捕?17HB。取中間值，則大齒輪為263.5HB，小齒輪為293.5HB.因其表面進(jìn)過調(diào)制處理，故選用8級(jí)精度。5.1.3 齒數(shù)的選擇為了避免根切現(xiàn)象，對(duì)于壓力角為的標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪，應(yīng)選的小齒輪齒數(shù) ，而因剪板機(jī)所用的齒輪為開式齒輪傳動(dòng)，現(xiàn)選取小齒輪的齒數(shù) ，則大齒輪的齒數(shù) ，取整之后的。5.2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)5.2.1 計(jì)算許用應(yīng)力由文獻(xiàn)3得設(shè)計(jì)公式 （5-1）式中選取載荷系數(shù)小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩由文獻(xiàn)7查取齒寬系數(shù)查得材料的彈性影響系數(shù)按齒面硬度查得大齒輪解除疲勞強(qiáng)度極限，小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)（工作條件：假設(shè)工作壽命10年，每年按300天算，兩班制，每班四個(gè)小時(shí)） （5-2）式中齒輪的轉(zhuǎn)速齒輪每轉(zhuǎn)一周同一齒面嚙合的次數(shù)j=1工作壽命由文獻(xiàn)3查得接觸疲勞壽命系數(shù)計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1 （5-3） （5-4）5.2.2 計(jì)算幾何尺寸1、小齒輪分度圓直徑將以上所有數(shù)據(jù)代入公式（5-1）有 取整后得2、計(jì)算圓周速度 （5-5）3、計(jì)算齒寬 （5-6）4、計(jì)算齒寬與齒高之比模數(shù) （5-7）5、齒高 （5-8）6、比值 （5-9）計(jì)算載荷系數(shù)根據(jù)，8級(jí)精度，由文獻(xiàn)3查得動(dòng)載荷系數(shù) ，由直齒輪假設(shè)；由表查得,。小齒輪相對(duì)支撐為懸掛式 (5-10）將數(shù)據(jù)代入公式得并且由b/h=4.44, 8級(jí)精度，并且調(diào)質(zhì)處理，查得彎曲強(qiáng)度計(jì)算用的齒向載荷分布系數(shù)，故載荷系數(shù) (5-11)7、按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得分度圓直徑 （5-12）8、計(jì)算模數(shù) （5-13）5.3 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)根據(jù)文獻(xiàn)3由齒根彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式 （5-14）5.3.1 確定公式內(nèi)各參數(shù)的值計(jì)算載荷系數(shù)（5-15）由文獻(xiàn)7查取齒型系數(shù)，查取應(yīng)力校正系數(shù),小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限。由文獻(xiàn)7查得彎曲疲勞壽命系數(shù),。計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由得 （5-16） （5-17）計(jì)算大、小齒輪的并加以比較 （5-18）小齒輪的數(shù)值大5.3.2 設(shè)計(jì)計(jì)算 （5-19）對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力僅與齒輪直徑有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度算的模數(shù)7.9并就近圓取整為標(biāo)準(zhǔn)值m=8mm。接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑，算出小齒輪的齒數(shù)： （5-20）大齒輪齒數(shù)取這樣設(shè)計(jì)出的齒輪，既能滿足齒面解除疲勞強(qiáng)度，又能滿足齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，并且做到機(jī)構(gòu)緊湊，避免浪費(fèi)，降低成本。5.4 幾何尺寸計(jì)算5.4.1 計(jì)算分度圓直徑;.5.4.2 計(jì)算中心距 （5-21）5.4.3 計(jì)算齒輪寬度為了避免大小齒輪因裝配誤差產(chǎn)生軸向錯(cuò)位時(shí)導(dǎo)致嚙合齒寬減少而增加大齒輪的工作載荷，通常將小齒輪的齒寬在圓整數(shù)值的基礎(chǔ)上加寬510mm。故取小齒輪的齒寬大齒輪的齒寬第 6 章 軸的設(shè)計(jì)與校核軸是組成機(jī)器的主要零件之一。一切作回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的傳動(dòng)零件（例如齒輪、蝸輪等），都必須安裝在軸上才能進(jìn)行運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力的傳遞。軸的合理外形和全部結(jié)構(gòu)尺寸，為軸設(shè)計(jì)的重要步驟。軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是根據(jù)軸上的零件安裝、定位以及軸的制造工藝的要求，合理的確定軸的結(jié)構(gòu)形式和尺寸。所以軸的設(shè)計(jì)很重要！6.1 傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)及尺寸計(jì)算6.1.1 軸材料的選擇軸的材料主要是碳鋼和合金鋼，鋼軸的毛坯多數(shù)用壓制圓鋼和鍛件，有的則直接用圓鋼。由于碳鋼比合金鋼價(jià)格便宜，對(duì)應(yīng)力集中的敏感性較低，同時(shí)也可以用熱處理或化學(xué)處理的辦法提高其耐磨性和抗疲勞強(qiáng)度，故采用碳鋼制造傳動(dòng)軸比較合理。故選用45號(hào)鋼作為軸的材料。6.1.2 初步確定軸的最小直徑由于軸的材料為45號(hào)鋼，查文獻(xiàn)3由公式： （6-1）取得考慮到穩(wěn)定性要求和結(jié)構(gòu)的需要，參考樣機(jī)尺寸對(duì)軸進(jìn)行放大，故6.1.3 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（1）、選用滾動(dòng)軸承： 因?yàn)檩S承不承受軸向力和定位要求，可選普通滾動(dòng)軸承即可，選用深溝球軸承，從文獻(xiàn)10查表7-2-43得選軸承217號(hào)?；境叽鐬椋?）、初步設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)為了滿足大帶輪的軸向定位要求5-6右端設(shè)計(jì)出一軸肩。取C、D處直徑d=80mm其他尺寸見圖6-1傳動(dòng)軸的結(jié)構(gòu)及尺寸。圖 6-1 傳動(dòng)軸的結(jié)構(gòu)及尺寸（3）、軸上零件的軸向定位齒輪和皮帶輪與軸的軸向定位均采用平鍵聯(lián)接。有文獻(xiàn)3查得，平鍵軸與小齒輪選用平鍵，長(zhǎng)度取L=110mm，與大齒輪選用平鍵，長(zhǎng)度取125mm（4）、鍵的校核鍵傳遞的扭矩為：T=1714.1由文獻(xiàn)3選 取P鍵、軸和輪轂三者中最弱材料的許用壓力為120MPa取k鍵與輪轂的接觸高度，k=0.5h，k=0.514=7由公式 （6-2） 鍵的強(qiáng)度通過。（5）圓角和倒角由文獻(xiàn)3表15-2選取倒角為 ，各軸肩圓角半徑R=2.5mm（6）支撐反力、彎矩及扭矩的計(jì)算支撐力：軸的受力情況如圖6-2所示水平受力圖如下根據(jù)圖 6-3所示列方程得,水平受力圖如下根據(jù)圖 6-3所示列方程得 (6-3) (6-4)解得,，根據(jù)圖6-4所示列方程解得,，彎矩： (6-5) (6-6) (6-7) (6-8) (6-9)水平、垂直以及合力彎矩圖如圖6-5（a,b,c）所示圖 6-5 彎矩圖扭矩：大帶輪的扭矩：小帶輪的扭矩：扭矩圖如下圖6-6圖 6-6 扭矩圖（7） 精確校核軸的疲勞強(qiáng)度 判斷危險(xiǎn)截面根據(jù)應(yīng)力集中部位和載荷分布對(duì)選取的六個(gè)方面進(jìn)行分析，截面1、2、3、與4、5、6尺寸相同但后者載荷較小，所以不用考慮。2、3面彎矩相差不大但應(yīng)力集中不如3嚴(yán)重，所以最后的危險(xiǎn)面取1、2。截面1右側(cè)抗彎截面系數(shù) (6-10)抗扭截面系數(shù) (6-11) 截面上的彎曲應(yīng)力 (6-12)截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 (6-13)軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。由文獻(xiàn)7表15-1查得:,截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及 按表3-2查取。因,經(jīng)插值后可查得,又由文獻(xiàn)3附圖3-1可查得軸的材料的敏感系數(shù)為,故有效應(yīng)力集中系數(shù)為 (6-14) (6-15)由文獻(xiàn)3附圖3-2得尺寸系數(shù);由文獻(xiàn)3附圖3-3得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)；由文獻(xiàn)3附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)為。軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即，則綜合系數(shù)為 (6-16) (6-17)又由合金鋼的特征系數(shù)，且，即，故取,于是，計(jì)算安全系數(shù)值，則 (6-18) (6-19) (6-20)故可知其安全。因無過大的瞬時(shí)過載及嚴(yán)重的應(yīng)力循環(huán)不對(duì)稱性。故略去靜強(qiáng)度的校核。截面2的校核和截面1的校核類似所以滿足要求6.2 主軸的設(shè)計(jì)及尺寸計(jì)算6.2.1 軸材料的選擇由于該軸傳遞的功率不大，但其受力和力矩作用大，故軸的材料選用45鋼，調(diào)質(zhì)處理。取 。6.2.2 初步確定軸的最小直徑由于軸的材料為45鋼，查文獻(xiàn)3則取由公式 （6-21）式中，考慮到曲柄收到的阻力較大，大齒輪的結(jié)構(gòu)也很大，所以取6.2.3 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（1）、選用滾動(dòng)軸承因?yàn)檩S承不承受軸向力，可選用普通滾動(dòng)軸承即選取深溝球軸承，從文獻(xiàn)10 查表7-2-43得選軸承330號(hào)?；境叽鐬?（2）、初步設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)為了滿足大齒輪的軸向定位要求1左端設(shè)計(jì)出一軸肩。其他尺寸見圖6-7圖 6-7 主軸的結(jié)構(gòu)及尺寸（3）、鍵的選擇與校核曲柄偏心輪連接處的平鍵由文獻(xiàn)10選取，L=120mm校核：鍵傳遞的扭矩為：T=10188 .26/2=5094.3N.m由文獻(xiàn)3選取P鍵、軸、輪轂三者中最弱材料的許用應(yīng)力120MPa取k鍵與輪轂的接觸高度，k=0.5h ，k=0.525=12.5鍵的強(qiáng)度滿足要求。（4）、圓角和倒角由文獻(xiàn)3表15-2選取倒角為，各軸肩圓角半徑為R=3mm（5）、支撐反力、彎矩及扭矩的計(jì)算支撐力：,圖 6-8 主軸受力圖水平受力如下圖6-9根據(jù)圖6-9列下列方程：解得：,. 圖 6-9 水平受力圖垂直受力如下圖6-10根據(jù)圖6-10列下列方程解得， 圖 6-10 主軸垂直受力圖即：，彎矩： (6-5) (6-6)水平、垂直以及合力彎矩圖如圖7-11（a、b、c）所示a 水平彎矩圖b 垂直彎矩圖 c 合力彎矩圖圖 6-11 彎矩圖扭矩：大齒輪的扭矩：T=10188026扭矩圖6-12 圖 6-12 扭矩圖（7）、精確校核軸的疲勞強(qiáng)度、危險(xiǎn)截面的判斷截面234與截面789，二者都有相同的尺寸和應(yīng)力集中，但后者載荷小，故不予考慮，截面456，56的應(yīng)力集中不如截面4嚴(yán)重，所以56不予以考慮，2載荷小不予以考慮。最后確定危險(xiǎn)面為1、3、4。、取S=1.8，要求安全系數(shù)SS=1.8由表7-1計(jì)算說明表6-1 各參數(shù)計(jì)算公式和數(shù)據(jù)參數(shù)名計(jì)算公式截面1截面3截面4T（）5064.1310188.2610188.2M（）2094.278013.3418187.3304.9337372.4609.8674744.8 275275275155155155故軸的強(qiáng)度滿足工作性能第 7 章 軸承的選擇與校核7.1 軸承的選擇傳動(dòng)軸與主軸的軸承皆選擇深溝球軸承，其型號(hào)分別為：217和330傳動(dòng)軸軸承所受的徑向力主軸軸承所受的徑向力根據(jù)受力情況需校核傳動(dòng)軸A處和主軸B處7.2 軸承的校核由文獻(xiàn)10查得額定靜負(fù)荷的計(jì)算公式 （7-1）式中基本額定載荷的計(jì)算值 （N）當(dāng)量靜載荷，其中，旋轉(zhuǎn)軸承的安全系數(shù)，選取所以軸承滿足要求第 8 章 曲柄滑塊機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)及運(yùn)動(dòng)學(xué)分析8.1 連桿結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)由于所受的最大力為，曲柄所受的最大阻力矩為。連桿為兩端受力的二力桿。因此連桿的主要失效形式為穩(wěn)定失效。為了增強(qiáng)連桿的穩(wěn)定性，連桿設(shè)計(jì)為“工”型截面，初步確定尺寸如下圖8-1所示連桿的受力穩(wěn)定性的校核：連桿選材為45鋼，正火處理。查文獻(xiàn)13得，穩(wěn)定安全系數(shù)穩(wěn)定安全系數(shù)。已知：，.圖 8-1 連桿結(jié)構(gòu)示意圖查文獻(xiàn)13壓桿柔度公式 (8-3)代入數(shù)據(jù)得由于連桿簡(jiǎn)化為兩端鉸支鏈，故，“工”字型截面的慣性矩為： (8-2)代入數(shù)據(jù)得截面積連桿的柔度 (8-3)式中：桿的長(zhǎng)度截面的慣性半徑壓桿長(zhǎng)度系數(shù)帶入數(shù)據(jù)得由于所以不能用歐拉公式由文獻(xiàn)13查得優(yōu)質(zhì)碳鋼的a和b，其中：，由文獻(xiàn)13查得公式 (8-4)式中由此可見應(yīng)按強(qiáng)度問題計(jì)算，所以，根據(jù)文獻(xiàn)13第四強(qiáng)度理論公式 (8-5)帶入數(shù)據(jù)得所以滿足強(qiáng)度要求，穩(wěn)定性滿足要求。8.2 曲柄滑塊的運(yùn)動(dòng)學(xué)分析曲柄滑塊的運(yùn)動(dòng)分析如下圖8-2OA+AB=OB圖 8-2曲柄滑塊的運(yùn)動(dòng)分析8.2.1 位移分析由公式： (8-6)取實(shí)部虛部得其中解得當(dāng)時(shí)，當(dāng)時(shí)，而.8.2.2 速度分析已知,求,.對(duì)（8-6）式兩邊求導(dǎo)得 由上式得8.2.3 加速度分析已知,.求,.對(duì)上式兩邊求導(dǎo)得所以解 故根據(jù)上面的滑塊和曲柄連桿的運(yùn)動(dòng)學(xué)關(guān)系，用C語(yǔ)言編程，求得曲柄每轉(zhuǎn)過45度時(shí)，滑塊的位移、速度、加速度的值。C語(yǔ)言程序如下：#include math.h main () float A1=11,A2=400,PI=4*atan(1),T1,T2,A3,c,s,W1,W2,V3,Z2,Y3， V=0,Y=0,W=0,Z=0; int T,t1=0,t2=0,t3=0,t4=0; printf (%sn,T A3 V3 Y3 W2 Z2); for (T=0;T=0) if (c0) T2=atan(s/c); else T2=PI/2; else T2=atan(s/c) +PI; A3=A1*sin (T1) +A2*sin (T2); W1=2*PI*50/60; W2=-A1*W1*sin (T1)/ (A2*sin (T2); V3=A1*W1*cos (T1) +A2*W2*cos (T2); Z2=-(A1*W1*W1*cos (T1) +A2*W2*W2*cos (T2)/ (A2*sin (T2); Y3=-A1*W1*W1*sin (T1)-A2*W2*W2*sin (T2) +A2*Z2*cos (T2); if (V3=V) V=V3;t1=T; if (Y3Y) Y=Y3;t2=T; if (W2W) W=W2;t3=T; if (Z2Z) Z=Z2;t4=T; printf (%d,%f,%f,%f,%f,%fn,T,A3,V3,Y3,W2,Z2); printf (%sn, T MAX); printf (%s, %d,%fn,V,t1,V); printf (%s,%d,%fn,Y,t2,Y); printf (%s,%d,%fn,W2,t3,W2); printf (%s,%d,%fn,Z,t4,Z); getch (); 根據(jù)程序運(yùn)行的結(jié)果，作出曲柄滑塊運(yùn)動(dòng)特性表8-1。由表8-1可以知道，曲柄角位移為90、270時(shí)，滑塊在兩個(gè)極端位置，其速度為最小值，角速度達(dá)到最大值。曲柄角位移為0、180、360時(shí)，滑塊位于平衡位置，其速度達(dá)到最大值，角速度達(dá)到最小值。表8-1曲柄滑塊機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)特性曲柄的角位移T滑塊的位移A3滑塊的速V3滑塊的加速Y30397.25872457.4456638.21239745415.74754541.518524-214.25571490414.0156000.0000000-301.784596135407702545-41.518520-213.122529180399.848724-48.5568738.296367225392.146179-27.97895621.241531270371.000000-0.0000005293.278015315397.14731039.934341213.789545360345.83872457.5789638.2963138.3 剪切能力的計(jì)算 (8-7)式中：被剪切材料的強(qiáng)度極限被剪切材料的相對(duì)切入厚度，對(duì)于碳鋼一般取被剪材料的最大厚度剪板機(jī)上刀片的傾角 與刀片有關(guān)的系數(shù)，查文獻(xiàn)6表7-1得，由于故K=1.6由于剪板機(jī)的型號(hào)已確定，所以式中,的為常數(shù)，而最大剪切力也可視為常數(shù)。故而由推出 (8-8)由公式（8-8）推出S=（8-9）將數(shù)據(jù)代入公式（8-10）就能求出剪板機(jī)剪切20鋼（）的最大剪切厚度同一臺(tái)剪板機(jī)剪切不同材料時(shí)可用下公式（8-9）來進(jìn)行換算 (8-9)式中：為實(shí)際被剪切材料的強(qiáng)度極限實(shí)際被剪材料的最大厚度這樣根據(jù)鋼板材料的不同就能計(jì)算出剪板機(jī)的剪切能力了。第 9 章 其他部件的設(shè)計(jì)9.1 剪刀的設(shè)計(jì)剪刀是剪板機(jī)的關(guān)鍵部件。由文獻(xiàn)14查得制造剪刀的流程為：選材、鍛造、退火、粗加工、淬火、精磨。淬火是制造剪刀的關(guān)鍵工序。經(jīng)研究了熱處理工藝對(duì)J49鋼剪刀片力學(xué)性能及金相組織的影響。結(jié)果表明，剪刀在鍛后及時(shí)在860 退火,并使淬火溫度控制在1060-1080，在二次回火的時(shí)候JG9鋼就能產(chǎn)生硬化，就有良好的紅硬性和沖擊韌性，能很好的剪切相應(yīng)的鋼材。9.2 滑塊和導(dǎo)軌的設(shè)計(jì)9.2.1 導(dǎo)軌截面的選擇為了保證精度，滑塊導(dǎo)軌的設(shè)計(jì)要求：精度保持性好，有足夠的精度，低速運(yùn)動(dòng)穩(wěn)定性好，溫度變化小，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，工藝性好。表9-1導(dǎo)軌的對(duì)比優(yōu)點(diǎn)缺點(diǎn)矩形刀軌結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單易制造，承載能力大，安裝調(diào)整 方便磨損后不能自動(dòng)調(diào)整，應(yīng)有間隙調(diào)整機(jī)構(gòu)補(bǔ)償三角形導(dǎo)軌導(dǎo)向性好，制造方便，剛度高加工困難燕尾形導(dǎo)軌調(diào)整方便，承受力矩大，可承受傾覆力矩剛度差，加工檢查維修不方便9.2.2 導(dǎo)軌材料及熱處理本次設(shè)計(jì)的導(dǎo)軌要求耐磨性強(qiáng)、工藝性好而且成本低的材料。為了節(jié)約成本，提高耐磨性，應(yīng)該不同件選擇不同的材料。若采用相同的材料，則運(yùn)動(dòng)件為鑄鐵材料，承載導(dǎo)軌材料為鑄鐵，鑄鐵選用HT30，導(dǎo)軌采用接觸表面淬火。9.2.3 導(dǎo)軌長(zhǎng)度的選擇取導(dǎo)軌長(zhǎng)度，充分考慮到刀具架的尺寸較大故9.3 機(jī)座的設(shè)計(jì)9.3.1 機(jī)架的作用（1）、安裝機(jī)械零件，使之嚴(yán)格的相互定位。（2）、承受機(jī)械運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)所產(chǎn)生的力，使整個(gè)機(jī)械穩(wěn)定及機(jī)架在地基上。9.3.2 對(duì)機(jī)座的主要要求（1）、足夠大強(qiáng)度；（2）、耐磨性好；（3）、結(jié)構(gòu)工藝性好。9.3.3 結(jié)構(gòu)尺寸根據(jù)以上要求，綜合考慮外形尺寸、工作臺(tái)高度以及傳動(dòng)關(guān)系，擬定尺寸見裝配圖。第 10 章 模具設(shè)計(jì)鍛造模具分為：熱鍛模，溫鍛模和冷鍛模，它們?cè)诟邉?dòng)態(tài)載荷或靜載荷下的反復(fù)工作，工作應(yīng)力是非常高的，尤其是在冷鍛模具，長(zhǎng)期，在模具材料的屈服點(diǎn)附近的反復(fù)工作，即在負(fù)載瞬時(shí)應(yīng)力急劇增加而卸荷應(yīng)力消失，工作環(huán)境十分惡劣。1熱鍛模具熱鍛模具除了承受很高的應(yīng)力的動(dòng)態(tài)和靜態(tài)荷載的反復(fù)作用外，還承受熱鍛模具的循環(huán)應(yīng)力作用，通常在使用前150 400預(yù)熱。熱鍛模具型腔在鍛造，沖擊或靜態(tài)高壓時(shí)與450（鋁合金），950（鈦合金），1160（合金），甚至1230 C（碳鋼）的熾熱鍛件短時(shí)間的密切接觸時(shí)，溫度迅速上升，取出鍛件后，鍛模型腔表面溫度迅速下降；在負(fù)載的瞬態(tài)溫度