35t／h 鍋爐熱管回收排煙余熱系統(tǒng)的設(shè)計(jì)【含11張CAD圖紙】

喜歡就充值下載吧，，資源目錄下展示的全都有，，下載后全都有，dwg格式的為CAD圖紙，有疑問(wèn)咨詢QQ：414951605 或1304139763 煙氣凈化和熱回收：開(kāi)放式吸收系統(tǒng)的生物質(zhì)燃燒鍋爐 Lars Westerlunda,*，Roger Hermanssona, Jonathan Fagerstr?mb a瑞典呂勒奧大學(xué)能源工程部S-971 87 Lulea b瑞典于默奧大學(xué)能源技術(shù)與熱化學(xué)工藝部SE-901 87 Ume? 文章歷史： 2011年8月30日收到 2011年12月14日收到修改稿 2012年2月29日收入 2012年3月27日有效性入網(wǎng) 摘要 能源回收新技術(shù)結(jié)合煙氣中粒子分離已經(jīng)在這個(gè)項(xiàng)目中進(jìn)行了測(cè)試。傳統(tǒng)的小鍋爐燃燒生物質(zhì)燃料，煙氣中的微粒帶走較多熱量排放到環(huán)境中。如果煙氣中的溫度和水分含量可進(jìn)一步降低能獲得更高的效率，減少了對(duì)環(huán)境的影響。在熱力生產(chǎn)單位中安裝一個(gè)開(kāi)放式吸收系統(tǒng)就能滿足這些要求。試點(diǎn)單位已建成并在過(guò)去2年進(jìn)行測(cè)試運(yùn)行。結(jié)果表明與普通的系統(tǒng)相比煙氣中的微粒減少了33-44%。與此同時(shí)當(dāng)燃燒濕的生物燃料時(shí)單位體積的熱產(chǎn)物增加40%。 關(guān)鍵詞 開(kāi)放吸收系統(tǒng) 顆粒減少 熱回收 第一章 介紹 現(xiàn)在的小型生物燃料鍋爐（≤100千瓦）具有較高的效率，但在煙氣中顆粒量仍然太高[1,2]。對(duì)于這樣大小的鍋爐[3]在市場(chǎng)上可用的煙氣凈化的費(fèi)用太高。這次設(shè)計(jì)的廉價(jià)的開(kāi)放式吸收系統(tǒng)可以有效的用在這些單位。在這時(shí)煙氣中的顆粒物減少，主要的煙氣中的余熱在對(duì)流過(guò)程中被回收。熱能供應(yīng)系統(tǒng)的熱量主要是由鍋爐產(chǎn)生的，并且在循環(huán)系統(tǒng)中只需少量的電量。 吸附技術(shù)具有的優(yōu)點(diǎn)是和傳統(tǒng)的熱回收系統(tǒng)相比，水蒸氣中的潛熱能更好的被利用[4]。由于露點(diǎn)的限制，普通的熱回收設(shè)備不適用于吸收系統(tǒng)的。參考[4] 還得出結(jié)論，吸附系統(tǒng)比冷凝鍋爐系統(tǒng)有較好的經(jīng)濟(jì)效益和環(huán)境效益。據(jù)我們所知開(kāi)放式吸收系統(tǒng)還沒(méi)有被用于熱回收和減少生物質(zhì)鍋爐煙氣中的顆粒。假定使用濕除塵器的技術(shù)將得到相同的微粒去除效率并更有效的回收熱量。 開(kāi)放式吸收系統(tǒng)主要由三部分組成：吸收器，發(fā)生器和冷凝器（見(jiàn)圖1）。工作介質(zhì)（水）是由外部系統(tǒng)所產(chǎn)生 （主要來(lái)自生物燃料）。煙氣被帶入吸收器中與吸收溶液接觸。水蒸汽被溶液吸收，煙氣進(jìn)行干燥，冷卻和洗滌顆粒。稀釋后的溶液被泵入吸收了主熱供給中分離出的水的吸收器。濃縮液在閉環(huán)系統(tǒng)中被輸送回吸收器。水蒸汽在冷凝器中冷凝放出主要的潛熱。壓縮和冷卻的水通過(guò)冷凝器之后被系統(tǒng)分離出來(lái)。 第二章 測(cè)試設(shè)備 呂勒奧大學(xué)技術(shù)部已經(jīng)進(jìn)行了很長(zhǎng)時(shí)間的關(guān)于開(kāi)放吸收系統(tǒng)的全面的研究工作。針對(duì)不同的應(yīng)用開(kāi)發(fā)的工廠已經(jīng)建成，主要用于干燥的目的[8,9]。在實(shí)際情況下，實(shí)際的情況是由于微粒和化學(xué)物質(zhì)反應(yīng)可能毀掉溶液的穩(wěn)定性，使吸收液變得更劇烈。該設(shè)施是連接到一個(gè)現(xiàn)有的鍋爐，限制了設(shè)備的空間。但是吸收器和發(fā)生器之間的距離過(guò)長(zhǎng)使實(shí)驗(yàn)過(guò)程中熱損失過(guò)大。 2.1系統(tǒng)說(shuō)明 開(kāi)放式吸收系統(tǒng)由不銹鋼組成并集成在鍋爐上如圖2展示，其中吸收器和發(fā)生器被清楚的看到。第三個(gè)主要部件，冷凝器是熱交換器（HEX4）。逆流吸收器由一個(gè)通道和填充填料組成，創(chuàng)造吸收液與煙氣之間的良好接觸。吸收器的名字是由煙氣和溶液的流動(dòng)方向決定的；當(dāng)氣體水平流動(dòng)時(shí)該溶液垂直流過(guò)。該發(fā)生器包括若干垂直管熱，煙氣在管道內(nèi)部流動(dòng)。該管被吸收液所包圍。熱從煙氣中傳輸?shù)焦軆?nèi)用于吸收的水蒸發(fā)。來(lái)自鍋爐的熱氣體的一部分被用于給發(fā)發(fā)生器入熱量，所有的氣體在進(jìn)入吸收器之前經(jīng)過(guò)鍋爐的對(duì)流部分。該旁路在正常的運(yùn)行階段穿過(guò)了吸收器。在煙氣經(jīng)過(guò)吸收器時(shí)吸收器中的吸收溶液吸收了煙氣中的大量顆粒。在同一時(shí)間，煙道氣被冷卻和干燥。經(jīng)過(guò)吸收器后煙氣流向煙囪。 由于吸收液中收集到的顆粒是通過(guò)一個(gè)小的流量連續(xù)通過(guò)過(guò)濾器分離的。垂直的流過(guò)吸收器時(shí)煙氣中的熱流體溫度升高。在HEX1和2熱量傳遞到集中供熱系統(tǒng)。在發(fā)生器中產(chǎn)生的蒸汽被冷凝并冷卻在HEX4放出熱量到區(qū)域供熱系統(tǒng)，冷凝物最終從系統(tǒng)中排出。區(qū)域供熱系統(tǒng)是通過(guò)在鍋爐對(duì)流區(qū)最后加熱，從吸收器中吸收稀溶液到發(fā)生器在HEX3被預(yù)熱。濃縮溶液的吸收劑在此熱交換器中放出熱量時(shí)被冷卻。 表1 字母的下標(biāo)的命名 命名 符號(hào) 下標(biāo) Q 熱傳遞速率（KW） boiler 鍋爐傳熱效率（KW) V 流體體積（m3/s) generator 發(fā)生器的傳遞速率（KW） T 溫度℃ extra 根據(jù)增加的面積的熱傳遞率（KW） TT 溫度變送器和溫度℃ conc 吸收液濃度（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） m 流體質(zhì)量流量（kg/s) frac abs 流經(jīng)吸收器的總煙氣流的一部分 （質(zhì)量分?jǐn)?shù)） CP 比熱容（J/kgK） 縮略語(yǔ) h 焓值（KJ/kg) HEX 換熱器 ρ 密度（kg/m3) TT 溫度變送器和溫度(℃) 下標(biāo) LT 液位變送器 absorber 1 來(lái)自煙氣的能量 FM 流量計(jì) absorber 2 流體的能量 CU 控制單元 ref 參考值（0℃） CV 控制閥 conv 傳統(tǒng)鍋爐的熱傳遞率（KW） P 泵 圖1開(kāi)放吸收系統(tǒng) 2.2 儀器儀表 系統(tǒng)狀況的整體圖，在溫度為（TTS）和液體流流量為（FMS）時(shí)進(jìn)行測(cè)量如圖3展示。干濕計(jì)（干和濕球溫度）被用來(lái)在吸收器后建立煙氣流。測(cè)量的時(shí)間間隔是10s。 為了控制系統(tǒng)，在發(fā)生器中的溫度應(yīng)保持在一個(gè)恒定的值。這是通過(guò)控制發(fā)生器中的流體流量和設(shè)備中的熱煙氣量來(lái)進(jìn)行的。如果在發(fā)生器的溫度高于設(shè)定值，稀釋后的溶液通過(guò)增加控制閥（CV1）的開(kāi)口使流至發(fā)生器的流量增加。如果它是完全開(kāi)放的系統(tǒng)，而溫度仍然過(guò)高，阻尼器（CV2）將減少熱流體流向發(fā)生器。液面在發(fā)生器應(yīng)該是恒定的，并且被頁(yè)面?zhèn)鞲衅鳎↙T1）和控制閥（CV5）控制。 第3章 方法 3.1 熱量和質(zhì)量平衡 吸收器的熱平衡由隨煙氣排出的熱量和集中供熱系統(tǒng)帶走的熱量組成，溶液流參照公式1。吸收液的質(zhì)量流量，溫度和比熱是變化的但是保持一個(gè)總的平衡。 (1) 煙氣中的焓（H）的計(jì)算與空氣濕度有關(guān)。用于干燥煙氣的熱容量值是通過(guò)加入催化劑的比熱容量的值乘以其質(zhì)量分?jǐn)?shù)來(lái)確定。估計(jì)煙氣在吸收器和干濕計(jì)之前不能使用，因?yàn)闇囟雀叱隽?00℃。水的含量是直接通過(guò)軟件Fluegas測(cè)量得知煙氣中水的含量和煙氣中氧氣的含量。來(lái)自鍋爐的干煙氣的總質(zhì)量流量，已經(jīng)用Fluegas軟件測(cè)量得知，還需要通過(guò)手動(dòng)的方式測(cè)量氣流的總體積。測(cè)量冷凝水的體積流量用流量計(jì)（FM2圖2中）。吸收器中的濃縮吸收液的體積流量由圖3中的閥5的登記的開(kāi)放時(shí)間決定。在一個(gè)開(kāi)放期間1.551升體積流動(dòng)到吸收器。從吸收器稀釋后的溶液的質(zhì)量流量可隨后通過(guò)添加縮合物的質(zhì)量流量以及濃溶液的質(zhì)量流量進(jìn)行計(jì)算。 在HEX3和4之間也存在熱平衡。在HEX3的表面水蒸氣的潛熱包含在平衡中。總傳熱速率用在區(qū)域供熱系統(tǒng)的質(zhì)量流量的計(jì)算和TT1和TT5之間的溫度差的計(jì)算。根據(jù)下面的公式進(jìn)行計(jì)算從煙氣吸附水的質(zhì)量和冷凝物的量。 (2) 在恒定條件下運(yùn)行設(shè)備時(shí)從煙氣和冷凝液流從系統(tǒng)中所吸收的水應(yīng)該是相等的。 濕度比和其他變量根據(jù)前面的描述來(lái)確定。 圖 2開(kāi)放吸收系統(tǒng)與鍋爐組合 圖3控制設(shè)備和測(cè)試設(shè)備 3.2 熱回收 通過(guò)比較傳統(tǒng)的鍋爐系統(tǒng)和水洗器得出下面的概念和計(jì)算。 傳統(tǒng)的傳熱效率：不開(kāi)放系統(tǒng)的鍋爐傳熱速率是通過(guò)公式（3）計(jì)算的。發(fā)生器引起的大面積的溫度降低，這種情況它只發(fā)生在鍋爐的對(duì)流部分。它因此被撤回以獲得高效的總的熱傳遞速率。 (3) (4) 方程（4）中發(fā)電機(jī)熱功率包括吸收溶液的加熱，加熱水（液體）和蒸汽過(guò)熱。使用的焓值包括了水中的能量。 燃料水分含量：燃料中水的含量（質(zhì)量部分）。 集中供熱系統(tǒng)溫度加熱單元：在HEX 1 i.e., TT1之前測(cè)量。 理論上可能的改進(jìn)：計(jì)算可能從煙氣中恢復(fù)的能量，如果能量通過(guò)鍋爐后降低到煙氣離開(kāi)吸收器是的水平。這個(gè)值被除以常規(guī)的熱傳遞速率。 (5) 測(cè)量改進(jìn)：在區(qū)域供熱系統(tǒng)測(cè)量的總傳熱速率除以傳統(tǒng)的熱傳遞速率。 (6) 通過(guò)修正熱損失：總測(cè)量傳熱率加上理論計(jì)算的熱損失，除以常規(guī)的熱傳遞速率。 改善水洗器：沒(méi)有熱損失的理想洗滌器的理論計(jì)算。該裝置的工作溫度相當(dāng)于集中供熱系統(tǒng)溫度的加熱單元（TT1）和煙氣經(jīng)過(guò)洗滌器之后溫度相比差5度。經(jīng)過(guò)滌氣器后的再加熱煙氣不包括在計(jì)算中。 (7) 3.3 煙氣通過(guò)旁路 泄露對(duì)煙氣系統(tǒng)中的阻尼器（CV3）來(lái)說(shuō)是正常的。為了確定這種泄漏，測(cè)量時(shí)封閉阻尼器。在空氣溫度為204℃時(shí)再測(cè)量幾種不同的體積流量進(jìn)行分析。來(lái)自鍋爐的大量煙氣流經(jīng)過(guò)吸收器后使用微壓計(jì)和皮托管研究斷面上的不同點(diǎn)的溫度。 結(jié)果表明僅總體積流量的64％通過(guò)吸收器，這取決于較高的壓降。流動(dòng)阻力正比于每個(gè)電路（吸收器/閥門-CV3）的體積流量的平方，并隨后可確定為這些流動(dòng)阻力的大小。即使溫度變化，這個(gè)量幾乎是恒定的，只要煙氣可被視為理想氣體。煙氣進(jìn)入和流出吸收器的狀況是已知的。根據(jù)理想氣體規(guī)則可能可以計(jì)算出流入和流出吸收器的特定量。部分通過(guò)吸收器的干煙氣的質(zhì)量流量可以在實(shí)驗(yàn)中確定。 3.4 顆粒取樣和分析 用Dekati（DLPI）系統(tǒng)的13級(jí)低壓沖擊進(jìn)行顆粒收集。這些顆粒根據(jù)氣體動(dòng)力學(xué)原理直徑進(jìn)行分離，范圍是在0.03到10μm。進(jìn)入和流出吸收器時(shí)兩個(gè)撞擊器在同時(shí)使用。氣流通過(guò)沖擊器被勻速帶出。通過(guò)比較這些結(jié)果，煙氣的凈化系統(tǒng)可以建立。 在一個(gè)附加的能量色散型X射線檢測(cè)器（SEM-EDS）的電子掃描顯微鏡中，進(jìn)行粒子的化學(xué)成分分析。 第四章 結(jié)果 實(shí)驗(yàn)值的分析，基本上是基于熱量和質(zhì)量平衡的。從整個(gè)系統(tǒng)內(nèi)流失到房間內(nèi)的熱損失為11.4 KW。這個(gè)值被用在所有實(shí)驗(yàn)的評(píng)估中。增加電輸入的方法是使用由四個(gè)液體泵組成的開(kāi)放式吸收系統(tǒng)或者增加引風(fēng)機(jī)的壓力。在實(shí)驗(yàn)裝置中增加電輸入估計(jì)為2.2 KW。該系統(tǒng)的小體積流量和系統(tǒng)不同部分之間的距離的瞬時(shí)值測(cè)量比較困難。鍋爐產(chǎn)生煙氣質(zhì)量流量的65-66%通過(guò)吸收器。排除鍋爐的煙氣溫度在所有的實(shí)驗(yàn)中都在150-180℃的范圍之內(nèi)。 4.1 傳熱率 集中供熱的傳熱率在圖4中表示。各熱交換器（HEX1，2和4）和鍋爐如圖所示，總傳熱效率（總）與吸收器（絕對(duì)壓力）的熱傳遞效率也包括在內(nèi)。吸收器的傳熱速率包括HEX1和2。 圖4 集中供暖的傳熱效率 圖5 集中供暖區(qū)域的溫度等級(jí)和煙氣離開(kāi)系統(tǒng) 圖 6 煙氣吸收水分和冷凝物的質(zhì)量流量 表 1系統(tǒng)中的不同含水量和不同溫度下在區(qū)域供熱系統(tǒng)的加熱單元的熱傳遞速率。 傳統(tǒng)的熱傳遞率（千瓦） 燃料的水分含量（％） 集中供熱系統(tǒng)溫度加熱單元（℃） 理論上可能的改進(jìn)（％） 測(cè)得改善（％） 通過(guò)整流改進(jìn)熱損失（％） 65 50.9 46.4 50 23 44 70 51.7 41.0 46 29 46 61 52.1 44.4 45 25 45 70 52.0 52.3 41 24 41 42 48.0 35.1 55 19 47 80 28.0 38.3 26 10 25 表2比較開(kāi)放吸收系統(tǒng)和水洗滌器的熱改進(jìn)效果 燃料的水分含量（％） 通過(guò)整流改進(jìn)熱損失（％） 改善洗滌水（％） 50.9 44 23 51.7 46 27 52.1 45 25 52.0 41 19 48.0 47 29 28.0 25 16 4.2 吸收溶液 煙氣離開(kāi)吸收器的相對(duì)濕度為38 - 45％RH。這個(gè)值有點(diǎn)高于設(shè)計(jì)值是因?yàn)槲章屎臀掌髦写嬖谳^高含量的CO2。二氧化碳的濃度被穩(wěn)定在一個(gè)較低的水平，并從供熱過(guò)程中發(fā)生器的吸收溶液中分離出來(lái)。實(shí)驗(yàn)結(jié)束后把經(jīng)過(guò)發(fā)生器的吸收液和新的沒(méi)有接觸過(guò)煙氣的吸收液的吸收能力進(jìn)行比較。結(jié)果表明吸收能力只有很小的差別。 4.3 煙氣和集中系統(tǒng)之間的熱傳遞 圖5顯示在進(jìn)過(guò)熱交換（HEX1）之前集中供暖系統(tǒng)(TT1)的溫度，還有煙氣離開(kāi)吸收器的的干溫度。煙氣溫度只比水溫高1-2℃，甚至有兩三度的下降。煙氣的熱量傳遞到吸收液，吸收液把熱量傳遞給集中供暖系統(tǒng)中的水。熱交換器（HEX1）具有大的傳熱面積。不僅是溫度，而且還對(duì)煙氣離開(kāi)吸收器的相對(duì)濕度和傳熱率有關(guān)聯(lián)。如果氣體離開(kāi)吸收器的相對(duì)濕度增加，熱傳輸速率將會(huì)降低。圖5表明在16小時(shí)之后會(huì)引起額外的垢膩。 4.4 質(zhì)量平衡 圖 6 表明了估算吸收的來(lái)自吸收器中煙氣中的水分與測(cè)量的在HEX4之后的冷凝物進(jìn)行比較。這些變量的平均值對(duì)應(yīng)良好。冷凝物在吸收器和發(fā)生器之間的時(shí)間差是很長(zhǎng)的，因?yàn)榇罅康奈找罕挥迷谖掌骱桶l(fā)生器，只有少量的水被吸收。因此瞬時(shí)值不能被使用。 4.5 熱回收的改進(jìn) 六個(gè)實(shí)驗(yàn)的不同結(jié)果顯示在表1和表2. 在表中使用的概念在3.2節(jié)中進(jìn)行了說(shuō)明。增加的電輸入不包含在比較中。 表1和表2表明提高了燃料的水分含量可以提高熱回收。在集中供熱系統(tǒng)中的較低溫度具有相同的影響。實(shí)驗(yàn)裝置的熱損失很大。在表1的最后一列對(duì)開(kāi)放式吸收系統(tǒng)與傳統(tǒng)的鍋爐進(jìn)行最準(zhǔn)確的比較。這些值是一個(gè)理想的單元中求出的，因?yàn)橐恍釗p失總是會(huì)出現(xiàn)。減少燃燒中的含水量完善減排機(jī)制。 開(kāi)放式吸收系統(tǒng)優(yōu)于水洗器，因?yàn)闊煔馐鞘褂梦障到y(tǒng)進(jìn)行干燥的。濕氣中的能量被用來(lái)提高和改善機(jī)器。煙氣經(jīng)過(guò)洗滌器后再加熱，增加了煙氣與系統(tǒng)的溫度差。增加集中供暖的回水溫度減少了熱回收，對(duì)開(kāi)放式吸收系統(tǒng)和水洗器來(lái)說(shuō)是不重要的。 圖 7 不同顆粒質(zhì)量的粒度分布 4.6 在煙道氣中減少顆粒 在煙氣中的顆粒是由吸收溶液中的吸收劑與煙氣接觸進(jìn)行收集的。結(jié)果表明，在吸收器之前的煙氣中的顆粒的粒徑在0.1-0.3之間，見(jiàn)圖7，生物燃料正常使用的大小[1,10]。根據(jù)[11]中所述濕式除塵器的顆粒除去效率在這個(gè)范圍內(nèi)是非常低的。小尺寸的顆粒是對(duì)人類有害的，應(yīng)該盡可能減少。當(dāng)吸收器均勻分布時(shí)粒徑?jīng)]有超過(guò)限額的百分比減小。格羅恩[10]報(bào)道說(shuō)去除效率是在相同的范圍內(nèi)。 對(duì)每個(gè)燃料采取兩個(gè)樣本，結(jié)果列于表3-6。顆粒的化學(xué)成分在通過(guò)吸收器中的流動(dòng)過(guò)程中不發(fā)生變化。測(cè)量成分為鈉，硅，磷，硫，氯，鉀，鋅。最后一個(gè)實(shí)驗(yàn)后進(jìn)行檢查過(guò)濾器的內(nèi)部和使用過(guò)的過(guò)濾器。顆粒的數(shù)量是無(wú)法確定的，但累積高度可以觀察到。吸收器中吸收液的顏色和在過(guò)濾器內(nèi)部的顏色有很大不同。因此可以說(shuō)是一個(gè)很好地過(guò)濾器。 表3 煙氣中粒子的測(cè)量結(jié)果，燃料：木屑。 在吸收10%O2之前(mg/Nm3) 在吸收10%O2之后(mg/Nm3) 減少顆粒（％） Run1 18 11 -35 Run2 23 16 -31 Run3 18 12 -34 表4 煙氣中粒子的測(cè)量結(jié)果，燃料：木材廢料。 在吸收10%O2之前(mg/Nm3) 在吸收10%O2之后(mg/Nm3) 減少顆粒（％） Run1 51 29 -42 Run2 39 21 -46 表5 煙氣中粒子的測(cè)量結(jié)果，燃料：木材和紅色金絲雀草。 在吸收10%O2之前(mg/Nm3) 在吸收10%O2之后(mg/Nm3) 減少顆粒（％） Run1 14 9 -36 Run2 13 8 -40 表6 煙氣中粒子的測(cè)量結(jié)果，燃料：木材廢料和紅色金絲雀草。 在吸收10%O2之前(mg/Nm3) 在吸收10%O2之后(mg/Nm3) 減少顆粒（％） Run1 40 25 -39 Run2 26 14 -47 第五章 結(jié)論 煙氣的凈化效果令人滿意，煙氣中33-44%的顆粒被分離。使用過(guò)濾器的鍋爐相對(duì)于其他焚化廠產(chǎn)生的顆粒量有明顯減少。一個(gè)令人振奮的結(jié)果是有害小顆粒的分離是有效的。粒子可以簡(jiǎn)單地從系統(tǒng)中的過(guò)濾器中除去。但吸收液沒(méi)有明顯的破壞只可能建立在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中。 當(dāng)使用潮濕的燃料時(shí)煙氣中的回收余熱約40％是生物質(zhì)燃料增加產(chǎn)生的。增加電輸入估計(jì)為2.2千瓦，不包括 在比較中。工業(yè)設(shè)備使用更少的電量。 參考文獻(xiàn) [1] Messerer A, Schmatloch V, P?schl U, Niessner R. Combined particle emission reduction and heat recovery from combustion exhaust – a novel approach for small wood-fired appliances. Biomass Bioenergy 2007;31:512–21. [2] Ghafghazi S, Sowlati T, Sokhansanj S, Bi X, Melin S. Particulate matter emissions from combustion of wood in district heating applications. Renew Sust Energy Rev 2011;15:3019–28. [3] Ronnback M, Jones F. Avskiljning av stoft med r?kgaskondensering anpassade till biobr?nsleeldning <10 MW. SP Rapport 2010:81; 2010 [Swedish only]. [4] Riffat SB, Zhao X, Doherty PS. Application of sorption heat recovery systems in heating appliances – feasibility study. Appl Therm Eng 2006;26:46–55. [5] Westerlund L, Dahl J. Open absorption system: experimental study in a laboratory pilot plant. Appl Energy 1991;38:215–29. [6] Westerlund L, Dahl J. Absorbers in the open absorption system. Appl Energy 1994;48:33–49. [7] Westerlund L, Dahl J, Hermansson R. Heat and mass transfer simulations of the absorption process in a packed bed absorber. Appl Therm Eng 1998;18:1295–308. [8] Westerlund L, Dahl J. Use of an open absorption heat-pump for energy conservation in a public swimming-pool. Appl Energy 1994;49:275–300. [9] Johansson L, Westerlund L. An open absorption installed at a sawmill. Description of pilot plant used for timber and bio-fuel drying. Energy 2000;25:1067–79. [10] Gr?hn A, Suonmaa V, Auvinen A, Lehtinen K, Jokiniemi J. Reduction of fine particle emissions from wood combustion with optimized condensing heat exchangers. Environ Sci Technol 2009;43(16):6269–74. [11] Kim HT, Jung CH, Oh SN, Lee KW. Particle removal efficiency of gravitational wet scrubber considering diffusion, interception and impaction. Environ Eng Sci 2001;18(2):125–36.