機械畢業(yè)資料-小型絞肉機的設計【小型家用電動絞肉機】

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The productingcapacity was analysed.Keywords Mincing machine Holds plate Cutting blade Transfer augerThis paper discusses the meat processing machinery - crusher working principle, main technical parameters, transmission system, the typical parts of the structure design and production capacity analysis.Small twisted paper broken machine for ordinary home, not only can be used for minced meat, can also be used with crushed peanuts, crushed ice, spices and other food, small power requirements, powered by the motor drive, reasonable structure design, can meet the family kitchen generally meat food consisting mainly of minced required.Key words: meat chopper;reame;processing;required. III目目 錄錄摘要.IAbstrac.II1 緒論. 12 結構及工作原理. 2 2.1 絞肉機的結構. 3 2.1.1 送料機構. 5 2.1.2 切割機構. 6 2.1.3 驅(qū)動機構. 7 2.2 絞肉機的工作原理. 93 螺旋供料器的設計. 10 3.1 絞籠的設計. 11 3.1.1 絞籠的材料. 11 3.1.2 螺旋直徑. 11 3.1.3 螺旋供料器的轉(zhuǎn)速. 11 3.1.4 螺旋節(jié)距. 11 3.2 絞筒的設計. 124 傳動系統(tǒng)的設計. 13 4.1 電機的選擇. 13 4.2 帶傳動的設計. 14 4.2.1 設計功率. 14 4.2.2 選定帶型. 14 4.2.3 傳動比. 14 4.2.4 小帶輪基準直徑. 15 4.2.5 大帶輪基準直徑. 15 4.2.6 帶速驗算. 15 IV 4.2.7 初定軸間距. 15 4.2.8 所需帶的基準長度. 16 4.2.9 實際軸間距. 17 4.2.10 小帶輪包角.18 4.2.11 單根 V 帶的基本額定功率. 19 4.2.12 時單根 V 帶型額定功率增量. 201i 4.2.13 V 帶的根數(shù). 20 4.2.14 單根 V 帶的預緊力. 20 4.2.15 作用在軸上的力. 20 4.2.16 帶輪的結構和尺寸. 22 4.3 齒輪傳動設計. 22 4.3.1 選擇材料，確定和及精度等級. 22limHlimF 4.3.2 按接觸強度進行初步設計. 22 4.3.2.1 確定中心距. 23 4.3.2.2 確定模數(shù). 23 4.3.2.3 確定齒數(shù). 23 4.3.2.4 計算主要的幾何尺寸. 23 4.3.3 校核齒面接觸強度. 24 4.3.4 校核齒根的強度. 24 4.3.5 齒輪及齒輪副精度的檢驗項目計算. 25 4.3.5.1 確定齒厚偏差代號. 25 4.3.5.2 確定齒輪的三個公差組的檢驗項目及公差值. 26 4.3.5.3 確定齒輪副的檢驗項目與公差值. 26 4.3.5.4 確定齒坯的精度. 26 4.4 軸的設計. 26 4.4.1 按扭轉(zhuǎn)強度計算. 265 絞刀的設計. 275.1 絞刀的設計. 27 V 5.1.1 刀刃的起訖位置. 29 5.1.2 刀刃的前角. 30 5.1.3 刀刃的后角. 30 5.1.4 刀刃的刃傾角. 31 5.1.5 刀刃上任一點位量上絞肉速度. 31 5.1.6 絞刀片的結構. 316 生產(chǎn)能力分析. 31 6.1 絞刀的切割能力. 31 6.2 絞肉機的生產(chǎn)能力. 32 6.3 功率消耗. 33總結. 34致謝. 35參考文獻. 36 11 緒論隨著國民經(jīng)濟的發(fā)展和人民生活水平的提高，人民對食品工業(yè)提出了更高的要求。現(xiàn)代食品已朝著營養(yǎng)、綠色、方便、功能食品的方向發(fā)展，且功能食品將成為新世紀的主流食品。食品工業(yè)也成為國民經(jīng)濟的支柱產(chǎn)業(yè)，作為裝備食品工業(yè)的食品機械工業(yè)發(fā)展尤為迅猛。食品工業(yè)的現(xiàn)代化水平，在很大程度上依賴于食品機械的發(fā)展及其現(xiàn)代化水，離開現(xiàn)代儀器和設備，現(xiàn)代食品工業(yè)就無從談起。食品工業(yè)的發(fā)展是設備和工藝共同發(fā)展的結果，應使設備和工藝達到最佳配合，以設備革新和創(chuàng)新促進工藝的改進和發(fā)展，以工藝的發(fā)展進一部促進設備的發(fā)展和完善。兩者互相促進、互相完善，是使整個食品工業(yè)向現(xiàn)代化邁進的必要條件。在肉類加工的過程中，切碎、斬拌攪拌工序的機械化程度最高，其中絞肉機、斬拌機、攪拌機是最基本的加工主械.幾乎所有的肉類加工廠都具備這 3 種設備。國內(nèi)一些大型肉類加工廠先后從西德、丹麥、瑞士、日本等引進了先進的加工設備，但其價格十分昂貴。目前中、小型肉類加工企業(yè)所使用的大部分設備為我國自行設計制造的產(chǎn)絞肉機是為中、小型肉類加二企業(yè)所設計的較為理想的、絞制各種肉餡的機械，比如生產(chǎn)午餐肉罐頭和制造魚醬、魚圓之類的產(chǎn)品，它將肉可進行粗、中、細絞以滿足不同加工工藝的要求，該機亦可作為其他原料的擠壓設備。小型絞肉機是近幾十年發(fā)展起來的一種肉類加工的自動化生產(chǎn)設備。小型絞肉機是食品加工機械的一個重要分支。它的特點是可通過人工放肉進該小型絞肉機中可以對肉類進行自動絞肉功能，其在構造和性能上兼有人和機器各自的優(yōu)點，隨著國民經(jīng)濟的發(fā)展和機械工業(yè)的進步，該種類型的小型絞肉機在國民經(jīng)濟各領域有著廣闊的發(fā)展前景。為了代替人類在某些苛刻的場合從事生產(chǎn)，或用于流水作業(yè)，以自動絞肉機的往復的工作，節(jié)約人的體力。由于小型絞肉機在生活中的大量運用，使得人類的生產(chǎn)率有了大幅的提高，同時也改善了我們的工作環(huán)境。讓人類的生活變得越來越自動化。在現(xiàn)代生產(chǎn)過程中，小型絞肉機被廣泛的運用于自動生產(chǎn)線中，機械人的研制和生產(chǎn)已成為高技術鄰域內(nèi)，迅速發(fā)展起來的一門新興的技術，它更加促進了小型絞肉機的發(fā) 展，使得小型絞肉機能更好地實現(xiàn)與機械化和自動化的有機結合。小型絞肉機雖然還不如人手那樣靈活，但它具有能不斷重復工作和勞動，不知疲勞，不怕危險，抓舉重物的 力量比人手力大的特點，因此，小型絞肉機已受 2到許多部門的重視，并越來越廣泛地得到了應用。1985 年法國克萊夫博士發(fā)明了第一臺小型絞肉機，該小型絞肉機以其諸如定位精度高，承載能力強，自重負荷比小，易實現(xiàn)高速等優(yōu)點在世界范圍內(nèi)被迅速廣泛應用到肉類加工機械行業(yè)。在這些行業(yè)中，往往需要小型絞肉機以較高的速度和精度完成諸如人工放肉，自動絞肉等操作，新型的小型絞肉機無疑成為重點研究對象。以絞肉機構為研究對象,探討一種形式簡潔、結算快捷、方便控制的自動絞肉模型,從產(chǎn)能規(guī)劃和絞肉速度兩個層面上研究提高該絞肉機的速度與精度的方法,對于推動肉類加工機械基礎理論和關鍵技術研究,提高我國在自動化行業(yè)的競爭實力將具有非常深遠的意義。因此,開發(fā)一種具有優(yōu)勢作業(yè)方向,高速、低成本的小型絞肉機具有重大的意義，對比于人工絞肉來說,自動小型絞肉機具有剛度大,精度高,響應快,自重負荷比小,控制容易,易實現(xiàn)高速等特點在肉類加工機械領域得到廣泛應用。本課題研究一種小型絞肉機，研究一種高速、輕型、低成本,高速小型絞肉機，不但在自動化領域是一個新的突破，對肉類加工設備的理論和應用來說，也是一個新的發(fā)展方向。對推動機構設計理論、小型絞肉機技術、計算機控制技術、技術經(jīng)濟分析等多學科交叉，具有重要理論意義和工程實用價值。 32 結構及工作原理2.1 絞肉機的結構絞肉機主要由送料機構、切割機構和驅(qū)動機構等組成，如圖 21 所示。圖 21 絞肉機結構1.機架 2.絞刀 3.擠肉樣板 4.旋蓋 5.紋筒 6.絞籠 7.料斗 8.減速器 9.大皮帶輪 10.電機 11.三角帶 12.小皮帶輪2.1.1 送料機構包括料斗 7、絞籠 6 和絞筒 5。其作用是輸送物料前移到切割機構，并在前端對物料進行擠壓。2.1.2 切割機構包括擠肉樣板 3,絞刀 2,旋蓋 4。其作用是對擠壓進人樣板孔中的物料進行切割.樣板孔眼規(guī)格有多種，可根據(jù)不同的工藝要求隨時旋下旋蓋進行更換。2.1.3 驅(qū)動機構包括電機 10、皮帶輪 9、12、減速器 8、機架 I 等2.2 絞肉機的工作原理工作時，先開機后放料，由于物料本身的重力和螺旋供料器的旋轉(zhuǎn)，把物連續(xù) 4地送往絞刀口進行切碎。因為螺旋供料器的螺距后面應比前面小，但螺旋軸的直徑后面比前面大，這樣對物料產(chǎn)生了一定的擠壓力，這個力迫使已切碎的肉從格板上的孔眼中排出。用于午餐肉罐頭生產(chǎn)時，肥肉需要粗絞而瘦肉需要細絞，以調(diào)換格板的方式來達到粗絞與細絞之需。格板有幾種不同規(guī)格的孔眼，通常粗絞用之直徑為 810 毫米、細絞用直徑 35 毫米的孔眼。粗絞與細絞的格板，其厚度都為 1012 毫米普通鋼板。由于粗絞孔徑較大，排料較易，故螺旋供料器的轉(zhuǎn)速可比細絞時快些，但最大不超過 400 轉(zhuǎn)/分。一般在 200400 轉(zhuǎn)/分。因為格板上的孔眼總面積一定，即排料量一定，當供料螺旋轉(zhuǎn)速太快時，使物料在切刀附近堵塞，造成負荷突然增加，對電動機有不良的影響。絞刀刃口是順著切刀轉(zhuǎn)學安裝的。絞刀用工具鋼制造，刀口要求鋒利，使用一個時期后，刀口變鈍，此時應調(diào)換新刀片或重新修磨，否則將影響切割效率，甚至使有些無聊不是切碎后排出，而是由擠壓、磨碎后成漿狀排出，直接影響成品質(zhì)量，據(jù)有些廠的研究，午餐肉罐頭脂肪嚴重析出的質(zhì)量事故，往往與此原因有關。裝配或調(diào)換絞刀后，一定要把緊固螺母旋緊，才能保證格板不動，否則因格板移動和絞刀轉(zhuǎn)動之間產(chǎn)生相對運動，也會引起對物料磨漿的作用。絞刀必須與格板緊密貼和，不然會影響切割效率。螺旋供料器在機壁里旋轉(zhuǎn)，要防止螺旋外表與機壁相碰，若稍相碰，馬上損壞機器。但它們的間隙又不能過大，過大會影響送料效率和擠壓力，甚至使物料從間隙處倒流，因此這部分零部件的加工和安裝的要求較高。絞肉機的生產(chǎn)能力不能由螺旋供料器決定，而由切刀的切割能力來決定。因為切割后物料必須從孔眼中排出，螺旋供料器才能繼續(xù)送料，否則，送料再多也不行，相反會產(chǎn)生物料堵塞現(xiàn)象。3 螺旋供料器的設計3.1 絞籠的設計絞籠的作用是向前輸送物料，并在前端對肉塊進行擠壓。如圖 31 所示，設計上采用一根變螺距、變根徑的螺旋，即螺距后大前小，根徑后小前大，這樣使其絞籠與絞筒之間的容積逐漸減小實現(xiàn)了對物料的擠壓作用。絞籠前端方形軸處安裝絞刀，后端面上安裝兩個定位鍵與其主軸前端面上鍵槽 5配合，以傳遞動力。圖 31 絞籠3.1.1 絞籠的材料絞籠的材料選為 HT2003.1.2 螺旋直徑0.136 m 取 D160mm5 . 2CGKDG生產(chǎn)能力,由原始條件得 G1T/HK物料綜合特性系數(shù),查表 1-16 得 K0.071 -物料得填充系數(shù)查 B4 表 116 得0.15 物料的堆積密度 t/m 豬肉的為 1.5t/m33 C與螺旋供料器傾角有關的系數(shù)，查 B4 表 115 得 C13.1.3 螺旋供料器的轉(zhuǎn)速由原始數(shù)據(jù) n326r/min3.1.4 螺旋節(jié)距 實體面型螺旋的節(jié)距 tD3.2 絞筒的設計 由于肉在絞筒內(nèi)受到攪動，且受擠壓力的反作用力作用，物料具有向后倒流的趨勢，因此在絞籠的內(nèi)壁上設計了 8 個止推槽.沿圓周均勻分布，如圖 32 所示絞筒內(nèi)壁與絞籠之間的間隙要適當，一般為 3-5mm。間隙太大會使物料倒流;間隙太小絞籠與絞筒內(nèi)壁易碰撞。 絞筒的物料可選用鑄鐵，選 HT200 6圖 32 絞筒 4 傳動系統(tǒng)的設計由于絞籠只有一種工作轉(zhuǎn)速，則從電機至絞籠的運動路線為定比傳動，其總的傳動比可利用帶傳動、齒輪傳動等構機逐級減速后得到。 絞籠的轉(zhuǎn)速不易太高，因為輸送能力并不是隨轉(zhuǎn)速增加而增加。當速度達到一定值以后，效率反而下降，且速度過高，物料磨擦生熱，出口處的壓力升高，易引起物料變性，影響絞肉質(zhì)量，因此絞籠的轉(zhuǎn)速一般在 200 一 400r/min 比較適宜。在本機選用 326r/min。 14 . 43261440iii總由傳動比標準系列查 B2 表 21初步取1.76 2.50i1i 根據(jù)選用的電機和絞籠轉(zhuǎn)速要求設計傳動路線如下：4.1 電機的選擇N=4(KW)WGG絞肉機的生產(chǎn)能力，1000kg/hW切割 1kg 物料耗用能量，其值與孔眼直徑有關，d 小則 w 大，當d3mm，取 w0.0030kw.h/kg。 （查 B5p）75 傳動效率，取 0.75所以根據(jù) N4kw，n1500r/min，查 B1 表 10-4-1 選用 Y112M-4，再查 B1 表10-4-2 得 Y112M-4 電機的結構。 7圖 4-1 Y112M-4 電動機的外觀圖4.2 帶傳動的設計4.2.1 設計功率dP kwPKPAd8 . 442 . 1 工況系數(shù)，查 B1 表 8122 ，取1.2AKAK P傳遞的功率4.2.2 選定帶型根據(jù)和查 B1 圖 812 選取普通 V 帶 A 型，小帶輪轉(zhuǎn)速，為dp1n1n1440r/min4.2.3 傳動比 1.76 0i2nin1min/81801876. 11440r4.2.4 小帶輪基準直徑（mm）1dd 由 B1 表 8112 和表 8114 選定 100mm75r/min 1ddmindd4.2.5 大帶輪基準直徑（mm）2dd cmdiddd17610076. 112 由 B3 表 87 得=180mm2dd4.2.6 帶速驗算 smvsmndvd/3025/54. 71000601440100100060max114.2.7 初定軸間距（mm）0a 8 mmddadd280)(22104.2.8 所需帶的基準長度（mm）0dL 0204)()(2212210addddaLddddd 280480280228022 886mm 依 B1 表 818 取900mm，即帶型為 A900dL4.2.9 實際軸間距 a mmLLaadd28728869002802004.2.10 小帶輪包角1 3 .57180121adddd =3 .5728780180 = 1644.2.11 單根 V 帶的基本額定功率1p 根據(jù)帶型號、和普通 V 帶查 B1 表 8127（c） 取 1.32kw1dd1n4.2.12 時單根 V 帶型額定功率增量1i1P根據(jù)帶型號、和 查 B1 表 8127（c） 取 0.15kw1ni4.2.13 V 帶的根數(shù) ZZ =49 . 387. 096. 0)15. 032. 1 (8 . 4)(11LadkkppP小帶輪包角修正系數(shù)查 B1 表 8123,取 0.96ak帶長修正系數(shù)查 B1 表 818，取 0.87Lk4.2.14 單根 V 帶的預緊力0F 9 20) 15 . 2(500mvZvPkFda =254. 71 . 054. 748 . 4) 196. 05 . 2(500 =134（N） mV 帶每米長的質(zhì)量（kg/m）查 B1 表 8124，取 0.1k/gm4.2.15 作用在軸上的力F )(106182sin413422sin210NZFF )(159282sin413432sin310maxNZFF 考慮新帶初預緊力為正常預緊力的 1.5 倍maxF4.2.16 帶輪的結構和尺寸帶輪應既有足夠的強度，又應使其結構工藝性好，質(zhì)量分布均勻，重量輕，并避免由于鑄造而產(chǎn)生過大的應力。輪槽工作表面應光滑（表面粗糙度）以減輕帶的磨損。mRa2 . 3帶輪的材料為 HT200。查 B1 表 8110 得基準寬度制 V 帶輪輪槽尺寸，根據(jù)帶輪的基準直徑查 B1 表 8116 確定輪輻 10圖 4-2 小帶輪圖 4-3 大帶輪4.3 齒輪傳動設計4.3.1 選擇材料，確定和及精度等級。limHlimF 參考 B1 表 8324 和表 8325 選擇兩齒輪材料為：大、小齒輪均為40，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面淬火，齒面硬度為 4550HRc；精度等級為 6 級。rC 按硬度下限值，由 BI 圖 838（d）中的 MQ 級質(zhì)量指標查得；由 B1 圖 839（d）中的 MQ 級質(zhì)量指標查得MPaHH11202lim1lim；。MPaFEFE70021MPaFF3502lim1lim4.3.2 按接觸強度進行初步設計4.3.2.1 確定中心距 a（按 B1 表 8327 公式進行設計） 321) 1(HaamuKTuACa式中：配對材料修正系數(shù) Cm1（由 B1 表 8328 查?。?螺旋角系數(shù) Aa476（由 B1 表 8329 查?。?載荷系數(shù) K1.6（參考 B1 表 8327 推薦值） 11 小齒輪額定轉(zhuǎn)矩)(7 .468184954995491MNnPT 齒寬系數(shù)0.4（參考 B1 表 834 推薦值）a 齒數(shù)比 u=i=2.5 許用接觸應力（參考 B1 表 8327MPaHH100811209 . 09 . 0lim推薦值） 則取 a80mm,9 .6910085 . 24 . 07 .466 . 1) 15 . 2(47632mma4.3.2.2 確定模數(shù) m (參考 B1 表 834 推薦表) m=(0.0070.02)a=0.561.6, 取 m=1.5mm4.3.2.3 確定齒數(shù) z ,z12初取螺旋角13z =29.4 取 z =301) 1(cos2ma) 15 . 2(5 . 113cos8021z =z =2.5 30=75 取 z =75212重新確定螺旋角 142.10802)7530(5 . 1arccos2)(arccos21azzmn4.3.2.4 計算主要的幾何尺寸（按 B1 表 835 進行計算）分度圓的直徑 d =m z /cos=1.5 30/cos=45.7mm11 d =m z /cos=1.5*75/cos=114.3mm22齒頂圓直徑 d= d +2h =45.7+2 1.5=48.7mm1a1a d= d +2h =114.3+2 1.5=117.3mm2a2a端面壓力角 (查 B1 表 834)0292.20142.10cos20costgarctgtgaarctgnt基圓直徑 d= dcos= cos20.292 =40.2mm1b1t0 d= d cos=348 cos20.292 =107.2mm2b2t0 12齒頂圓壓力角 =arccos=34.3651at11abdd0 = arccos=23.9512at22abdd0端面重合度 = z （tg-tg）+ z (tg-tg)a2111at22at =1.9齒寬 b=.a0.4*8032 取 b 32mm；b 40mma21齒寬系數(shù) =0.7d1db7 .4532縱向重合度 =1.25 . 1142.10sin32sinnmb當量齒數(shù) 31.45311cos/zzv 78.628322cos/zzv4.3.3 校核齒面接觸強度（按 B1 表 8310 校核） 強度條件：HH 計算應力：=ZZ Z Z Z 1HHBE11bdFKKKktHHVA = 2H1HBDZZ式中：名義切向力 F =2044Nt112000dT7 .457 .462000使用系數(shù) K =1（由 B1 表 8331 查?。〢動載系數(shù) =（）VKVAA200B式中 V=smnd95. 11000608187 .4510006011 13A=83.6 B=0.4 C=6.57 =1.2VK齒向載荷分布系數(shù) K=1.35（由 B1 表 8332 按硬齒面齒輪，裝配時檢修H調(diào)整，6 級精度 K非對稱支稱公式計算）H34. 1齒間載荷分配系數(shù) （由 B1 表 8333 查取）0 . 1HK節(jié)點區(qū)域系數(shù) = 1.5（由 B1 圖 8311 查?。〩Z重合度的系數(shù) （由 B1 圖 8312 查取）77. 0Z螺旋角系數(shù) （由 B1 圖 8313 查?。?0. 0Z彈性系數(shù) （由 B1 表 8334 查取）MPaZE8 .189單對齒齒合系數(shù) Z =1B= 1H2H327 .4520445 . 215 . 20 . 135. 105. 180. 077. 08 .1895 . 11245.5MPa許用應力：=HXWRVLNTHHZZZZZZSlimlim式中：極限應力=1120MPalimH最小安全系數(shù)=1.1（由 B1 表 8335 查?。﹍imHS壽命系數(shù)=0.92（由 B1 圖 8317 查?。㎞TZ潤滑劑系數(shù)=1.05（由 B1 圖 8319 查取，按油粘度等于 350）LZsm速度系數(shù)=0.96（按由 B1 圖 8320 查?。￢Z,95. 1sm粗糙度系數(shù)=0.9（由 B1 圖 8321 查?。㏑Z齒面工作硬化系數(shù)=1.03（按齒面硬度 45HRC，由 B1 圖 8322 查?。￤Z尺寸系數(shù)=1（由 B1 圖 8323 查取）XZ 14則： =826MPaH03. 185. 096. 005. 192. 01 . 11120滿足HH4.3.4 校核齒根的強度（按 B1 表 8330 校核）強度條件：1F1F 許用應力： =； 1FFFVASaFantKKKKYYYYbmF112212SFSFFFYYYY式中：齒形系數(shù)=2.61， =2.2（由 B1 圖 8315（a）查取）1FY2FY應力修正系數(shù)，（由 B1 圖 8316（a）查?。? . 11SaY77. 12SaY重合度系數(shù) =1.9Y螺旋角系數(shù)=1.0（由 B1 圖 8314 查?。℡齒向載荷分布系數(shù)=1.3（其中 N=0.94，按 B1 表 8330 計算）FKNHK齒間載荷分配系數(shù)=1.0（由 B1 表 8333 查?。〧K則 =94.8MPa1F=88.3MPa2F1F6 . 161. 22 . 277. 1許用應力：= （按值較小齒輪校核）FXlTrelTNTSTFFYYYYYSRelimlimlimF式中：極限應力=350MPalimF安全系數(shù)=1.25（按 B1 表 8335 查取）limFS應力修正系數(shù)=2（按 B1 表 8330 查?。㏒TY壽命系數(shù)=0.9（按 B1 圖 8318 查?。㏒TY齒根圓角敏感系數(shù)=0.97（按 B1 圖 8325 查?。﹔elTY 15齒根表面狀況系數(shù)=1（按 B1 圖 8326 查?。﹍TYRe尺寸系數(shù)=1（按 B1 圖 8324 查取）XY則 =FMPa48997. 09 . 0225. 1350 滿足， 驗算結果安全2F1FF4.3.5 齒輪及齒輪副精度的檢驗項目計算（大齒輪）4.3.5.1 確定齒厚偏差代號確定齒厚偏差代號為：6KL GB1009588（參考 B1 表 8354 查取）4.3.5.2 確定齒輪的三個公差組的檢驗項目及公差值（參考 B1 表 8358 查?。┑诠罱M檢驗切向綜合公差，=0.063+0.009=0.072mm,(按 B11iF1iFfPFF 表 8369 計算，由 B1 表 8360，表 8359 查取)；第公差組檢驗齒切向綜合公差，=0.6（）=0.6（0.009+0.011）1if1iftptff=0.012mm， （按 B1 表 8369 計算，由 B1 表 8359 查?。?；第公差組檢驗齒向公差=0.012（由 B1 表 8361 查?。?。F4.3.5.3 確定齒輪副的檢驗項目與公差值（參考 B1 表 8358 選擇）對齒輪，檢驗公法線長度的偏差。按齒厚偏差的代號 KL，根據(jù)表 8353wE的計算式求得齒厚的上偏差=-12=-12 0.009=-0.108mm，齒厚下偏差=-16ssEptfsiE=-16 0.009=-0.144mm；公法線的平均長度上偏差=*cos-ptfWSEssE0.72sin=-0.108 cos-0.72 =-0.110mm,下偏差=cosTF020020sin36. 0awiEsiE+0.72sin=-0.144 cos+0.72 0.036 sin=-0.126mm；按表 8319TF020020及其表注說明求得公法線長度=87.652， 跨齒數(shù) K=10，則公法線長度偏差可表knW示為：110. 0126. 0652.87對齒輪傳動，檢驗中心距極限偏差，根據(jù)中心距 a=80mm，由表查得 83f65 查得=；檢驗接觸斑點，由表 8364 查得接觸斑點沿齒高不小于f023. 040%，沿齒長不小于 70%；檢驗齒輪副的切向綜合公差=0.05+0.072=0.125mm（根icF據(jù) B1 表 8358 的表注 3，由 B1 表 8369，B1 表 8359 及 B1 表 8360 16計算與查?。?；檢驗齒切向綜合公差=0.0228mmicf（根據(jù) B1 表 8358 的表注 3，由 B1 表 8369，B1 表 8359 計算與查?。?。對箱體，檢驗軸線的平行度公差，=0.012mm，=0.006mm（由 B1 表 8363xfyf查?。?。4.3.5.4 確定齒坯的精度要求按 B1 表 8366 和 8367 查取。根據(jù)大齒輪的功率，確定大輪的孔徑為 33mm，其尺寸和形狀公差均為 6 級，即0.016mm，齒輪的徑向和端面跳動公差為 0.014mm。 （如圖 4-4）圖 4-4 大齒輪簡圖4.4 軸的設計4.4.1 按扭轉(zhuǎn)強度的計算用實心軸 335nPATd式中:d軸的直徑，mm T軸傳遞的轉(zhuǎn)矩，N.mm P軸傳遞的額定功率，kw 17 n軸的轉(zhuǎn)速，r/min 軸材料的許用切應力，Mpa30 A系數(shù)，見【1】表 418，這里取 120根據(jù)上面公式計算，齒輪軸的最小直徑 d20mm；大齒輪軸的最小直徑 d20mm依據(jù)結構，設計如圖 圖 45 齒輪軸 5 絞刀設計絞刀的作用是切割物料。它的內(nèi)孔為方形，安裝在絞籠前端的方軸上隨其一起旋轉(zhuǎn)，刀刃的安裝方向應與絞籠旋向相同。絞刀的規(guī)格有 2 刃、3 刃、4 刃、6 刃、8 刃。絞刀用 ZG65 Mn 材料制造，淬火硬度為 HRC55 - 60，刃口要鋒利，與樣板配合平面應平整、光滑。5.1 絞刀的設計絞刀的幾何參數(shù)對所絞出肉的顆粒度以及產(chǎn)品質(zhì)量有著很大的影響，現(xiàn)對十字刀片的各主要幾何參數(shù)進行設計。 十字刀片如圖(51)所示。其每一刃部的絞肉(指切割肉的)線速度 分布亦如該圖所示。從圖上可以看出其刃部任一點位置上只有法向速度。 v 18圖 5-1 絞肉機絞刀片示意圖及每一葉刀片上速度分布其值為： （）30000nvpRr式中：刀片刃部任一點的線速度 ms；pv n刀片的旋轉(zhuǎn)速度 rpm； 刀片刃部任一點至旋轉(zhuǎn)中心的距離 mm； r刀刃起始點半徑 m m ；R刀刃終止點半徑 mm；再從任一葉刀片的橫截面上來看 圖(5-1)AA 截面，其刃部后角較大，而前角及刃傾角都為零。 因此，該刀片的幾何參數(shù)(角度)不盡合理。故再將以一葉刀片的與網(wǎng)眼扳相接觸的一條刀刃為對象，分析刀片上各參數(shù)的作用及其影響，設計各參數(shù)。5.1.1 刀刃的起訖位置絞肉時，絞肉機的十字刀片作旋轉(zhuǎn)運動。從式I可以看出，在轉(zhuǎn)速一定的條件下，刀刃離旋轉(zhuǎn)中心點越遠，則絞肉(指切割肉的)線速度越快。并且在螺桿進科速度也一定的條件下，假定絞肉時刀片所消耗的功全部轉(zhuǎn)化為熱能，則任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃，在單位時間內(nèi)產(chǎn)生的熱量為： VFQ式中：Q單位時間內(nèi)任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃切割肉所產(chǎn)生的熱量（Js） F鉸肉時任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃上的切割力（N）（參見第二部分刀刃的前角式4)任一刀刃切割肉的線速度（ms） 19所以，絞肉(切割肉)的線速度越快，則所產(chǎn)生的熱量也越大，因此絞肉的線速度不能很高。 根據(jù)經(jīng)驗，我們知道一般絞肉時刀刃切割肉的錢速度處在 30 一90mmin 之間最為理想，因此由這些數(shù)據(jù)可估算出刀刃的起訖位置，即刃的起點半徑和終點半徑 R。根據(jù)式1得： 3n30000我們已知十字刀片得轉(zhuǎn)速n326r/min當時，min 30m/min=0.5m/sr mm65.145 . 032630000/當時， minR smmR/5 . 1min/90RmmR94.435 . 132630000/圓整后取:r=15mm R=45mm5.1.2 刀刃的前角當十字刀片絞肉時，其任一與網(wǎng)限板相接觸的刀刃上的受力情況如圖(5-2)所示。圖5-2 與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃的受力分析根據(jù)圖5-2可知：fnfnFFFFFF其值為：sincossincosfnfnfnFFFFFFFF 20因為刀刃與網(wǎng)眼板的摩擦力為：nfFF肉與前刀面的摩擦力為：nfFF整理得： 4cos)1 ()(2nnFFFF式中：F鉸肉時任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃上的切割力（N） 刀片絞肉時肉的剪切抗力（N）F 刀刃與網(wǎng)眼板的摩擦系數(shù) 肉被剪切時與前刀面的摩擦系數(shù) 刀片的前角（）900 網(wǎng)眼板作用于刀刃上的壓力（N）nF 肉被切割時作用于前刀面的壓力（N）nF由于 AF式中：肉的抗剪應力，與肉的質(zhì)地有關 肉被剪切的面積，與網(wǎng)眼板的網(wǎng)眼直徑有關A 所以與肉的質(zhì)地及網(wǎng)眼的直徑有關，故選定網(wǎng)眼板之后，可以看成為常量，F(xiàn)F故令 。1CF 由于是網(wǎng)眼板作用于刀刃上的壓力，可以看為刀片的預緊壓力，是常量，nF故令。是刀片切割肉時，肉對前刀面的壓力與速度v有關，故令2CFnF。vnFF簡化式4得： 5cos)1 ()(221vFCCF從式5和式2可知，刀刃前角的大小，直接影響著絞肉過程中的切割力，以及切割肉時所產(chǎn)生的溫度。 在刀片旋轉(zhuǎn)速度以及螺桿進料速度都一定的情況下，前角大，切割肉所需的力 21和切割肉所產(chǎn)生的熱都??；反之，則大。但前角很大時，則因刀具散熱體積小而使切割肉時所產(chǎn)生的溫度不能很快冷卻。因此，在一定的條件下，前角有一合理的數(shù)值范圍： 一般?。?肉質(zhì)軟取大值，反之取小值)4025 5.1.3 刀刃的后角刀刃后角的目的：一是減小后刀面與網(wǎng)眼板(包括三眼板)表面的摩擦；二是在前角不變的情況下，增大后角能使刀刃鋒利。刀片磨損后將使刀刃變鈍，使肉在絞肉(切割)過程中變形能增加，同時由于磨損后刀片的后角基本為零，加大了刀片與網(wǎng)眼扳的摩擦，兩者都使絞肉過程中產(chǎn)生的熱量增多。另外，在同樣的磨鈍標準V B下，后角大的刀片由新用到鈍所磨去的金屬體積較大如圖5-3所示。這說明增大后角可提高刀片的耐用度，但同時也帶來的問題是刀片的N B磨損值大(反映在刀體材料的磨損過大這一方面)，并且刀刃極度也有所削弱，故后角也有一合理的數(shù)值范圍：一般?。?肉質(zhì)軟取大值反之取小值)53 圖5-3 后角與VB、NB的關系5.1.4 刀刃的刃傾角 從分析由前刀面和后刀面所形成的刀刃來得知刀傾角對刀片性能的影響情況。 在任一葉刀片的法剖面內(nèi)，當把刀刃放大看時，可以把刀刃看成是一段半徑為的圓弧圖 54，由于刀刃有刃傾角，故在線速度方向剖面內(nèi)的刀刃將變成橢r圓弧(斜剖刀刃圓柱所得) 22圖 5-4 刃傾角與刀刃鋒利度橢圓的長半徑處的曲率半徑，即為刀刃實際純圓半徑。 er0其關系為： 6 cos0nerr由此可見，增大刀傾角的絕對值，可減小刀刃的實際鈍圓半徑，這就說明er0增大刃傾角就可使刀刃變得較為鋒利。 一旦刀刃的起訖半徑 r 及 R 確定后，其最大初始刃傾角就可確定了參見max0圖 5-5：圖 5-5 7Rr /arcsinmax0初始刃傾角按下式計算： 見圖 5-6圖 5-6 初始刃傾角計算用示意圖 8)/(220bRbrarctg式中：r刀刃起始點半徑(mm)； R刀刃終止點半徑(mm)； b葉刀片外端寬度（mm）; 初始刃傾角；0 235.1.5 刀刃上任一點位量上絞肉速度 由于有了刃傾角，故刀刃上任一點相對于網(wǎng)眼板的速度，將可以分解為垂直v于刃的法向速度分量和平行于刃的切向速度 分量。參見圖 5-7nvrv即：vvvn其值為：)(30000Rprpnvcosvvnsinvvr圖 57 刀刃上任一點的速度示意圖又因為：/sin sinR所以：30000sincos222R整理得30000/sin222Rnvn （）30000/sinnRv Rpr 式中：刀刃上任一點位置的法向速度分度 ms；nv 刀刃上任一點位置的切向速度分量 ms；v 刀刃上任一點至刀片旋轉(zhuǎn)中心距離 mm； 刀刃的初始刃傾角； 24 與刀刃相切的圓計算半徑 mm； R刀刃的終點半徑 mm； r刀刃的起點半徑 mm；5.1.6 刀片的結構根據(jù)以上對絞刀各個幾何參數(shù)的分析，得出絞刀的結構圖（圖 5-8），此絞刀的特點：1、后角取 4 ，刀片的壽命較長；2、前角取 30 ，以減小絞肉所需的力及功率； 3、增加刃傾角，以提高刀刃的鋒利度；4、采用全圓弧形的前刀面結構，以改善刀刃的強度；5、采用可換式刀片結構，以節(jié)約刀體材料并可選用不同幾何參數(shù)刀片。R65? 40A15 8815 AR65? 406.5? 30R65? 40n圖 58 2 刃、4 刃、8 刃絞刀6 生產(chǎn)能力分析6.1 絞刀的切割能力 切刀的切割能力，可用下式計算： 25 )/(46022hcmZDnF式中：F絞刀切割能力（） ；hcm /2 n絞刀轉(zhuǎn)速（r/min ）;326r/min D擠肉樣板外徑（mm） ；168mm 孔眼總面積與樣板面積之比，一般取 0.30.4；取 0.4 Z絞刀刃數(shù)；取6.2 絞肉機的生產(chǎn)能力 G生產(chǎn)能力 G（kg/h）： AFFG1式中：被切割 1kg 物料的面積，其值與孔眼直徑有關（） ；1Fhcm /2 A絞刀切割能力利用系數(shù)，一般為 0.70.75；6.3 功率消耗 N功率消耗 N 可用下式計算： (kw)WGN式中：W切割 1kg 物料耗用能量，其值與孔眼有關（kw h/kg） ； 傳動效率；由生產(chǎn)能力計算可知，在 N、D 一定的條件下，絞刀的刃數(shù)越多，生產(chǎn)能力越大。但是不同刃數(shù)的絞刀應與不同孔徑的擠肉樣板相匹配，才能得到較為合理的生產(chǎn)量和功率消耗。在使用能過程中，可根據(jù)附表中推薦的值來選用。樣板孔徑 mm38、1016絞刀刃數(shù)842生產(chǎn)能力 kg/h80010001400 26總 結在最近的一段時間的畢業(yè)設計，使我們充分把握的設計方法和步驟，不僅復習所學的知識，而且還獲得新的經(jīng)驗與啟示，在各種軟件的使用找到的資料或圖紙設計，會遇到不清楚的作業(yè)，老師和學生都能給予及時的指導，確保設計進度本文所設計的是小型絞肉機的設計，通過初期的定稿，查資料和開始正式做畢設，讓我系統(tǒng)地了解到了所學知識的重要性，從而讓我更加深刻地體會到做一門學問不易，需要不斷鉆研，不斷進取才可要做的好，總之，本設計完成了老師和同學的幫助下，在大學研究的最后，感謝幫助過我的老師和同學，是大家的幫助才使我的論文得以通過。 27致 謝 直到今天，論文總算完成了，我的心里感到特別高興和激動，在這里，我打心里向我的導師和同學們表示衷心的感謝！因為有了老師的諄諄教導，才讓我學到了很多知識和做人的道理，由衷地感謝我親愛的老師，您不僅在學術上對我精心指導，在生活上面也給予我無微不至的關懷支持和理解，在我的生命中給予的靈感，所以我才能順利地完成大學階段的學業(yè)，也學到了很多有用的知識，同時我的生活中的也有了一個明確的目標。知道想要什么，不再是過去的那個愛玩的我了。導師嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度，創(chuàng)新的學術風格，認真負責，無私奉獻，寬容豁達的教學態(tài)度都是我們應該學習和提倡的。通過近半年的設計計算，查找各類小型絞肉機的相關資料，論文終于完成了，我感到非常興奮和高興。雖然它是不完美的，是不是最好的，但在我心中，它是我最珍惜的，因為我是怎么想的，這是我付出的汗水獲得的成果，是我在大學四年的知識和反映。四年的學習和生活，不僅豐富了我的知識，而且鍛煉了我的個人能力，更重要的是來自老師和同學的潛移默化讓我學到很多有用的知識，在這里，謝謝老師以及所有關心我和幫助我的人，謝謝大家。在以后的工作中，我們將繼續(xù)努力，爭取把自己的本質(zhì)工作做好。 28參考文獻【1】 吳宗澤主編機械設計實用手冊第一版北京：化學工業(yè)出版社1999【2】 濮良貴、紀名剛主編機械設計第七版北京：高等教育出版社2001【3】 張裕中主編食品加工技術裝備第一版北京：中國輕工業(yè)出版社2000【4】 無錫輕工業(yè)學院、天津輕工業(yè)學院編食品工廠機械與設備第二版北京：輕工業(yè)出版社1985【5】 胡繼強主編食品機械與設備第一版北京：中國輕工業(yè)出版社1999【6】 李興國主編食品機械學（下冊） 第一版四川：四川教育出版社1992【7】 中國農(nóng)業(yè)機械化科學研究院編實用機械設計手冊（下） 北京：中國農(nóng)業(yè)機械出版社1985【8】 成大先主編機械設計手冊（第 4 卷） 第四版北京：化學工業(yè)出版社2002【9】 蘇卡查科夫、馬爾切諾夫著食品機械制造工藝學北京：HA機械工業(yè)出版社1984【10】張萬昌主編熱加工工業(yè)基礎第一版北京:高等教育出版社1997【11】馬曉湘、鐘均祥主編畫法幾何及機械制圖第二版華南理工大學出版社1992【12】毛謙德、李振清主編袖珍機械設計師手冊第二版北京：機械工業(yè)出版社2002