采棉機風力輸送裝置設計【離心式風機】【說明書+CAD+SOLIDWORKS】

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Keywords: Cotton picker; centrifugal fan; impeller; optimization design CLC: Document Code: A 1.引言 是全國最大的商品棉生產基地，也是中國唯一的長絨棉產地，棉花種植面積、單產、總產及收購量連續(xù)15年位居全國第1位，棉花產業(yè)已成為農業(yè)的支柱產業(yè)。 據(jù)最新統(tǒng)計數(shù)據(jù)顯示，2009 年棉花產量合計達275萬t。隨著棉花種植面積的不斷擴大及產量的逐漸增長，每逢秋季棉花收獲季節(jié)，最突出的問題就是亟須大批季節(jié)性勞動力，每年雇請的拾花工50余萬人，為此支付的勞務費高達十幾億元，使得植棉成本大幅度提高。而機采棉效率高，費用低，因此實現(xiàn)機采棉已成為大勢所趨。采棉機按其收獲方式分為選收機和統(tǒng)收機。目前使用的采棉機多為進口選收機，價格在100萬元/臺以上，其售價高、維護費用高且維護不便，推廣和普及受到很大限制[1]。而統(tǒng)收機可以實現(xiàn)小型化，價格比較低廉，能被大多數(shù)農民所接受。統(tǒng)收式采棉機的核心部分由采摘系統(tǒng)、風送系統(tǒng)、清雜系統(tǒng)和儲棉系統(tǒng)4部分組成。風送系統(tǒng)是將采摘系統(tǒng)、清雜系統(tǒng)及儲棉系統(tǒng)聯(lián)系到一起的紐帶，是采棉機的重要組成部分，該系統(tǒng)性能的優(yōu)劣直接關系到棉花是否輸送通暢以及輸運過程中對棉花纖維破壞程度。 因此，對采棉機風送系統(tǒng)的設計與研究有著重要意義。 采棉機的工作原理類似吸塵器。由柴油機作動力，帶動風機運轉，這時在風機的進風口產生一定的負 壓，形成有一定流速的空氣流，棉枝上的棉花在空氣流的吸引作用下進入采棉機，這相當于人工將棉花從棉枝上采摘下來。棉花在采棉機中與空氣流分離，通過出棉口直接進入棉花收集箱，而不含棉花的潔凈空氣通過風機的排風口直接排入大氣中。風機運轉所形成的空氣流只起到輸送介質的作用，在采棉機之前，棉花與空氣流共同流動，而在采棉后，由于棉花已經被分離出來，所以只有潔凈的空氣經過風機。減速機主要給采棉機提供動力，它將柴油機的高轉速轉變?yōu)榈娃D速，通過機械傳動與采棉機相連，使棉花從采棉機中連續(xù)輸出。 采棉機采用風力將采摘下的籽棉輸送到棉箱。高壓離心式風機是風力輸送系統(tǒng)中的關鍵部件。在風機 的選型過程中，針對風力系統(tǒng)對風機的性能要求以及采棉機總體設計對風機外形尺寸的限制，對以上存在的問題，本文通過對棉花物料特性進行研究，對風送系統(tǒng)進行設計優(yōu)化，最終設計出更順暢的采棉機風力輸送裝置。 2.結構原理和工作過程 離心式風機要由葉輪、機殼、進口集流器、導流片、聯(lián)軸器、軸、皮帶輪、電動機等部件組成。旋轉的葉輪和蝸殼式的外殼。旋轉葉輪的功能是使空氣獲得能量；蝸殼的功能是收集空氣，并將空氣的動壓有效地轉化為靜壓。 圖2-1 離心式風機基本結構 1-吸氣口；2-葉輪前盤；3-葉片；4-葉輪后盤；6-機殼；6-排氣口；7-截流板；8-支架 采棉機主要對采摘物進行風力輸送，但由于棉桃、棉枝等雜質的存在，單獨使用風送系統(tǒng)很難實現(xiàn)采摘物的完整輸送（即采摘頭→清雜系統(tǒng)→棉箱），所以通常情況下設置少量機械裝置輔助輸送，采用風力、機械混合輸送的方式。 風機3提供正壓風，將采摘下的棉花送入集棉器2，并進行橫向機械輸送，將集棉器中棉花推送至吸棉管道的喇叭口；風機4提供的負壓風將籽棉以及雜質吸入6輥清雜機構6，進行籽棉與雜質的分離；雜質經旋風分離器排出。除雜后的籽棉通過避風器后由風機3提供的正壓風吹入棉箱[2]。 圖2-2 風送系統(tǒng)原理圖 1-采摘頭；2-集棉器；3-正壓風機；4-負壓風機；5-旋風分離器；6-輥除雜機構；7-集棉箱 3. 風送系統(tǒng)參數(shù)的確定 采棉機風送系統(tǒng)的設計（包括風速大小、空氣流量及管道設計）均以采摘物（采摘物包括棉花、鈴殼、棉葉及枝稈等雜物，下面將采摘物統(tǒng)稱為含雜籽棉）的物理特性為基礎，其中包括含雜籽棉的輸送量、含雜籽棉的懸浮臨界速度等因素。 3.1含雜籽棉輸送量的確定 據(jù)采棉機田間試驗測試可得，統(tǒng)收式采棉機（3行機）田間收獲行駛速度v=2.50km/h（0.70 m/s）；棉花產量約為 m=400.00kg/畝（1畝＝1/15hm2）。 采棉機（3行機）實際掃掠寬度為c=66×2+10×3+66/2=195.00cm（現(xiàn)機采棉的播種模式為66cm+10 cm），得 （3-1） 式中 U———單位時間內輸送含雜籽棉的質量； λ———含雜修正系數(shù)，取1.33； k———棉花單位面積，k=0.0667hm2 由公式（3-1）得 （3-2） vm———機采棉單位質量所占體積（約 0.027 m3/kg）； vu———采棉機單位時間內理論輸送含雜籽棉的體積。因為工作中采棉機行駛速度、棉花種植密度及產量各不相同，需考慮采摘膨脹系數(shù)（約 1.5～2.0） （3-3） 3.2氣流輸送參數(shù)的確定 3.2.1混合比μ的確定[3] 混合比又稱為輸送濃度，即在該管道中同一時間內所輸送的含雜籽棉質量G物與G氣之比。 因，所以 式中 ρ———空氣密度（kg/m3）； Q———輸送風量（m3/h）。 由此可見，輸送風量與混合比成反比，混合比的大小受通風機壓力、氣流輸送方式、輸送距離、輸送風速以及輸棉管直徑和物料性質等多方面因素的影響。 混合比推薦見表1。 表3-1混合比推薦 物料名稱 籽棉 毛籽棉 光棉籽 鋸齒集棉 短絨集棉 μ 值 0.6～0.8 1.0～2.0 2.0～2.5 0.15～0.12 0.005-0.01 3.2.2輸送風速的確定 氣流輸送含雜籽棉，是借助空氣動力的作用，籽棉受到空氣動力的大小，與空氣對含雜棉花的相對速度有關。確定輸送速度，必須以棉花的懸浮臨界速度為基本依據(jù)[4]。 2009 年10月，測得本采棉機所采棉花的懸浮臨界速度如表2所示，考慮到棉花采摘過程受到溫度、濕度以及成熟度等因素的影響，取臨界速度補充系數(shù)為 1.4，輸送速度為懸浮臨界速度的 1.9～2.0倍。最終輸送風速約為。 表8-2 棉花臨界速度 （m/s） 物料名稱 臨界速度 1 瓣棉花 1朵棉花（不帶鈴殼） 1朵棉花（帶鈴殼） 4朵棉花（采摘棉） 1團棉花（采摘棉） 3.6 6.0 6.2 6.4 7.0 3.3配用風量 配的確定 配用風量是作為選擇通風機時的風量。 為了保證機采棉輸送通暢進行，應考慮到管道漏風及其它不利因素的影響，應在確定輸送風量的基礎上適當考慮儲備系數(shù)，一般取 為 1.15～1.20[5]，即 3.4輸送管道直徑的確定[6] 輸棉管道直徑根據(jù)輸送風速和輸送風量計算 5結論 （1）對于采棉機來說，雜質（尤其是棉花收獲初期棉桃及較長棉枝）的存在對含雜籽棉的輸送有很大影響，應減小收獲過程中對棉花植株的打擊力度，減少雜質的輸入量。 （2）由于單朵棉花的重量一般不超過(包括棉花粘在棉枝上有一定的連接力),因此吸棉口風速一般控制在之間，這個風速可以有效的將棉花吸入采棉機中。吸棉口形狀采用圓形喇叭口,材料選用塑料或不銹鋼,內壁一定要光滑，無毛刺,吸口直徑控制在左右。 （3）輸棉系統(tǒng)結構進一步改進，對參數(shù)進行優(yōu)化，減小了輸送過程中對棉花纖維的破壞，提高了質量等級。 參考文獻 [1]陳發(fā),王學農.棉花現(xiàn)代生產機械化技術與裝備[M].烏魯木齊:科學技術出版社,2008:156 -157． [2]仇建龍.采棉機的工作原理及設備選用[J].機械研究與應用.2008.2:114-117. [3]王太柱.氣流輸送機構的參數(shù)確定.中國農機化[J],2008(4):74-77. [4]梁建林.提高棉花機械采凈率應注意的幾個環(huán)節(jié).農機化[J].2008,1:44-45. [5]植棉采棉清棉機械化技術.農機化1995年增刊. [6]李桂山,習軍,巖亮.外吸棉管道直徑與風機的調整.中國棉花加工[J],2004(5):25-27. 采棉機風力輸送裝置 設計說明書 學生姓名 xxxx 學 號 所屬學院 機械工程學院 專 業(yè) 機械設計制造及其自動化 班 級 12-2 指導教師 xxxx 日 期 2012.6 xxxx 大學教務處制 前 言 是我國最大的棉花生產基地，棉花種植已經成為的主導產業(yè)。以前，以人工為主的 棉花收獲，不僅生產效率低，而且費時、耗資巨大，棉花收獲季節(jié)勞動力短缺凸顯。隨著播種面 積以及產量的日益增加，近年來國內普遍存在的勞動力短缺問題在顯得更加突出，因此采用 機械化采棉技術是實現(xiàn)棉花持續(xù)發(fā)展的必然選擇。但目前，使用中的采棉機多為進口產品，由于 價格、維修費用高和服務不及時等因素的影響，限制了廣泛推廣。因此，采棉機國產化必將是未 來采棉機發(fā)展的趨勢。 國產自走式采棉機采用風力將采摘下的籽棉輸送到棉箱。離心式風機是風力輸送系統(tǒng)中的關 鍵部件。離心式風機是依靠輸入的機械能，提高氣體壓力并排送氣體的機械，它是一種從動的流 體機械。 經過近幾年的田間采收試驗及理論研究不斷進行和完善，證明國產自走式采棉機的采摘機理 合理， 結構理論完善，具有采凈率高、落地棉少等優(yōu)點；但存在采摘物輸送不暢，易堵塞且含雜 率高，難以分離等現(xiàn)象。針對以上存在的問題，本文通過對棉花物料特性進行研究，對離心式風 機的選型已及風送系統(tǒng)進行優(yōu)化設計，最終設計出更順暢的采棉機風力輸送裝置。 目 錄 1.緒論 1 1.1 采棉機國內(外)現(xiàn)狀 1 1.2 本課題研究的關鍵問題及解決思路 1 2.離心式風機的結構及原理 2 2.1 離心式風機的基本組成 2 2.2 風送系統(tǒng)工作原理 2 3.離心式風機葉輪的主要形式及傳動方式 2 3.1 離心式風機葉輪的主要形式 2 3.2 離心式風機的葉輪特點 3 3.3 離心式風機的主要傳動方式 3 4.采棉機離心風式機設計時幾個重要參數(shù)選擇 5 5.采棉機離心式風機傳動裝置的設計與選型 5 5.1 風機設計的常用參數(shù) 5 5.2 離心式風機原動機的設計計算 6 5.3 離心式風機帶傳動的設計計算 7 5.4 帶傳動的運動和動力參數(shù)計算 9 5.5 帶輪的設計計算 9V 6.采棉機離心式風機葉輪的優(yōu)化設計 10 6.1 葉輪尺寸的決定 10 6.2 葉輪最佳進口寬度 設計 111b 6.3 葉輪葉片最佳進口角 設計 11A 6.4 葉輪葉片最佳出口角 設計 132 7.采棉機離心式風機的進氣裝置設計 14 7.1 離心式風機進氣室 14 7.2 離心式風機進氣口及進口集流器 14 8.采棉機離心式風機風送系統(tǒng)參數(shù)確定 15 8.1 風送系統(tǒng)參數(shù)確定 15 8.2 風送系統(tǒng)參數(shù)優(yōu)化結論 17 9.結論 18 致 謝 19 參考文獻 20 塔里木大學畢業(yè)設計 1 1.緒論 1.1 采棉機國內(外)現(xiàn)狀 目前，國內市場上采棉機主流產品主要有美國迪爾公司、凱斯公司和貴航集團生產的水平摘 錠式采棉機。國產采棉機雖各項性能都能滿足要求，但與美國產采棉機相比還有一定的差距，關 鍵零部件仍依賴于進口，使用成本大大增加。 (1)國外棉花收獲機械化發(fā)展狀況 大約 30%的世界棉產量是機器采收:美國、以色列、澳大利亞是世界上全部用機器采棉的國家。 早在 1850 年美國就開始了對采棉機的研究,到 20 世紀 40 年代開始批量生產采棉機，而且采棉機 由單一行采收發(fā)展到多行采收，由背負式發(fā)展到自走式，采棉工藝由一次采收發(fā)展到一次采收和 分次采收兩種形式。截止 20 世紀 80 年代末，采棉機械化程度已達 100%，生產中主要使用水平摘 錠自走式采棉機。1988 年擁有量達到 5 萬臺由于采用了復雜的靜液壓驅動技術以及維修費用昂貴， 采棉機的生產廠家由開始的 10 多家以減少至 2 家。前蘇聯(lián) 1934 年開始對采棉機研究，1936 年進 了水平摘錠采棉機的研究設計,但因結構復雜,采棉部件工藝水平和加工精度高,產品質量達不到設 計要求，工作可靠性差，未能推廣。1939 年開始垂直摘錠采棉機的研究，1948 年投入批量生產， 1989 年已擁有 3.3 萬臺。自美國第一臺棉花收獲機械出現(xiàn)后，經過不同國家和地區(qū)一個多世紀以 來的試驗研究和生產實踐，世界上各種棉花收獲機械專利已達 l000 多項，采棉機械化已發(fā)展成為 成熟的技術 1。 (2)我國棉花收獲機械發(fā)展概況 我國對棉花收獲機械的研究始于 20 世紀 50 年代，最早出現(xiàn)的是對引進機型進行試驗研究。 1954 年生產建設兵團引進了 37 臺前蘇聯(lián)生產的 CXM-48M 型單行垂直摘錠后懸掛式采棉機和 幾十臺 X4 型剝鈴機 1961 年農墾部又為兵團引進了 7 臺前蘇聯(lián) XBC 一 1.2 型雙行垂直摘錠自走式 采棉機。但由于沒有引進相應的清花設備，采棉機采摘的籽棉因含雜太高而無法使用。為解決美、 蘇摘錠式采棉機結構復雜，投資大，甚至機械采棉在經濟上無利的問題，1959 年綜述至 1974 年， 中國農機院組織全國 60 多名科技人員進行國產棉田自動底盤拖拉機及配套采棉機的研制，并自力 更生設計、研制、試驗過斜摘輥式摘棉鈴機和氣吸振動式分次采棉部件。1988 年以后，在國家科 委支持下，科委正式將“采棉機及清花設備的引進試驗”作為重點科研項目。1990 年生 產建設兵團從烏茲別克引進 14XB 一 2.4 型采棉機。1993 年農機研究所引進美國 2022 型采棉 機。經過 4 到 5 年時間分別進行了試驗分析比較，取得較系統(tǒng)的數(shù)據(jù)。1996 年，國家經貿委和國 家科委正式將“棉花生產及加工技術與成套設備”和“4MZ 一 2(3)型國產自走式采棉機的研制” 兩個項目立項，經過 3 年時間，在兵團、中國農機院、農機化所等單位的共同努力下，國產 自走式采棉機和與鐵牛一 80 型拖拉機配套的背負式采棉機均已研制出來，4MZ 一 2(3)型采棉機通 過鑒定，清理加工設備也有了第一輪樣機。2003 年一生產建設兵團研制的 4ZT 一 8 型摘棉桃 機通過新產品鑒定并投入批量生產。從 2001 年開始，國家機械工業(yè)局將棉花收獲機作為重點發(fā)展 的項目 2。 當前，我國棉花的收獲機械研究及推廣方面存在的主要問題是：(l)棉花種植的品種、行距、 株距、種植密度等方面在我國各產棉區(qū)存在很大的差異,對棉花收獲機械的研發(fā)提出了挑戰(zhàn)。(2) 對棉花收獲機械采摘部件工作機理的研究進行得很不充分,新型機具開發(fā)困難很大。(3)對于實施 棉花收獲機械的必要性及緊迫性,在思想認識上不統(tǒng)一,投入的科研經費力度不大，導致研究工作 裹足不前。(4)對機采棉農藝配套技術的研究不足，不利于機采棉技術的發(fā)展。(5)機采棉的質量 現(xiàn)沒有國家標準，比人工手采棉降低 12 級，短纖維含量高，雜質多，機采棉市場銷售比較困難， 影響了機采棉技術的推廣。(6)采棉機及清花設備投資較大,由于一次性投入大,且功能單一,仍然 嚴重制約著機采棉技術的推廣 3。 1.2 本課題研究的關鍵問題及解決思路 本課題重點研究：風機的結構設計、參數(shù)研究及流場分析。風送系統(tǒng)主要有風機和管道兩部 分組成：風機是輸送系統(tǒng)動力裝置，其必須滿足以下 3 個條件:提供足夠的風壓；提供足夠的風 速；提供足夠的風量。通過對風送系統(tǒng)設計及風送參數(shù)的研究,改善風力輸送環(huán)境,確定在風速約 多大的情況下采摘物輸送通暢，無堵塞現(xiàn)象。通過設計以及流場的改善在輸送過程中清除比重較 大的雜質，降低棉花含雜率，提高機采棉的品質。 解決思路：設計風機葉輪為獨特的葉片線型，葉片線型為雙圓弧,兩圓弧相切。風機氣動性能 的優(yōu)劣主要取決于葉輪的形式和主要結構參數(shù)，這種形式的葉片提供了良好的氣動綜合指標。工 塔里木大學畢業(yè)設計 2 作轉速高，風機性能調節(jié)中轉速調節(jié)是最重要的調節(jié)手段，這為滿足不同性能的使用提供了更大 范圍。 2.離心式風機的結構及原理 2.1 離心式風機的基本組成 主要由葉輪、機殼、進口集流器、導流片、聯(lián)軸器、軸、皮帶輪、電動機等部件組成。旋轉 的葉輪和蝸殼式的外殼。旋轉葉輪的功能是使空氣獲得能量；蝸殼的功能是收集空氣，并將空氣 的動壓有效地轉化為靜壓。 圖 2-1 離心式風機基本結構 1-吸氣口；2-葉輪前盤；3-葉片；4-葉輪后盤；6-機殼；6-排氣口；7-截流板；8-支架 2.2 風送系統(tǒng)工作原理 風機 3 提供正壓風，將采摘下的棉花送入集棉器 2，并進行橫向機械輸送，將集棉器中棉花 推送至吸棉管道的喇叭口；風機 4 提供的負壓風將籽棉以及雜質吸入 6 輥清雜機構 6，進行籽 棉與雜質的分離；雜質經旋風分離器排出。除雜后的籽棉通過避風器后由風機 3 提供的正壓風吹 入棉箱 4。 圖 2-2 風送系統(tǒng)原理圖 1-采摘頭；2-集棉器；3-正壓風機；4-負壓風機；5-旋風分離器；6-輥除雜機構；7-集棉箱 3.離心式風機葉輪的主要形式及傳動方式 3.1 離心式風機葉輪的主要形式 塔里木大學畢業(yè)設計 3 圖 3-1 葉輪的結構 圖 3-2 葉片的主要形式 如圖所示，離心風機的主要結構參數(shù)如下。 (1)葉輪外徑, 常用 表示；D (2)葉輪寬度, 常用 表示；b (3)葉輪出口角,一般用 表示。葉輪按葉片出口角的不同可分為三種: 前向式葉片彎曲方向與旋轉方向相同, （3-)1609(02A 1） 后向式葉片彎曲方向與旋轉方向相反, （3-)7( 002A 2） 徑向式葉片出口沿徑向安裝, （3- 029A 3） 后向式葉片風機的效率一般在 之間，前向式葉片風機的效率在 之.8 0.65. 間。 3.2 離心式風機的葉輪特點 三種葉片型式的葉輪，目前均在風機設計中應用。(1)前向式葉輪的特點是葉片形狀與空氣在 離心力作用下的運動方向完全相反，空氣與葉片之間撞擊劇烈。因此能量損失和噪音都較大，故 效率就低。(2)后向式葉輪葉片的彎曲度較小，而且符合氣體在離心力作用下的運動方向，空氣與 葉片之間的撞擊很小。因此能量損失和噪音較小，效率較高，可節(jié)約能源。故在現(xiàn)代生產的風機 中，特別是功率大的大型風機多數(shù)用后向式。 (3)徑向式出口葉片在我國已不常用，在某些要求耐磨和耐腐蝕的風機中，常用徑向出口直葉片。 采棉機離心式高壓風機功率大，效率高，采用后向式葉輪可有效改善風機的性能。 3.3 離心式風機的主要傳動方式 表 3-1 傳動方式及機械效率 傳 動 方 式 機 械 效 率 電動機直聯(lián)傳動 (A 型) 聯(lián)軸器聯(lián)接轉動(D、F 型) 皮帶傳動(B、C、E 型) 1.00 0.98 0.95 塔里木大學畢業(yè)設計 4 1 2 圖 3-3 A 型直聯(lián)傳動 1-葉輪；2-電動機 1 2 3 4 圖 3-4 D 型聯(lián)軸器聯(lián)接轉動 1-葉輪；2-軸承座；3-聯(lián)軸器；4-電動機 1 2 3 4 5 圖 3-5 F 型聯(lián)軸器聯(lián)接轉動 1-軸承座；2-葉輪；3-軸承座；4-聯(lián)軸器；5-電動機 4 5 1 2 3 圖 3-6 B 型皮帶傳動 1-葉輪；2-軸承座；3-v 型皮帶；4-皮帶輪；5-電動機 4 5 1 2 3 圖 3-7 C 型皮帶傳動 1-葉輪；2-軸承座；3-v 型皮帶；4-皮帶輪；5-電動機 4 5 1 2 3 塔里木大學畢業(yè)設計 5 圖 3-8 E 型皮帶傳動 1-軸承座；2-葉輪；3-v 型皮帶；4-皮帶輪；5-電動機 4.采棉機離心風式機設計時幾個重要參數(shù)選擇 (1)葉片型式的合理選擇：常見風機在一定轉速下，后向葉輪的壓力系數(shù)中 較小，則葉輪t 直徑較大，而其效率較高；對前向葉輪則相反。 (2)風機傳動方式的選擇：如傳動方式為 、 、 三種，則風機轉速與電動機轉速相同；ADF 而 、 、 三種均為變速，設計時可靈活選擇風機轉速。一般對小型風機廣泛采用與電動機BCE 直聯(lián)的傳動 ，對大型風機，有時皮帶傳動不適，多以傳動方式 、 傳動。A 對高溫、多塵條件下，傳動方式還要考慮電動機、軸承的防護和冷卻問題。 (3)蝸殼外形尺寸的選擇：蝸殼外形尺寸應盡可能小。對高比轉數(shù)風機，可采用縮短的蝸形， 對低比轉數(shù)風機一般選用標準蝸形。有時為了縮小蝸殼尺寸，可選用蝸殼出口速度大于風機進口 速度方案，此時采用出口擴壓器以提高其靜壓值。 (4)葉片出口角的選定：葉片出口角是設計時首先要選定的主要幾何參數(shù)之一。為了便于應用， 我們把葉片分類為：后向式葉片；徑向式葉片；前向式葉片。 (5)葉片數(shù)的選擇：在離心風機中，增加葉輪的葉片數(shù)則可提高葉輪的理論壓力，因為它可以 減少相對渦流的影響(即增加 值)。但是，葉片數(shù)目的增加，將增加葉輪通道的摩擦損失，這種K 損失將降低風機的實際壓力而且增加能耗。因此，對每一種葉輪，存在著一個最佳葉片數(shù)目。 (6)全壓系數(shù) 的選定：設計離心風機時，實際壓力總是預先給定的。這時需要選擇全壓系t 數(shù) 。t (7)葉輪進出口的主要幾何尺寸的確定：葉輪是風機傳遞給氣體能量的唯一組件，其設計對風 機影響甚大；能否正確確定葉輪的主要結構，對風機的性能參數(shù)起著關鍵作用。它包含了離心風 機設計的關鍵技術-葉片的設計。而葉片的設計最關鍵的環(huán)節(jié)就是如何確定葉片出口角 。A2 5.采棉機離心式風機傳動裝置的設計與選型 5.1 風機設計的常用參數(shù) 風機主要技術性能參數(shù) 5 外形尺寸 : ）（ m657475 葉輪直徑 : ）（ 80 工作轉速 : ）（ inr3 風量 : ）（ h3 全壓 : ）（ ap726 配套動力 : ）（ Wk1 帶動通風機的電動機額定功率按下式計算： （5-1）1d0236 PNQ (軸功率) (電機貯備系數(shù) )=電機所需功率dK 式中： 電動機額定功率（千瓦）， 風機風量（ ）,時米 /3 風機風壓（毫米水柱）,P 風機效率（%）, 塔里木大學畢業(yè)設計 6 機械傳動效率（%），1 電機容量安全系數(shù)。K ， 。9.8073PaOmH2 OmH 13.59mHg2 表 5-1 電動機容量貯備系數(shù) 軸 功 率 (KW) 電 動 機 容 量 貯 備 系 數(shù)(K) 0.51 12 25 5 一般風機 高壓風機(7500Pa 直接啟動的) 引風機 凡采用軟啟動(偶合器、水電阻、變頻器等) 1.5 1.4 1.3 1.2 1.15 1.15 1.2 1.151.3 1.081.1 風機的轉速 n 可用轉速表直接測量，其數(shù)值用每分鐘多少轉（轉/分）來表示。小型風機的轉 速一般較高，往往與電動機直接相連。大型風機的轉速較低，一般用皮帶傳動與電動機相連，改 變皮帶輪的直徑即可調節(jié)風機的轉速，其關系如下： （5-1 221nd 2） 式中： ， 風機；電動機的轉速1n2 ， 風機和電動機的皮帶輪的直徑。1d2 從上述可見，如要改變風機的轉速，只要改變通風機或電動機中任意一個皮帶輪的直徑即可。 5.2 離心式風機原動機的設計計算 傳動裝置用來將原動機輸出的運動和動力，以一定的轉速、轉矩或推力傳遞給執(zhí)行機構。采 棉機離心式風機選擇帶傳動，只需改變皮帶的直徑即可調節(jié)風機的轉速。 (1)電動機的計算 選擇電動機的容量，電動機所需工作功率 為：dP （5-KN dP 3） 軸功率 （5-1d026 Q 4） 其中風機風量 ,風機風壓 ，為風機配套風量壓強，/h40mQ38paP 效率約為 。葉 輪.85型 傳 動 方 式 機 械 效 率 ）（ C0.91 塔里木大學畢業(yè)設計 7 由表可得： 0.81.90.85.96球 軸 承葉 輪皮 帶總 則： .2.11236073410236PN1d Q 由于軸功率 ，5kW9.8 則選電 動 機 容 量 貯 備 系 數(shù) 5.K）（ .9kw9.82ddP 表 5-2 部分常見機械傳動和支撐的效率取值范圍 傳動種類及工作狀態(tài) 效率 帶傳動 鏈傳動 滾動軸承 平帶無張緊輪 平帶有張緊輪 V 帶 滾子鏈 齒形鏈 球軸承 滾子軸承 0.98 0.97 0.96 0.96 0.97 0.99（一對） 0.98（一對） (2)電動機的選擇 由于所選電動機的容量應不小于工作要求容量，即電動機額定功率 一般要略大于設備工dPe 作所需電動機功率 ，此功率也是電動機的實際輸出功率，即：dP （5-dPe 5） 故電動機的額定功率可選范圍在 。eW29.1k 查機械技術手冊得： 表 5-3 額定功率為 15kw 時電動機選擇對總體方案的影響 方案 電動機型號 額定功率/kw 同步轉速/滿載轉速 （r/min） 1 2 3 Y160M2-2 Y160L-4 Y180L-6 15 15 15 3000/2930 1500/1460 1000/970 已知風機工作轉速為 3750 r/min，可知方案 3 總傳動比大，傳動裝置外廓尺寸大，制造成本 高，結構不緊湊，故不可取。而將方案 1 與方案 2 相比較，綜合考慮電動機和傳動裝置的尺寸、 質量、價格以及總傳動比，可以看出，如為使傳動裝置結構緊湊，選用 1 方案較好；如考慮電動 機質量和價格，則應選用方案 2?，F(xiàn)選用 1 方案，即選定電動機型號為 Y160L-4。 由電動機型號，查詢機械技術手冊，可知電動機的安裝及外形尺寸。 電動機伸出軸長度 ,軸直徑 ，軸鍵槽寬度 。軸0mEm4D2mF 鍵槽底部垂直于軸表面的高度 37G 5.3 離心式風機帶傳動的設計計算 采棉機風機傳動采用 v 帶傳動，由于 v 帶傳動允許的傳動比大，結構緊湊；傳動時，v 帶的 兩個側面和輪槽接觸，槽面摩擦可以提供更大的摩擦力，因而可以有效的提高風機的性能。 （1）確定計算功率 caP 由機械技術手冊查得 ，故AK1. 塔里木大學畢業(yè)設計 8 = （5-caPAKde15.6.kW 6） （2）選擇 v 帶的帶型 根據(jù) 、 查技術手冊選用 B 型。caP1n （3）確定帶輪的基準直徑 并驗算帶速 vd 表 5-4 V 帶輪的最小基準直徑 槽型 Y Z A B C D Emd/in）（ 20 50 75 125 200 355 500 1）初選小帶輪的基準直徑 。由技術手冊查得，取小帶輪的基準直徑 = mm。1d 1d25 2）驗算帶速 v。按式驗算帶的速度 （5-061 nd106 375224.3m/s 7） 因為 ，故帶速合適。smvs/3/5 3）計算大帶輪的基準直徑，根據(jù)式 ，計算大帶輪的基準直徑1221nd2d2d mnd30645721 根據(jù)技術手冊，圓整為 = mm。d35 （4）確定 帶的中心距 和基準長度vadL 1）根據(jù)公式 （ + ） （ + ） 0.71d20a1d2d （5-8） 初定中心距 = mm0a5 2）由公式計算所需的基準長度 （5-1780m504)123()512(502 )()(L021210d add 9） 查技術手冊，選帶的基準長度 =dL80m 3）按公式計算實際中心距 a (5-10)md 510)2 1785(2-a00 中心距的變化范圍為 。483 塔里木大學畢業(yè)設計 9 （5）驗算小帶輪上的包角 1 (5-11) 0001201 12.1543.57)d-8 d（ （6）計算帶的根數(shù) 1）計算單根 帶的額定功率 。VrP 由 = mm 和 = ，查機械技術手冊可得單根 v 帶的基本額定功率d251n3750/min = 。0P.96kw 根據(jù) = , 和 型帶,查機械技術手冊得單根普通 v 帶額定功率的增1n370r/i2.6B 量 =0.8 查機械技術手冊得 ,95.0,93.KLaK 于是得： =( + ) =rP0L W41.3.3.)8.6.(2k 2）計算 v 帶的根數(shù) z (5-12).41.3 5pPrca 取 5 根，為了使各根 帶受力均勻，帶的根數(shù)不宜過多，一般應少于 10 根。否則，應選擇橫V 截面積較大的帶型，以減少帶的根數(shù)。 對于 型帶來講，帶數(shù)一般不多于 6 根，對于所計算的 ，符合要求。B65 （7）計算單根 v 帶的初拉力的最小值 min0F）（ 表 5-5 V 帶單位長度的質量 帶型 Y Z A B C D E q/（kg/m ） 0.02 0.06 0.10 0.18 0.30 0.61 0.92 由表得 B 型帶的單位長度質量 ,所以kg/18.0q =min0F）（ NvzK Pac 94153.218.053.249.)0(5)-2.52 （ 應使帶的實際初拉力 。0Fmin）（ （8）計算壓軸力 p 壓軸力的最小值為： Nz 8792154sin9452sin)(2)(F 01m0minp 5.4 帶傳動的運動和動力參數(shù)計算 0 軸（電動機）： = =Pdkw75.19 = =0n2in/460r 塔里木大學畢業(yè)設計 10 （5-mNn P91206475.950T0 13） 1 軸（風機軸）： 18.kW.619.7Pv0帶min/375n1r mN3.43750.9T1 5.5 帶輪的設計計算V 根據(jù)帶輪的基準直徑和帶輪轉速等已知條件，確定帶輪的材料，結構形式，輪槽、輪輻和輪 轂的幾何尺寸、公差和表面粗糙度以及相關技術要求。 (1）帶輪的材料 常用的帶輪材料為 HT150 或 HT200。轉速較高時可以采用鑄鋼或用鋼板沖壓焊接而成。小功 率時可用鑄鋁或塑料。 (2)帶輪的結構形式 帶輪由輪緣、輪輻和輪轂組成。根據(jù)輪輻結構的不同， 帶輪可以分為實心式、腹板式、VV 孔板式、橢圓輪輻式。 帶輪的結構形式與基準直徑有關。當帶輪基準直徑為 時，可采用實心式；)m(5.2d為 安 裝 帶 輪 的 軸 的 直 徑 時，可采用腹板式；m30 ，同時 時，可采用孔板式；d dD101 時，可采用輪輻式。 其中，大帶輪基準直徑 ，小帶輪基準直徑 ，安裝帶輪軸的351m251d 直徑 45 可知： 且 ； ，m30d1d0125-130D1 則大帶輪選擇輪輻式，小帶輪選擇孔板式。 輪轂和輪輻的尺寸經驗公式： ， ；2.81）（ 為 軸 的 直 徑 ， 。140bh為 輪 輻 的 輻 寬 (3） 帶輪的輪槽V 帶輪的輪槽與所選用的 V 帶的型號相對應，查找相應技術手冊可得。 帶繞在帶輪上以后發(fā)生彎曲變形，使 V 帶工作面的夾角發(fā)生變化。為了使 帶的工作面與V 帶輪的輪槽工作面緊密貼合，將 帶輪輪槽的工作面的夾角做成小于 。04 帶安裝到輪槽中以后，一般不應超出帶輪外圓，也不應與輪槽底部接觸。為此規(guī)定了輪槽 基準直徑到帶輪外圓和底部的最小高度 和 。aminhfin 根據(jù)帶型 ，查詢機械技術手冊得：B ，3.50hamin8.10fin 輪槽工作表面的粗糙度為 或 .632 (4） 帶輪的技術要求V 塔里木大學畢業(yè)設計 11 鑄造、焊接或燒結的帶輪在輪緣、腹板、輪輻及輪轂上不允許有砂眼、裂縫、縮孔及氣泡； 鑄造帶輪在不提高內部應力的前提下，允許對輪緣、凸臺、腹板及輪轂的表面缺陷進行修補；轉 速高于極限轉速的帶輪要做靜平衡，反之要做到平衡。 6.采棉機離心式風機葉輪的優(yōu)化設計 6.1 葉輪尺寸的決定 葉輪的主要參數(shù): ：葉輪外徑、 ：葉輪進口直徑、 ：葉片進口直徑； 2D01D :出口寬度； :進口寬度；b1b :葉片出口安裝角； :葉片進口安裝角； :葉片數(shù)A2AZ :葉片前盤傾斜角； )(121Dtg 圖 6-1 葉輪主要尺寸 6.2 葉輪最佳進口寬度 設計1b 在葉輪進口處如果有回流就造成葉輪中的損失，為此應加速進口流速。一般采用，葉輪進口 面積為： (6-1)10bD 而進風口面積為 ，令 為葉輪進口速度的變化系數(shù)，故有： 214D (6-2)1 214b 由此得出： b1 當考慮到輪轂直徑引起面積減少時，則有： 0d 塔里木大學畢業(yè)設計 12 （6- )1(4)(14b22101 vDdD 3） 其中 ，在加速20%時，即 , 1 0dv.2 8.4b1 D 6.3 葉輪葉片最佳進口角 設計A1 (1)徑向進口時的 優(yōu)化值 同樣，根據(jù)為最小值時，優(yōu)化計算進口葉片角 。當氣流為徑向進口時且均布，A1wD 那么從進口速度三角形得 （6-Au11cosw 4） （6-A n122121 s)60(W 5） （6-1th1CQDb 6） 代入值后得出值，最后得出： 1 （6-Av n1221th231 cos)(4)0(w 7） （6-A11221th 31 sinc-9QAn）（ 8） 求極值，即 0 dA13w 15.26A 這就是只考慮徑向進口時的 優(yōu)化值。A1 把 式代入上式得：013.A （6-3211)(.25DnvQth 9） 進而當 時：0.,.,011v32194.D 塔里木大學畢業(yè)設計 13 或者： 321)D(70. (2)當氣流進入葉片時有預旋，即 ： 0C1u 圖 6-2 進氣口速度三角形 由圖進口速度三角形可以得出： （6-)u C1(cucC-uW11u1 AAosos 10） （6-1utgm 11） （6-）（ 111 sincotAA 12） （6-1m21 2121 C(90)60nu ）（ vQDth 13） （6-Aw111msinC 14） （6-2111121 331 )sin(cosi)(90 tgvQnw AAAth 15） 求極值后： 2164 3121 tgtgtgA 塔里木大學畢業(yè)設計 14 可以看出當氣流偏向葉輪旋轉方向時（正預旋）， 將增大，同時得到： A13113 1212th1 gv-40QDtgtnA）（ （3）葉輪的型式不同時 有所區(qū)別 一般推薦葉片進口角 稍有一個較小的沖角。后向式葉輪中葉道的摩擦等損失較小，此時A1 的選擇使葉輪進口沖擊損失為最小。 A1 （6-11tgu cm 16） （6-11A 17） 沖角 08）（i 一般后向式葉輪： 0135A 對于前向式葉輪，由于葉道內的分離損失較大，過小的進口安裝角導片彎曲度過大，分離損 失增加。較大的安裝角雖然使進口沖擊損失加大，但是流道內的損失降低，兩者比較，效率反而 增高。 一般前向式葉輪： 0164A 6.4 葉輪葉片最佳出口角 設計2 一般后向葉輪葉片出口角 范圍為最好。機翼型葉片時效率較高。A 前向式葉片彎曲方向與旋轉方向相同, ；)1609(002A 后向式葉片彎曲方向與旋轉方向相反, ；7 徑向式葉片出口沿徑向安裝, 。029A 與 成線性關系。 （6-0.60.782A 18） 或： （6-.3.394P2 19） 塔里木大學畢業(yè)設計 15 圖 6-3 與 線性關系A2 根據(jù)所選的 ，有相關的線性關系，給出 。 A2 一般： =0.81.2 后向葉片 =1.21.4 徑向葉片 =1.42.4 前向葉片 7.采棉機離心式風機的進氣裝置設計 7.1 離心式風機進氣室 進氣室一般用于大型離心式風機上。由于離心式風機進口之前需接彎管，氣流要轉彎，使葉 輪進口截面上的氣流更不均勻，因此在進口可增設進氣室。進氣室設計的好壞將會影響風機的性 能。 （1）進氣室最好做成收斂形式的，要求底部與進氣口對齊。 （2）進氣室的面積與葉輪進口截面之比 01F （7-2.750 1） 一般為矩形，長寬之比 為最好。 1F32 ab 7.2 離心式風機進氣口及進口集流器 進氣口有不同的形式： 一般錐形比筒形的好，弧形比錐形的好，組合型的比非組合型的好。例如錐弧型進氣口的渦 流區(qū)最小。此外還注意葉輪入口的間隙型式，套口間隙比對口間隙形式好。 風機進口進口集流器 若要擴大離心式風機的使用范圍或提高調節(jié)性能，可在進氣口或進氣室流道裝設進口集流器 【4】 塔里木大學畢業(yè)設計 16 圖 7-1 進口集流氣的主要形式 1-圓筒形 2 圓錐形 3-弧形 4-錐筒形 5-弧筒形 6 錐弧形 8.采棉機離心式風機風送系統(tǒng)參數(shù)確定 8.1 風送系統(tǒng)參數(shù)確定 采棉機的工作原理類似吸塵器。由柴油機作動力, 帶動風機運轉, 這時在風機的進風口產生 一定的負壓, 形成有一定流速的空氣流, 棉枝上的棉花在空氣流的吸引作用下進入采棉機, 這相 當于人工將棉花從棉枝上采摘下來。棉花在采棉機中與空氣流分離,通過出棉口直接進入棉花收集 箱, 而不含棉花的潔凈空氣通過風機的排風口直接排入大氣中。風機運轉所形成的空氣流只起到 輸送介質的作用, 在采棉機之前, 棉花與空氣流共同流動, 而在采棉后, 由于棉花已經被分離出 來, 所以只有潔凈的空氣經過風機。 采棉機風送系統(tǒng)的設計 （包括風速大小、空氣流量及管道設計） 均以采摘物 （采摘物包括 棉花、鈴殼、棉葉及枝稈等雜物，下面將采摘物統(tǒng)稱為含雜籽棉）的物理特性為基礎，其中包括 含雜籽棉的輸送量、含雜籽棉的懸浮臨界速度等因素 6。 (1)含雜籽棉輸送量的確定 據(jù)采棉機田間試驗測試可得，統(tǒng)收式采棉機（3 行機）田間收獲行駛速為： ；）（ 0.7m/s2.5k/hv 棉花產量約為 。統(tǒng)收式采棉機 （3 行機）畝畝 （ 2hm 1/5 kg 4 實際掃掠寬度為 （現(xiàn)機采棉的播種模式為c9.06/23126c ）， 16cm 得： （8-/k vcU 1） 式中 單位時間內輸送含雜籽棉的質量；U 含雜修正系數(shù)，取 ；.3 棉花單位面積， ； khm 067k2 由公式（8-1）得單位時間輸送籽棉質量： 725.8kg/s0.61354.1.9/ mvc 則理論單位時間輸棉體積： /s0.3=UVu 機采棉單位質量所占體積（約 0.027 m /kg）；m 3 塔里木大學畢業(yè)設計 17 采棉機單位時間內理論輸送含雜籽棉的體積。uV 因為工作中采棉機行駛速度、棉花種植密度及產量各不相同，需考慮采摘膨脹系數(shù)（約 1.52.0） s/0.6m23uumax (2)氣流輸送參數(shù)的確定 混合比 的確定 7 混合比又稱為輸送濃度，即在該管道中同一時間內所輸送的含雜籽棉質量 G 物與 G 氣之比。 (8-2)氣物 G (8-3)Q氣 所以 物GQ 式中 空氣密度 ；)/(kg3m 輸送風量 。3h 由此可見，輸送風量與混合比成反比，混合比的大小受通風機壓力、氣流輸送方式、輸送距 離、輸送風速以及輸棉管直徑和物料性質等多方面因素的影響。 表 8-1 混合比推薦 物料名稱 籽棉 毛籽棉 光棉籽 鋸齒集棉 短絨集棉 值 0.60.8 1.02.0 2.02.5 0.150.12 0.005-0.01 (3)輸送風速的確定 氣流輸送含雜籽棉，是借助空氣動力的作用，籽棉受到空氣動力的大小，與空氣對含雜棉花 的相對速度有關。確定輸送速度，必須以棉花的懸浮臨界速度為基本依據(jù) 8。 2009 年 10 月，測得本采棉機所采棉花的懸浮臨界速度如表 2 所示，考慮到棉花采摘過程受 到溫度、濕度以及成熟度等因素的影響，取臨界速度補充系數(shù)為 1.4，輸送速度為懸浮臨界速度 的 1.92.0 倍 8。最終輸送風速約為 。m/s 19.6v 表 8-2 棉花臨界速度 （單位：m/s） 物料名稱 臨界速度 1 瓣棉花 1 朵棉花（不帶鈴殼） 1 朵棉花（帶鈴殼） 4 朵棉花（采摘棉） 1 團棉花（采摘棉） 3.6 6.0 6.2 6.4 7.0 (4)配用風量 配的確定Q 配用風量是作為選擇通風機時的風量。為了保證機采棉輸送通暢進行，應考慮到管道漏風及 其它不利因素的影響，應在確定輸送風量的基礎上適當考慮儲備系數(shù) ，一般取 為 C 1.151.20 9，即 （8-CQ配 4） (5)輸送管道直徑 的確定 10D 塔里木大學畢業(yè)設計 18 輸棉管道直徑根據(jù)輸送風速和輸送風量計算 （8-4Q 2vD配 5） 由于單朵棉花的重量一般不超過 (包括棉花粘在棉枝上有一定的連接力),因此吸棉口風速g 一般控制在 之間, 這個風速可以有效的將棉花吸入采棉機中。吸棉口形狀采用圓/s150m 形喇叭口,材料選用塑料或不銹鋼,內壁一定要光滑，無毛刺,吸口直徑控制在 左右 7。48m 8.2 風送系統(tǒng)參數(shù)優(yōu)化結論 對于采棉機來說，雜質（尤其是棉花收獲初期棉桃及較長棉枝）的存在對含雜籽棉的輸送有 很大影響，應減小收獲過程中對棉花植株的打擊力度，減少雜質的輸入量。 輸棉風速 、輸棉管道直徑 時可以滿足本統(tǒng)收式采棉機輸棉需求，/s 2018 cm 3026 工作穩(wěn)定，具有很高的可靠性，并能在很大程度上減小動力浪費。 輸棉系統(tǒng)結構進一步改進，對參數(shù)進行優(yōu)化，減小了輸送過程中對棉花纖維的破壞，提高了 質量等級。 9.結論 塔里木大學畢業(yè)設計 19 在對采棉機離心式風機進行設計時，我通過查找相關的文獻資料，了解到離心式風機的主要 結構以及風機的關鍵零部件。明晰了設計出適合的風機，需要從整體到局部，細化出每一個設計 過程；再結合自己已經掌握的相關知識，逐步的完成每個環(huán)節(jié)。 設計離心式風機時，我先從風機的整體布局開始，然后計算出實現(xiàn)風機功能所需要的配套動 力，選擇出適合的原動機；以及設計出相應的傳動裝置和計算受力分析；最后對關鍵零部件進行 優(yōu)化設計。在查考相關的論文資料時，我知道了影響風機性能的主要原因為葉輪以及近氣裝置、 傳動方式等正確的設計和合理布局。 目前均在風機設計中應用的葉片形式有三種。前向式葉片葉輪的特點是尺寸重量小，價格便 宜，而后向式葉片葉輪可提高效率，節(jié)約能源，故在現(xiàn)代生產的風機中，特別是功率大的大型風 機多數(shù)用后向式葉片。徑向出口葉片在我國已不常用，在某些要求耐磨和耐腐蝕的風機中，常用 徑向出口直葉片。 通過分析計算，我知道在設計時選擇合理的葉片形式以及優(yōu)化離心式風機葉輪葉片出口角 2A 將對整臺離心式風機的性能起著關鍵的作用。 致 謝 塔里木大學畢業(yè)設計 20 本次畢業(yè)設計在 xxxx 老師的細心指導和嚴格要求下已經完成，從課題選擇到具體的設計過程 中，無不凝聚著各位指導老師的心血和汗水，在我的畢業(yè)設計寫作期間 xxxx 老師為我提供了種種 專業(yè)知識上的指導和一些富于創(chuàng)造性的建議，沒有這樣的幫助和關懷，我不會這么順利的完成畢 業(yè)設計。在此向 xxxx 老師以及其它指導老師表示深深的感謝和崇高的敬意。 同時，感謝我的班主任，謝謝他為我們全班所做的一切，他不求回報，無私奉獻的精神和讓 大家鼓舞，再次向他表示由衷的感謝。 我還要感謝同組的各位同學，在畢業(yè)設計的這段時間里，你們給了我很多的啟發(fā)，提出了很 多寶貴的意見，對于你們幫助和支持，在此我表示深深地感謝。 參考文獻 塔里木大學畢業(yè)設計 21 1黃勇,付威,吳杰.國內外機采棉技術分析比較J.農機化,2005,4:18-20. 2陳發(fā),王學農.棉花現(xiàn)代生產機械化技術與裝備M.烏魯木齊:科學技術出版社,2008:156 - 157 3高新康,胡潔.兵團機采棉推廣現(xiàn)狀及政策建議J.中國農墾,2006(9):17-18. 4仇建龍.采棉機的工作原理及設備選用J.機械研究與應用,2008.2:114-117. 5王太柱.氣流輸送機構的參數(shù)確定J.中國農機化,2008(4):74-77. 6趙巖,王維新,黃軍干等.FS4M-2R 滾筒式軟摘錠采棉機的設計J.農機化,2008(5). 7梁建林.提高棉花機械采凈率應注意的幾個環(huán)節(jié)J.農機化,2008,1:44-45. 8葉偉,王維新,李華.軟摘錠采棉機輸棉系統(tǒng)設計與分析J.農業(yè)機械,2009(16). 9劉克毅,王維新.統(tǒng)收式采棉機風送系統(tǒng)參數(shù)研究J.設計制造,2010(5):105-106. 10李桂山,習軍,巖亮.外吸棉管道直徑與風機的調整J.中國棉花加工,2004(5):25-27.