雙出頭秸稈液壓成型機(jī)的設(shè)計(jì)

雙出頭秸稈液壓成型機(jī)的設(shè)計(jì),出頭,秸稈,液壓,成型,設(shè)計(jì) 學(xué)生姓名 張松飛 班級 機(jī)教043 指導(dǎo)教師 馬孝琴 論文（設(shè)計(jì)）題目 雙出頭秸稈液壓成型機(jī)的設(shè)計(jì) 目前已完成任務(wù) 到目前為止論文已經(jīng)完成任務(wù)： 1. 進(jìn)行成型研究方面資料的搜集和整理。 2. 成型機(jī)整體思路已經(jīng)形成。 3. 論文草稿已經(jīng)完成一部分。 是否符合任務(wù)書要求進(jìn)度：是 尚需完成的任務(wù) 到目前為止論文尚未完成的任務(wù)： 1. 成型機(jī)部分的尺寸計(jì)算 2. 論文正文的書寫。 能否按期完成論文（設(shè)計(jì)）：是 存在問題和解決辦法 存 在 問 題 設(shè)計(jì)中存在的問題： 1. 資料收集的還不是很夠。 2. 論文的思路還不是很順暢 3. 對成型機(jī)的成型原理過程不太清晰 擬 采 取 的 辦 法 擬采取的辦法： 1. 及時和指導(dǎo)老師溝通，請教老師。 2. 對成型機(jī)的成型過程進(jìn)一步更深的學(xué)習(xí)。 3. 查看有關(guān)資料，及時完成論文。 指導(dǎo)教師簽 字 日期 年 月 日 教學(xué)院長（系主任） 意 見 簽字： 年 月 日 河南科技學(xué)院本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）中期進(jìn)展情況檢查表 河南科技學(xué)院本科生畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）任務(wù)書 題目名稱 雙出頭秸稈液壓成型機(jī)的設(shè)計(jì) 學(xué)生姓名 張松飛 所學(xué)專業(yè) 機(jī)電技術(shù)教育 學(xué)號 20040315044 指導(dǎo)教師姓名 馬孝琴 所學(xué)專業(yè) 熱力工程學(xué) 職稱 教授 完成期限 2009年12月20日至2009年5月26日 一、論文（設(shè)計(jì)）主要內(nèi)容及主要技術(shù)指標(biāo) 1.主要內(nèi)容 （1）成型套筒的最佳曲線形狀及尺寸的確定 （2）配套部件的優(yōu)選和研制 （3）液壓機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) （4）工藝及部件標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計(jì) 2.技術(shù)指標(biāo) （1）擠壓成型部件的使用壽命延長2倍以上 （2）產(chǎn)品電耗降低10%左右 （3）單位產(chǎn)品投資降低8-20% （4）生產(chǎn)噪音降低20% 二、 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）的基本要求 1.畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）一份：有300字左右的中英文摘要，正文后有15篇左右的參考文獻(xiàn)，正文中要引用5篇以上文獻(xiàn)，并注明文獻(xiàn)出處。論文字?jǐn)?shù)在6000字以上； 2.有不少于2000漢字的與本課題有關(guān)的外文翻譯資料； 3.畢業(yè)設(shè)計(jì)總字?jǐn)?shù)在10000字以上； 4.設(shè)計(jì)的成型機(jī)性能要滿足給定的技術(shù)指標(biāo)要求。 三、畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）進(jìn)度安排 1. 2008年12月12日-12月21日，下達(dá)畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書；完成外文資料翻譯。 2. 2009年2月16日-2月27日（第1-2周），指導(dǎo)教師審核開題報告和設(shè)計(jì)方案以及英文資料的翻譯情況。 3. 2009年3月2日-4月24日（第3-10周），畢業(yè)設(shè)計(jì)機(jī)構(gòu)部分設(shè)計(jì)。 4. 2009年4月26日-5月10日（第10-11周），畢業(yè)設(shè)計(jì)中期檢查。 5. 2009年5月11-5月24日（第12-14周），整理、撰寫畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）。 6. 2009年5月25- 6月5日（第15-16周）上交畢業(yè)論文,指導(dǎo)、評閱教師審查評閱修改論文，畢業(yè)設(shè)計(jì)答辯資格審查，畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）答辯。 河南科技學(xué)院 2009屆本科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)） 論文題目：雙出頭秸稈液壓成型機(jī)的設(shè)計(jì) 學(xué)生姓名：張松飛 所在院系：機(jī)電學(xué)院 所學(xué)專業(yè)：機(jī)電技術(shù)教育 導(dǎo)師姓名：馬孝琴 完成時間：2009年5月26日 摘 要 我國農(nóng)作物秸稈資源非常豐富，但大部分沒有得到合理有效的利用。生物質(zhì)能源轉(zhuǎn)換技術(shù)在使秸稈資源得到充分利用的同時，也增加了農(nóng)民的收入，為促進(jìn)農(nóng)業(yè)的可持續(xù)發(fā)展做出貢獻(xiàn)。 本論文是通過對HPB-III生物質(zhì)成型機(jī)出現(xiàn)的各種問題進(jìn)行理論分析，并在此基礎(chǔ)上做出改進(jìn)設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)出一種新型成型機(jī)(雙出頭秸稈液壓成型機(jī))。這種成型機(jī)以液壓驅(qū)動、雙向成型為基礎(chǔ)，從產(chǎn)業(yè)化的角度對HPB-III型生物質(zhì)成型機(jī)進(jìn)行了液壓系統(tǒng)和成型部件的改進(jìn)設(shè)計(jì)，采用雙缸雙活塞雙閥，使該成型機(jī)運(yùn)行壓力在8 MPa左右，低壓運(yùn)行，穩(wěn)定性提高，綜合性能提高，生產(chǎn)率達(dá)到500kg/h，單位能耗70kWh/t左右，進(jìn)一步推動了生物質(zhì)固化成型技術(shù)的發(fā)展。 關(guān)鍵詞:生物質(zhì)(秸稈)，液壓成型機(jī)，液壓成型，改進(jìn)設(shè)計(jì) The Design of Bi- Direction Biomass Briquetting Machine by Hydraulic Driven ABSTRACT Crop residues are very abundant in our country. but most of them haven’t got sufficient use. Biomass energy converting technology make the full use of straw resource become possible, on the same time, it also increase the income of farmer, and pay attribute to the improvement of the agricultural sustainable development. This paper used theory analysis to analyze all kind problems of HPB-III, used improved design, designed a new briquetting machine (THE BI-DIRECTION BIOMASS (STRAW) BRIQUETTING MACHINE BY HYDRAULIC DRIVEN). Based on the fluid power drive and bi-direction briquetting, the hydraulic system and the HPB-III briquetting machine components were improved on design. Two-cylinder, double-valve, and double-piston technology has been used. After operation test, it showed that the operation pressure has dropped, the stability has enhanced and the overall performance has improved. The productivity achieves 500kg/h, unit energy consumption reaches to 70kWh/t, and the operation pressure was about 8 MPa, basically solved the technical promotion problems of the briquetting machine. Key words: Biomass (Straw), Briquetting machine by hydraulic piston, Hydraulic press, Improved design 目 錄 1 緒論 1 1.1 研究背景 1 1.2 國內(nèi)外生物質(zhì)成型機(jī)研究現(xiàn)狀 1 1.3 秸稈壓縮成型研究現(xiàn)狀 2 1.3.1 秸稈的物理特性 2 1.3.2 秸稈的切碎特性 2 1.3.3 秸稈的壓縮特性 2 1.3.4 壓縮成型工藝 3 1.4 目前主要的成型機(jī)類型 3 1.4.1 活塞式成型機(jī) 3 1.4.2 螺旋式成型機(jī) 3 1.4.3 模壓顆粒成型機(jī) 3 1.4.4 各類生物質(zhì)成型機(jī)存在的缺陷 4 1.4.5 HPB III型生物質(zhì)成型機(jī) 4 1.5 本課題的提出目的及意義 5 1.6 研究思路 5 2 HPB-III型生物質(zhì)成型機(jī)運(yùn)行狀況分析 6 2.1 設(shè)計(jì)上的問題分析 6 2. 2 加工上的問題分析 6 3 雙出頭秸稈液壓成型機(jī)的設(shè)計(jì) 7 3.1 設(shè)計(jì)指導(dǎo)思想 7 3.2 液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 8 3.2.1 主油缸的設(shè)計(jì) 8 3.2.2 液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 8 3.3 成型機(jī)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 10 3.4 設(shè)計(jì)指標(biāo)及設(shè)計(jì)參數(shù) 11 3.4.1 設(shè)計(jì)指標(biāo) 11 3.4.2 主要設(shè)計(jì)參數(shù) 11 3.5 成型機(jī)工作流程 12 4 雙出頭秸稈液壓成型機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算過程 13 4.1 擬定液壓系統(tǒng)圖 13 4.2 主要計(jì)算過程 13 5 結(jié)束語 18 致謝 20 參考文獻(xiàn) 21 1 緒論 1.1 研究背景 23 當(dāng)今人類使用的主要能源是石油、天然氣、煤炭,它們都是不可再生的能源。能源是國民經(jīng)濟(jì)和社會活動賴以生存和發(fā)展的物資基礎(chǔ)。能源工業(yè)一方面滿足國民經(jīng)濟(jì)發(fā)展和人民生活對能源的需求,另一方面又是國民經(jīng)濟(jì)重要的支柱產(chǎn)業(yè)。1995年,我國能源工業(yè)(煤炭、石油、天然氣開采和發(fā)電)的增加值為2 361 億元,占全國工業(yè)增加值的28.4% ,占國內(nèi)生產(chǎn)總值的13.7%。能源工業(yè)就業(yè)人數(shù)868 萬人,占工業(yè)就業(yè)職工人數(shù)的13.1%[1]。改革開放30余年來我國能源工業(yè)已得到巨大的發(fā)展,為我國國民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展做出了重大貢獻(xiàn)。同時,能源也是制約我國國民經(jīng)濟(jì)持續(xù)發(fā)展的重要環(huán)節(jié),能源的可持續(xù)利用至關(guān)重要。 我國作為一個迅速崛起的發(fā)展中大國，面臨著經(jīng)濟(jì)增長和環(huán)境保護(hù)的雙重壓力。2003年我國能源消費(fèi)總量16.78億，位居世界第二，約占世界能源消費(fèi)總量的11%，其中煤炭占67.1%，原油占22.7%，天然氣占2.8%，可再生能源及其它能源占7.4%。并且能源消耗還以每年6%～7%的速度增長[2][3]。我國是一個能源消耗大國，一次能源消費(fèi)仍以煤炭為主，煤在直接燃燒過程中產(chǎn)生的CO2、 SO2、 NOx、粉塵及其它有害物質(zhì)，對大氣環(huán)境造成了嚴(yán)重的污染，而中國《防止大氣污染法》和中國簽定的“京都議定書”都對中國城鎮(zhèn)直接燃煤問題提出了量的限制和技術(shù)改造要求。所以研究開發(fā)可替代煤的清潔燃料勢在必行。 利用秸稈成型技術(shù)，將松散細(xì)碎的無定型的秸稈擠壓成質(zhì)地致密、形狀規(guī)則的成型燃料。原料擠壓成型后，密度可達(dá)0.8～1.3kg/m3，能量密度與中值煤相當(dāng)，成型后的秸稈成型燃料燃燒特性較成型前有明顯改善，火力持久、黑煙小、爐膛溫度高，且儲存、運(yùn)輸、使用方便、干凈衛(wèi)生，可代替礦物能源用于生產(chǎn)和生活領(lǐng)域。 1.2 國內(nèi)外生物質(zhì)成型機(jī)研究現(xiàn)狀 中國從20世紀(jì)80年代引進(jìn)螺旋推進(jìn)式秸稈成型機(jī)，生物質(zhì)壓縮成型技術(shù)的研究開發(fā)已有二十多年歷史。20世紀(jì)90年代期間河南農(nóng)業(yè)大學(xué)，中國農(nóng)機(jī)能源動力研究所分別研究出PB-I型機(jī)械沖壓式成型機(jī)、HPB系列液壓驅(qū)動活塞式成型機(jī)、CYJ-35型機(jī)械沖壓式成型機(jī)[8][9]。盡管引進(jìn)和研究的有很多種生物質(zhì)成型機(jī)械，但我國的壓縮成型機(jī)基本上就兩種：螺旋擠壓成型機(jī)和液壓沖壓成型機(jī)[9-13]。目前這些設(shè)備大都停止了運(yùn)行，主要原因是：以木屑為原料，市場和資源的針對性差，成本高。螺旋擠壓設(shè)備磨損嚴(yán)重，維修周期短(60～80h)，耗能高。由此看來螺旋式成型機(jī)的關(guān)鍵技術(shù)是螺桿的使用壽命。而液壓式生物質(zhì)成型機(jī)是液壓驅(qū)動活塞沖壓成型，其運(yùn)行性能穩(wěn)定，延長了易損件的使用壽命。 國外發(fā)達(dá)國家對秸稈等生物質(zhì)致密成型技術(shù)都普遍重視，并投入了大量的資金和技術(shù)力量研究和開發(fā)致密成型技術(shù)。20世紀(jì)30年代，美國就開始研究壓縮成型燃料技術(shù)，并研制了螺旋壓縮機(jī)[8][14];日本、西德等國也開始研究成型技術(shù)處理木材廢棄物、農(nóng)業(yè)纖維物等。進(jìn)入20世紀(jì)70年代以來，隨著全球性石油危機(jī)的沖擊和環(huán)保意識的提高，世界各國越來越認(rèn)識到開發(fā)和高效轉(zhuǎn)換生物質(zhì)能的重要性，相應(yīng)地投入一定的資金和技術(shù)力量研究開發(fā)生物質(zhì)成型燃料技術(shù)及設(shè)備。日本1983年前后從美國引進(jìn)顆粒成型燃料生產(chǎn)技術(shù)，1987已有10多個顆粒成型燃料工廠投入運(yùn)行，年生產(chǎn)生物質(zhì)顆粒成型燃料超過10萬噸，現(xiàn)已經(jīng)形成工廠化規(guī)模[15]。 1.3 秸稈壓縮成型研究現(xiàn)狀 為解決秸稈合理利用問題，歐美工業(yè)化國家如丹麥、瑞典、荷蘭、美國等，還有亞洲的印度、日本等國都在秸稈成型方面做了大量的研究，我國在這方面的研究起步較晚。根據(jù)目前國內(nèi)外壓縮成型的研究文獻(xiàn)來看，各國研究的側(cè)重點(diǎn)雖有所不同，但主要研究以下幾方面內(nèi)容： 1.3.1 秸稈的物理特性 秸稈本身的物理特性是影響秸稈切碎和壓縮成型的主要因素之一。秸稈的物理特性受物種、品種、產(chǎn)區(qū)、成熟度等多種因素的影響。國內(nèi)外對麥秸、飼草等軟莖稈的拉伸強(qiáng)度、剪切強(qiáng)度、彈性模量、剛度模量等物理特性研究較多。 1.3.2 秸稈的切碎特性 切碎能耗、切碎長度和切斷效率對秸稈的切碎特性均有影響，如切割速度、割刀參數(shù)、受切根數(shù)等因素對切割過程的影響。秸稈切割過程中有一臨界速度，在15～30 m/s范圍內(nèi)，低于臨界速度，能耗和無效切割快速增加；大于臨界速度，能耗基本不變，實(shí)際切割長度接近于理論長度。 1.3.3 秸稈的壓縮特性 由于植物纖維物料的材料特性不同，國內(nèi)外在對其壓縮特性的研究中也提出了各種研究方法。國外許多學(xué)者都把秸稈當(dāng)作理想的線性粘彈體，運(yùn)用流變學(xué)的理論，采用各種不同的流變模型來描述物料的壓縮流變過程。相對于金屬、塑料等材料而言，植物纖維物料壓縮過程中的應(yīng)力與應(yīng)變的變化畢竟是非常復(fù)雜的，因此還有待于進(jìn)一步探討，從而更接近實(shí)際情況。 1.3.4 壓縮成型工藝 秸稈壓縮成型工藝可以分為加粘結(jié)劑和不加粘結(jié)劑的成型工藝,根據(jù)對物料加溫形式不同，不加粘結(jié)劑的成型工藝又可劃分為常溫成型(不加溫)、熱壓成型(成型過程中原料在擠壓部位被加熱)、預(yù)熱成型(擠壓之前加溫)和成型碳化(擠壓后熱解碳化)4種主要形式。 1.4 目前主要的成型機(jī)類型 目前世界各地的成型機(jī)主要有兩種：壓塊(Briquette)和顆粒(Pellet)成型機(jī)。根據(jù)成型原理的不同可分為：活塞成型機(jī)(Piston press)，螺旋式成型機(jī)(Extruder press)和模壓顆粒成型機(jī)(Matrix pellet press)。 1.4.1 活塞式成型機(jī) 按驅(qū)動動力的不同可分為兩類：一類是用發(fā)動機(jī)或電動機(jī)通過機(jī)械傳動驅(qū)動的稱為機(jī)械驅(qū)動活塞式成型機(jī)(Piston presses with mechanical drive)；另一類是用液壓機(jī)構(gòu)驅(qū)動的稱為液壓驅(qū)動活塞成型機(jī)(Piston presses with hydraulic drive)。這兩類成型機(jī)的成型過程是靠活塞的往復(fù)運(yùn)動實(shí)現(xiàn)的。其進(jìn)料、壓縮和出料都是間歇進(jìn)行的，即活塞往復(fù)運(yùn)動一次可以形成一個壓塊，在成型套內(nèi)壓塊之間被緊密擠在一起，但其端面之間的連接不牢固。因此，當(dāng)壓塊從成型機(jī)的出口被擠出時，一般在重力的作用下自行分離。根據(jù)壓縮室末端有無擋板又分為開式和閉式兩種。閉式柱塞壓塊依靠壓縮室末端的擋板形成擠壓阻力，壓塊形成后再開啟擋板排出，這種機(jī)構(gòu)不需要很大的擠壓力，消耗能量較少；開式成型機(jī)依靠被壓縮物與壓縮室壁之間的摩擦力和錐形壓模形成擠壓阻力實(shí)現(xiàn)原料的壓縮成型，這種形式的成型機(jī)出料方便，不需要特殊的擠出成型塊機(jī)構(gòu)和動作。 1.4.2 螺旋式成型機(jī) 根據(jù)成型過程中粘結(jié)機(jī)理的不同可分為加熱(with die heating)和不加熱(without die heating)兩種形式。一種是先在物料中加入粘結(jié)劑，然后在錐型螺旋輸送器的壓送下，壓在原料上的壓力逐漸增大，到達(dá)壓縮喉口時物料所受的壓力最大。物料在高壓下體積密度增大，并在粘結(jié)劑的作用下成型，然后從成型機(jī)的出口處被連續(xù)擠出。另一種是在成型套筒上設(shè)置加熱裝置，利用物料中的木質(zhì)素受熱塑化的粘結(jié)性，使物料成型。此類成型機(jī)最早被研制開發(fā)，也是目前各地推廣應(yīng)用較為普遍的一種機(jī)型。 1.4.3 模壓顆粒成型機(jī) 根據(jù)壓模型形狀的不同可分為：平板模顆粒成型機(jī)(Disk matrix pellet press)和環(huán)板模顆粒成型機(jī)(Ring matrix pellet press)，其中環(huán)模成型機(jī)根據(jù)其結(jié)構(gòu)布置方式又可分為立式和臥式兩種形式。由于立式環(huán)模成型機(jī)具有壓模易更換、保養(yǎng)方便、易進(jìn)行系列化設(shè)計(jì)等優(yōu)點(diǎn)而成為現(xiàn)有顆粒成型機(jī)的主流機(jī)型，其生產(chǎn)率可達(dá)1～3t/h。臥式環(huán)模成型機(jī)的壓模和壓輥的軸線都為垂直設(shè)置，生產(chǎn)率可達(dá)500～800kg/h。平板模顆粒機(jī)的工作原理是平板上4～6個輥?zhàn)?，輥?zhàn)与S軸作圓周運(yùn)動，并與平模板間有相對運(yùn)動，原料在輥?zhàn)雍湍０彘g受擠壓，多數(shù)原料被擠入模板孔中，切割機(jī)將擠出的成型條按一定的長度切割成粒。 1.4.4 各類生物質(zhì)成型機(jī)存在的缺陷 （1） 螺桿式成型機(jī) 雖然這種成型機(jī)造價低，成型時的力度要求小，但是它對粉碎程度要求比較高。另外它的生產(chǎn)率比較低，約為130kg/h。它最大的不足在于其螺桿容易磨損，即使是耐熱材料使用時間60小時。而更換新的造價又非常高為1000元/個。 （2） 沖壓式成型機(jī) 優(yōu)點(diǎn)是連續(xù)工作時間長，但是其造價高為10萬/臺，還有就是生產(chǎn)率比螺桿式高。但還是低，僅為300kg/h。如果壓力過大，危險性大且易出現(xiàn)“放炮”現(xiàn)象。另外這種成型機(jī)對物料含水率要求比較高,要求在16%以下。 1.4.5 HPB III型生物質(zhì)成型機(jī) HPB-III型液壓活塞式雙向成型機(jī)，其主要工作部件有活塞沖桿、保型筒、錐形筒、夾緊套、活塞套筒、加熱圈、液壓裝置、電控柜等。它的工作原理是油泵在電機(jī)帶動下，將油通過換向閥泵入油缸的一腔，把電能轉(zhuǎn)化成液體的壓力能，驅(qū)動活塞、活塞桿、沖桿向一端運(yùn)動，沖桿將進(jìn)料斗加入的生物質(zhì)壓入成型套內(nèi)的錐形套中，秸稈在機(jī)械壓力和溫度的作用下發(fā)生塑性變形，秸稈被擠壓成成型 圖1 成型機(jī)工作路線與控制系統(tǒng)方框圖 棒后，經(jīng)保型筒穩(wěn)型后擠出。在換向閥的作用下，油被泵入油缸的另一腔，則活塞、活塞桿、沖桿向另一端運(yùn)動，完成另一端成型[19]。其工作路線如圖1所示。 該套設(shè)備采用活塞沖壓成型，避免了生物質(zhì)原料與成型部件連續(xù)的相對運(yùn)動摩擦，解決了螺旋推進(jìn)成型機(jī)螺旋桿頭部磨損嚴(yán)重的問題，并且該系統(tǒng)是在不加任何粘結(jié)劑的條件下對生物質(zhì)進(jìn)行熱壓成型的，所以可以節(jié)約成本。但該成型機(jī)也存在一些缺陷，如當(dāng)進(jìn)料出現(xiàn)堵塞時不能增大壓力使其正常工作，運(yùn)行壓力過高，設(shè)備振動太大，從進(jìn)料斗進(jìn)料時攪拌機(jī)攪拌易出現(xiàn)死角，發(fā)生進(jìn)料堵塞現(xiàn)象。 1.5 本課題的提出目的及意義 在中國，作物秸稈傳統(tǒng)的利用方式是作為農(nóng)村生活燃料、大牲畜草料與有機(jī)肥料的主要來源?，F(xiàn)在隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，人們對農(nóng)作物秸稈資源的認(rèn)識越來越深，對農(nóng)作物秸稈的利用日益重視，而且在如何科學(xué)有效的利用秸稈資源上已取得進(jìn)展。但發(fā)展速度較慢，這不僅與人們對開發(fā)利用秸稈資源的認(rèn)識程度有關(guān)，更重要的是與相關(guān)技術(shù)設(shè)備研究嚴(yán)重滯后有關(guān)。 為了解決這個問題，提高壓塊成型效率，我們可使用液壓設(shè)備對生物質(zhì)進(jìn)行初壓，將生物質(zhì)加一定的壓力，保持一定時間，然后將已有一定壓力的生物質(zhì)在模具中沖壓以使生物質(zhì)達(dá)到成型的效果。并且在沖壓時對成型塊加熱以使生物質(zhì)中的木質(zhì)素在一定溫度下軟化，以便在沖壓過程中得到一定密度的生物質(zhì)壓塊。 吸收己有生物質(zhì)成型機(jī)的優(yōu)點(diǎn)，并盡可能的克服其不足之處，使生物質(zhì)能更好的、效率更高的達(dá)到成型的效果。主要從采用機(jī)械方式為主，并采用液壓原理來設(shè)計(jì)出新的設(shè)備。同時通過實(shí)驗(yàn)來分析對于這種成型機(jī)理的各個影響因素，為以后的改進(jìn)提供參考依據(jù)。 成型機(jī)造價低，生產(chǎn)效率較高，預(yù)計(jì)可達(dá)0.5t/h。能夠達(dá)到農(nóng)村采暖需要生物質(zhì)壓塊的密度要求，大大提高生產(chǎn)效率，盡可能的降低能量的消耗。以便生物質(zhì)壓塊在一定程度和一定范圍內(nèi)作為煤的替代能源得到推廣和應(yīng)用。在部分緩解能源危機(jī)的同時，也避免生態(tài)環(huán)境受到秸桿焚燒等不合理用能的破壞。 因此，通過本課題的研究，在HPB-Ⅲ型生物質(zhì)成型機(jī)的基礎(chǔ)上改進(jìn)設(shè)計(jì)出一種新型成型機(jī)，使其系統(tǒng)的性能更穩(wěn)定，工況更好;使秸稈成型機(jī)械在常規(guī)能源相對缺乏、生物質(zhì)原料充足、經(jīng)濟(jì)條件相對較落后的農(nóng)村進(jìn)行推廣，為秸稈資源得到合理的能源利用提供一個更為有效的利用途徑。 1.6 研究思路 本論文是在HPB-III生物質(zhì)成型機(jī)的基礎(chǔ)上改進(jìn)設(shè)計(jì)出一種新型成型機(jī)，其研究思路為：通過對HPB-III生物質(zhì)成型機(jī)的運(yùn)行情況和出現(xiàn)的各種問題，進(jìn)行了理論分析，以取得進(jìn)一步解決秸稈成型機(jī)存在問題的依據(jù)，做出改進(jìn)設(shè)計(jì)，目的是使新設(shè)備效率更高，低壓運(yùn)行，性能穩(wěn)定，以消除不安全隱患。 2 HPB-III型生物質(zhì)成型機(jī)運(yùn)行狀況分析 HPB-III型成型機(jī)的設(shè)計(jì)還是比較合理的，具備一定商業(yè)化推廣的價值。但是仍有些機(jī)械加工上的問題和設(shè)計(jì)上的問題使得該設(shè)備不夠完善，以下部分將對HPB-III型成型機(jī)運(yùn)行時出現(xiàn)的問題進(jìn)行分析。 2.1 設(shè)計(jì)上的問題分析 (1)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)上的問題：主缸和預(yù)壓油缸的換向都是靠電液換向閥控制換向，沒有安裝順序閥，當(dāng)進(jìn)料出現(xiàn)堵塞時不能增大壓力使其正常工作;液壓泵的選型是選用了柱塞變量泵，變量泵最大的弊端是功率是定值，功率N＝P×Q，外載壓力和泵的流量成反比，當(dāng)外載需要很大的壓力時泵流量反而下降，提供不了足夠的工作壓力，當(dāng)外載小時能量反而浪費(fèi)；油路管線布置不規(guī)范，增加了局部阻力損失。 (2)運(yùn)行壓力太高：由于主缸是單缸單活塞，根據(jù)F＝P×S，泵提供的壓力一定，活塞的表面積越小，運(yùn)行壓力就會越高，但是實(shí)際上秸稈成型壓力是一定的。運(yùn)行壓力在20MPa左右，對于預(yù)壓油缸來說當(dāng)沒有負(fù)載回油時，易產(chǎn)生較大的振動和噪聲，在90dB左右;由于運(yùn)行壓力高還經(jīng)常出現(xiàn)漏油現(xiàn)象。 (3)設(shè)備振動太大：有兩個原因，一是機(jī)身重心太高，設(shè)備在高壓狀態(tài)運(yùn)行下易產(chǎn)生振動;二是設(shè)備工作壓力在20MPa左右，工作時產(chǎn)生的沖擊力太大。 (4)進(jìn)料斗為方錐形在進(jìn)料時攪拌機(jī)攪拌易出現(xiàn)死角，發(fā)生進(jìn)料堵塞，如圖2所示，經(jīng)常導(dǎo)致攪拌電機(jī)線路燒壞，還直接影響進(jìn)料量，進(jìn)而影響整個設(shè)備產(chǎn)品的產(chǎn)量。 1一方錐形進(jìn)料斗 2一攪拌器 3一易堵塞位置 4一預(yù)壓筒 5一預(yù)壓缸沖頭 圖2 進(jìn)料系統(tǒng)示意圖 2. 2 加工上的問題分析 加工上的問題主要在于整個設(shè)備的選材和主要部件的機(jī)械加工沒有達(dá)到設(shè)計(jì)要求，導(dǎo)致了諸多不該發(fā)生故障都發(fā)生了，主要在以下幾個方面： (1)機(jī)身機(jī)座的選材，用的是厚度為20mm左右的鋼板，使得機(jī)座的剛度不夠，抗振性較差，在很大的工作壓力的沖擊下，設(shè)備振動比較厲害。 (2)成型套筒和活塞桿沖桿不同心。主要有三個方面的原因造成的：一是沖桿和活塞桿的選材和熱處理程度沒有達(dá)到設(shè)計(jì)要求；二是設(shè)備在強(qiáng)壓力的推動下振動厲害導(dǎo)致沖桿偏離軸心；三是套筒與沖桿的間隙配合不合要求，由于長時間的工作，大量的粉塵進(jìn)入間隙，在加熱狀態(tài)下粉塵發(fā)生炭化，極其堅(jiān)硬(如圖3的指示2部分)，使得沖桿偏離軸心，還容易對沖桿表面擦出很多溝壑。 1—主缸沖頭 2—灰塵堅(jiān)硬層 3—物料 4—預(yù)壓缸沖頭 5—易堵塞位置 6—成型筒 圖3 主缸沖頭與預(yù)壓油缸沖頭進(jìn)料堵塞示意圖 (3)噪聲太高(90dB左右)，影響工人工作環(huán)境。主要原因是設(shè)備振動大和運(yùn)行壓力高。 3 雙出頭秸稈液壓成型機(jī)的設(shè)計(jì) 通過對HPB-III生物質(zhì)成型機(jī)的運(yùn)行情況和出現(xiàn)的各種問題，進(jìn)行理論分析，并在其基礎(chǔ)上經(jīng)過改進(jìn)設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)出一種新型成型機(jī)，以進(jìn)一步解決現(xiàn)有秸稈成型機(jī)存在的問題。 3.1 設(shè)計(jì)指導(dǎo)思想 （1）以河南農(nóng)業(yè)大學(xué)HPB-III型液壓秸稈成型機(jī)為設(shè)計(jì)基礎(chǔ)，以降低工作壓力提高機(jī)器穩(wěn)定性、生產(chǎn)率，降低能耗為目標(biāo)，設(shè)計(jì)新型液壓式秸稈成型機(jī)。 （2）除關(guān)鍵專用部件外，盡可能多用標(biāo)準(zhǔn)件和通用件，以降低成本。 （3）堅(jiān)持以秸稈(玉米稈、小麥稈、稻稈)為主要原料的設(shè)計(jì)方向。 （4）用大系統(tǒng)設(shè)計(jì)的觀點(diǎn)，著力解決實(shí)現(xiàn)產(chǎn)業(yè)化、工廠化的相關(guān)問題。 （5）比能耗、成本、磨損三項(xiàng)指標(biāo)有所突破。 3.2 液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 3.2.1 主油缸的設(shè)計(jì) HPB-III型生物質(zhì)成型機(jī)運(yùn)行壓力在20MPa左右，主油缸是單缸單活塞，一個閥控制進(jìn)油路，使得單位活塞截面積承受的壓力太大，根據(jù)F＝P×S，秸稈成型所需的壓力F一定，增大活塞截面積S可以有效地降低工作壓力P，結(jié)合設(shè)備實(shí)際尺寸的需要，將主油缸改為雙缸雙活塞，兩個進(jìn)油路，兩個閥控制，不僅可以增大活塞截面積，還可以不增大設(shè)備的大小，如圖4、5。 1—活塞桿 2、10—導(dǎo)向套 3、9—壓緊螺母 4、8—活塞 5、7—缸筒 6—雙向?qū)蛱?11、12、13、14—油管接口 圖4 主油缸裝配圖 3.2.2 液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 按照總體設(shè)計(jì)思路對HPB-III型生物質(zhì)成型機(jī)液壓系統(tǒng)作了較好的改進(jìn)：主油缸單缸改為雙缸雙活塞，進(jìn)油路改為雙閥控制，增加一個高壓小流量定量泵，可以避免主油缸活塞推不動而改為手動換向、預(yù)壓裝置由于連續(xù)推不動而堵塞等現(xiàn)象，并且增大油箱容積，在油箱上蓋上集成液壓元件，新設(shè)計(jì)的液壓系統(tǒng)原理圖如圖5。 液壓系統(tǒng)工作原理：按動自動按鈕，1DT通電，電液換向閥6的左位接通，主油缸10的活塞右行。 進(jìn)油路：由高壓小流量定量泵3和低壓大流量定量泵16輸出的液壓油經(jīng)電液換向閥6的左位分別進(jìn)入預(yù)壓油缸7的上腔和預(yù)壓油缸13的下腔，預(yù)壓油缸7的活塞行止下死點(diǎn)和預(yù)壓油缸13的活塞行止上死點(diǎn)時，系統(tǒng)的壓力繼續(xù)升高。當(dāng)系統(tǒng)壓力升高到順序閥8的調(diào)定壓力時，順序閥8被打開，液壓油經(jīng)順序閥8進(jìn)入主油缸左油缸的前腔和右油缸的后腔，推動主油缸的活塞右行，同時帶動柱塞、沖桿右行。 回油路：預(yù)壓油缸7下腔和預(yù)壓油缸13上腔的液壓油經(jīng)電液換向閥6的右位直接回油箱。主油缸左油缸的后腔和右油缸的前腔的液壓油先經(jīng)順序閥12的旁通閥后經(jīng)電液換向閥6的右位回油箱。當(dāng)主油缸右活塞右行到預(yù)定位置時，觸動行程開關(guān)11發(fā)出信號，使1DT失電，2DT得電。 1、18—油箱 2、17—濾油器 3—高壓小流量定量泵 4、14—溢流閥 5、15—單向閥 6—電液換向閥 7、13—預(yù)壓油缸 8、12—順序閥 9、11—行程開關(guān) 10—主油缸 16—低壓大流量定量泵(雙缸雙活塞) 圖5 雙出頭秸稈液壓成型機(jī)的液壓系統(tǒng)圖 2DT接通電源使電液換向閥6的右位接通。主油缸活塞按照左行的工作原理推動沖桿左行，其進(jìn)油回油程序是： 進(jìn)油路：由高壓小流量定量泵3和低壓大流量定量泵16輸出的液壓油經(jīng)電液換向閥6的右位分別進(jìn)入預(yù)壓油缸13的上腔和預(yù)壓油缸7的下腔，預(yù)壓油缸13的活塞行止下死點(diǎn)和預(yù)壓油缸7的活塞行止上死點(diǎn)時，系統(tǒng)的壓力繼續(xù)升高。當(dāng)系統(tǒng)壓力升高到順序閥12的調(diào)定壓力時，順序閥12被打開，液壓油經(jīng)順序閥12進(jìn)入主油缸左油缸的后腔和右油缸的前腔，推動主油缸的活塞左行，同時帶動柱塞、沖桿左行。 回油路：預(yù)壓油缸13下腔和預(yù)壓油缸7上腔的液壓油經(jīng)電液換向閥6的左位直接回油箱。主油缸左油缸的前腔和右油缸的后腔的液壓油先經(jīng)順序閥8的旁通閥后經(jīng)電液換向閥6的左位回油箱。 當(dāng)主油缸左活塞左行到預(yù)定位置時，觸動行程開關(guān)9發(fā)出信號，使2DT失電，1DT得電，電液換向閥6的左位接通系統(tǒng)，以此循環(huán)往復(fù)工作。 正常運(yùn)行期間，液壓泵3和16都處于一種低壓運(yùn)行狀態(tài)，在所需推力較大時，即外載壓力高于低壓定量泵16的輸出壓力時，出現(xiàn)活塞推不動或者預(yù)壓油缸所帶沖桿走不到位置時，高壓小流量定量泵3會提供更高的液壓，液壓油經(jīng)過單向閥5到電液換向閥6，然后重復(fù)上述進(jìn)油回油程序，低壓油泵流出的油液經(jīng)溢流閥直接回到油缸，直至被積壓的物料被推出，防止累積堵塞而中斷工作現(xiàn)象。 3.3 成型機(jī)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 新型成型機(jī)的結(jié)構(gòu)是在HPB-III型生物質(zhì)成型機(jī)的基礎(chǔ)上改進(jìn)設(shè)計(jì)的，主要是從選材、加工工藝和部分不合理的結(jié)構(gòu)上做了些改進(jìn)設(shè)計(jì)，其結(jié)構(gòu)簡圖見圖6。 1一主油缸(2個) 2一機(jī)座 3一成型筒 4一保型筒 5一加熱防護(hù)罩 6一送料機(jī)械 7一預(yù)壓油缸 8一油箱集成(包括油泵，電機(jī)，液壓元件) 圖６ 雙出頭秸稈液壓成型機(jī)結(jié)構(gòu)整體布置簡圖 (1)選材和加工工藝上，對于一些易產(chǎn)生變形和易磨損構(gòu)件采用加厚鋼板和 耐磨鑄鐵。機(jī)座由于受到壓力的沖擊易發(fā)生振動導(dǎo)致兩端翹變形，所以機(jī)座采用加厚鋼板增加整個機(jī)座的剛度;成型套筒與沖桿之間易進(jìn)粉塵，這些粉塵在摩擦熱下炭化變得堅(jiān)硬，使成型套筒和沖桿易磨損，對此采用耐磨鑄鐵，加工工藝簡單，成本低;對于一些要求精度高的構(gòu)件在加工時提高其加工精度。 (2)降低機(jī)座的重心，進(jìn)而可以降低整個設(shè)備的重心，可以有效地減少設(shè)備的振動;進(jìn)料斗設(shè)計(jì)為圓錐筒(如圖7 )，攪拌進(jìn)料時不會產(chǎn)生死角，使進(jìn)料更順暢，提高物料的喂入量進(jìn)而提高機(jī)器的生產(chǎn)率;行程控制開關(guān)開口放在成型筒的下面，可以減少粉塵進(jìn)入成型筒，這種沖桿成型筒成型系統(tǒng)顯著地減少了成型部件之間的摩擦，提高成型部件的使用壽命;將沖桿頂端的沖頭表面中央加一個小圓錐體(如圖8)，這樣的設(shè)計(jì)可以起到切割的效果，無需另加切割裝置，就可以使成型棒料的形狀比較有規(guī)則;在成型部分的錐形筒的四周利用線切割技術(shù)做一些小孔，可以起到排氣效果，降低筒內(nèi)水蒸氣的壓力，減少“放炮”現(xiàn)象。 圖8 活塞沖桿 圖7 進(jìn)料斗圖 3.4 設(shè)計(jì)指標(biāo)及設(shè)計(jì)參數(shù) 3.4.1 設(shè)計(jì)指標(biāo) 生產(chǎn)率：400～500㎏/h 能耗：70kWh/t 成型棒的直徑：l00mm左右 成型溫度：160～200C 成型工作壓力：6～8MPa，預(yù)壓工作壓力：3～4MPa 加熱功率：2×5kW 成型密度：1000～1300kg /m3 成型周期：15ｓ 秸稈粒度：30mm左右 3.4.2 主要設(shè)計(jì)參數(shù) 由設(shè)計(jì)指標(biāo)，成型棒的直徑取為l00mm，主缸工作壓力P＝8MPa，預(yù)壓油缸工作壓力P＝4MPa 取主沖桿套內(nèi)徑d＝108mm 主油缸：長2×630mm，內(nèi)徑240mm，活塞桿直徑120mm 主油缸的活塞桿長度：1845mm F＝P×(S1－S2)＝8×106×3.14×(0.22-0.1052)＝727852N 預(yù)壓油缸：長600mm，內(nèi)徑80mm，活塞桿直徑40mm 預(yù)壓油缸的活塞桿長度：800mm 由F＝P×(S1－S2)＝4×106×3.14×(0.082-0.042)＝60288N，即約為6噸力 根據(jù)上述參數(shù)，液壓系統(tǒng)具體參數(shù)取： 低壓大流量定量泵： 型號：CB－P80－HF型齒輪泵 最大排量：80L/min 額定壓力：20MPa，最大壓力：25MPa 所用電機(jī)型號：Y200M－4，功率：22kW 高壓小流量定量泵： 型號：CB－FD20 最大排量：32L/min 額定壓力：20MPa，最大壓力：25MPa 所用電機(jī)型號：Y 160M-4，功率：15kW 3.5 成型機(jī)工作流程 改進(jìn)后的新型成型機(jī)運(yùn)行性能更穩(wěn)定，出料更順暢，尤其是進(jìn)料斗改為圓錐形使進(jìn)料沒有死角，進(jìn)料量加大，大大提高了產(chǎn)量，其成型系統(tǒng)控制圖見圖８。一個成型周期的壓縮過程可分一下六個步驟： (1)液壓泵在電動機(jī)的帶動下，通過電液換向閥將液壓油壓入左、右預(yù)壓油缸，右進(jìn)料斗的物料在右攪拌電機(jī)的攪拌下進(jìn)入右預(yù)壓室，在右預(yù)壓油缸活塞、活塞桿及沖桿的作用下被預(yù)壓并推入右成型筒，同時左預(yù)壓油缸活塞回位。 (2)右預(yù)壓油缸活塞運(yùn)行到上死點(diǎn)后，左順序閥被打開，液壓油經(jīng)進(jìn)入主油缸左油缸的前腔和右油缸的后腔，推動主油缸的活塞右行，同時帶動柱塞、沖桿右行，將預(yù)壓后的物料擠入右成型套筒內(nèi)的錐形筒中，在機(jī)械壓力和右加熱圈加熱溫度的作用下，生物質(zhì)發(fā)生塑性變形并被擠壓成塊，經(jīng)保型筒保型后擠出。 (3)當(dāng)右沖桿到右行程開關(guān)位置時，在電控裝置的控制下，電液換向閥換向。 (4)液壓泵在電動機(jī)的帶動下，通過電液換向閥將液壓油泵入左、右預(yù)壓油缸，左進(jìn)料斗的物料在左攪拌電機(jī)的攪拌下進(jìn)入左預(yù)壓室，在左預(yù)壓油缸活塞、活塞桿及沖桿的作用下被預(yù)壓并推入左成型筒，同時右預(yù)壓油缸活塞回位。 圖８ 成型過程圖 (5)左預(yù)壓油缸活塞運(yùn)行到上死點(diǎn)后，右順序閥被打開，液壓油經(jīng)進(jìn)入主油缸右油缸的后腔和左油缸的前腔，推動主油缸的活塞左行，同時帶動柱塞、沖桿左行，將預(yù)壓后的物料擠入左成型套筒內(nèi)的錐形筒中，在機(jī)械壓力和左加熱圈加熱溫度的作用下，生物質(zhì)發(fā)生塑性變形并被擠壓成塊，經(jīng)保型筒保型后擠出。 (6)在電控裝置的控制下，電液換向閥換向，照此循環(huán)，往復(fù)運(yùn)動。 4雙出頭秸稈液壓成型機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算過程 4.1 擬定液壓系統(tǒng)圖 秸稈液壓成型機(jī)的液壓系統(tǒng)圖的擬定，如圖５所示。 4.2 主要計(jì)算過程 （1）工作負(fù)載的計(jì)算 為得到所要求推力F，應(yīng)使pA＝F 式中：A-液壓缸的有效工作面積 P-作用在活塞上的有效面積 -液壓缸的機(jī)械效率 F＝PA＝π××P＝3.14××70×0.95＝522025（N） （2）初選系統(tǒng)工作壓力 根據(jù)各種機(jī)械常用的系統(tǒng)工作壓力，選缸的工作壓力為：主缸工作壓力 P ＝ 8MPa，預(yù)壓油缸工作壓力P＝4MPa系統(tǒng)工作壓力P1＝20MPa （3）活塞桿外徑和活塞直徑的確定 活塞受壓時：F＝P1A1-P2A2 ＝(P1-P2)A 式中：P1A1-受壓腔壓力和面積 P2A2-回油腔壓力和面積 因?yàn)闉殡p桿活塞缸A1＝A2＝A 執(zhí)行元件背壓力取P＝0.5MPa 則P2＝0.5MPa A＝＝＝26770.5(mm2) ?。?.5 式中：d-活塞桿直徑 D-活塞直徑 則D＝2d A＝[(2d)2-d2] d＝＝＝106.62(mm) 查手冊，取d＝110mm，則D＝2×110＝220(mm) （4） 活塞行程L的確定 根據(jù)成型和進(jìn)料的需要，取L＝250mm （5） 活塞桿強(qiáng)度演算 當(dāng)活塞桿在穩(wěn)定狀態(tài)下，僅承受軸向載荷時，可以近似地采用直桿受拉、壓載荷簡單強(qiáng)度計(jì)算公式進(jìn)行計(jì)算。 d≥ mm 式中 P-活塞桿所受的軸向載荷 N -活塞桿制造材料的許用應(yīng)力 MPa ＝ -材料的抗拉強(qiáng)度MPa n-安全系數(shù)（n＝3.5-6），一般取n＝5 根據(jù)GB8162-87 ＝590 MPa ＝＝118 MPa d≥＝77（mm） 活塞桿外徑100 mm，達(dá)到強(qiáng)度要求。 又因?yàn)椋剑?.27?<10 故不需進(jìn)行活塞桿穩(wěn)定性校核。 （6） 鋼筒壁厚δ的選擇 液壓缸工作壓力P≤20MPa，材料選45號鋼管。根據(jù)JB1068-67工程機(jī)械用外徑系列，選缸外徑：D1＝259mm 則δ＝＝19.5 又需δ≥＝＝17.96 取δ＝20mm 式中：-材料的抗拉強(qiáng)度極限（MPa） -活塞桿材料的許用應(yīng)力（MPa） P-液壓缸最高工作壓力（MPa） 根據(jù)GB8162-87 ＝590 MPa ＝，此處n取12. ＝＝49.166 MPa （7）液壓泵的選擇及配套電機(jī) 1） 確定液壓泵的最大工作壓力Pp Pp≥P1+ΣΔP 式中 P1-液壓缸的實(shí)際最大工作壓力 ΣΔP-從液壓泵出口到液壓缸入口之間的管路損失. P1＝＝＝11.29(MPa) 由系統(tǒng)圖可見,從泵到液壓缸之間中串一換向閥 取ΣΔP＝0.3 MPa 則Pp＝11.29+0.3＝11.59(MPa) 為使液壓泵有一定的壓力儲備，所選泵的額定壓力一般要比最大工作壓力大25%。 P＝11.29(1+25%)＝14.11(MPa) 取泵最大壓力為：20MPa 2） 確定液壓泵的流量Qp Qp≥kQmax 式中 k-系統(tǒng)泄漏系數(shù),一般取K＝1.1～1.3. Qmax-油缸的最大流量,加上溢流閥的最小溢流量(一般取0.5×10-4m3/s) 3） 液壓缸工作時所需流量 Q＝AV＝(2202-1102)＝53.43 (L/min) Qmax＝53.43+0.510-3100060＝56.43(L/min) 取K＝1.2 Qp≥1.256.43＝67.72(L/min) 根據(jù)上述計(jì)算的Qp、P選：CB-P80-HF型齒輪泵 其額定壓力P＝20MPa 排量Q＝80mL/r 額定轉(zhuǎn)速n＝2000r/min 4） 確定液壓泵的驅(qū)動功率 N＝(KW) 式中： N-驅(qū)動功率 Pp-液壓泵的最大工作壓力 Qp-液壓泵的額定流量（m3/s） N＝＝19.32（KW） 由于壓縮主要在末了2s內(nèi)進(jìn)行，而電動機(jī)一般允許短時間超載25%，這樣電機(jī)的功率可以降低一些。 N＝19.32＝18.54（KW） （8） 管道尺寸計(jì)算 管道內(nèi)徑計(jì)算 d＝ 式中： Q-通過管道內(nèi)的流量 v-管內(nèi)允許流速 m/s,　v≤3～6m/s d＝＝＝16.29（mm） （9） 液壓閥的選擇 選擇液壓閥主要是根據(jù)閥的工作壓力和通過閥的流量。本系統(tǒng)的最大工作壓力為22.17MPa，流量80L/min，所選閥的規(guī)格型號如下： 名稱 流量（L/min） 選擇規(guī)格 備注 三位四通電液換向閥 160 DSHG-03-2N-12 溢流閥 125 FBG-03-125-10 調(diào)壓1－25MPa （10） 液壓油的選用 根據(jù)泵、工作環(huán)境、溫度等要求，選擇N46抗磨液壓油。 （11） 回路中的壓力損失 1） 沿程壓力損失 主要是進(jìn)油管路的壓力損失，所需管長（L）0.85m，內(nèi)徑（d）0.015m,快速時通過的流量（v）9.6710-4 m2/s ,正常運(yùn)轉(zhuǎn)后N46抗磨油的運(yùn)動粘度?。?.616m2/s,密度＝910kg/m3 。 油在管路中的實(shí)際流速為： V＝＝＝7.55(m/s) Re＝＝＝2461.96>2300 油在管路中成層流狀態(tài)，其沿層阻力系數(shù)為： ＝0.026（MPa） Ｐ1＝＝0.038(MPa) 2） 控制閥的局部壓力損失 Ｐ2＝ＰnPa 式中：Ｑn－閥的額定流量ｍ/s Ｐa－閥門的額定壓力損失 Pa Q-通過閥的流量 ｍ/s Ｐ２＝0.8 ＝0.2（MPa） Ｐ＝0.038+0.2＝0.238<0.3 MPa , 故所選泵合適。 （12） 液壓系統(tǒng)的發(fā)熱功率 液壓系統(tǒng)工作中，除執(zhí)行元件驅(qū)動外在和輸出有效功率外，其余功率損失全部轉(zhuǎn)化為熱量，使溫度升高。這些功率損失主要有： 1） 液壓泵的功率損失 2） 溢流閥的功率損失 3） 液壓油液流經(jīng)閥或管路的功率損失 4） 液壓執(zhí)行元件的功率損失 為了簡化計(jì)算，我們用下式來計(jì)算，即： Phr＝Pr-Pc Pr-液壓系統(tǒng)的總輸入功率 Pc-輸出有效功率； Pr＝ ＝7.471 Pc＝ ＝6.155 Phr＝7.471-6.155＝1.316(kW) （13） 油箱容量的確定 由經(jīng)驗(yàn)公式：V＝αQv Qv-液壓泵每分鐘排出壓力油的容積. α-經(jīng)驗(yàn)系數(shù),取α＝4 則V＝480＝320(L) 5 結(jié)束語 查閱了多篇相關(guān)資料，對目前的生物質(zhì)成型工藝類型，現(xiàn)有生物質(zhì)成型技術(shù)及現(xiàn)狀進(jìn)行了比較，認(rèn)為液壓式成型機(jī)(HPB系列)無論從技術(shù)上還是綜合投資比上都是優(yōu)于其他成型技術(shù)的，說明這個設(shè)計(jì)思路是可取的，有必要再進(jìn)行改進(jìn)，再進(jìn)行完善。用前面的分析設(shè)計(jì)思想，以液壓驅(qū)動、雙向成型為基礎(chǔ)，從產(chǎn)業(yè)化的角度對HPB-III型生物質(zhì)成型機(jī)的液壓系統(tǒng)和成型部件進(jìn)行改進(jìn)設(shè)計(jì)，主油缸采用雙缸雙活塞，進(jìn)油路用雙閥控制，使該成型機(jī)運(yùn)行壓力在8MPa左右，低壓運(yùn)行，穩(wěn)定性提高，綜合性能提高，生產(chǎn)率達(dá)到500kg/h，單位能耗70kW/h左右。 致謝 本文是在指導(dǎo)老師的悉心指導(dǎo)下完成的。在論文停筆之際，首先感謝我的導(dǎo)師，正是她給予我嚴(yán)格而細(xì)致的指導(dǎo)，論文才得以順利完成。導(dǎo)師高尚的品德風(fēng)范、忘我的工作作風(fēng)、嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度、淵博的知識時刻感染我、鞭策和激勵我。從導(dǎo)師身上我不僅學(xué)到了專業(yè)知識，更重要的是導(dǎo)師教會了我許多做人、做事、做學(xué)問的道理，在導(dǎo)師的嚴(yán)格要求和諄諄教誨下，我受益匪淺，終生難忘。在此，謹(jǐn)向我的恩師致以最崇高的敬意和衷心的感謝! 同時，感謝曾經(jīng)給予我關(guān)心和幫助的同學(xué)，朋友! 最后，向所有對我的學(xué)習(xí)和生活給予幫助的老師、同學(xué)和朋友表示衷心地 感謝! 參考文獻(xiàn) [1] 吳宗鑫，陳文穎. 以煤為主多元化的清潔能源戰(zhàn)略[M]. 北京：清華大學(xué)出版社,2001 [2] 吳創(chuàng)之，馬隆龍.生物質(zhì)能現(xiàn)代化利用技術(shù)[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2003,5 [3] 清華大學(xué)核能與新能源技術(shù)研究院.中國能源展望.編寫組[M].中國能源展望2004. 北京：清華大學(xué)出版社，2004，9 [4] 京都議定書[M].聯(lián)合國氣候變化框架公約秘書處1997，12 [5] 樊峰鳴.我國秸稈成型燃料規(guī)?；夹g(shù)研究[D].河南農(nóng)業(yè)大學(xué)博士學(xué)位論文.2002 [6] 嚴(yán)永林.生物質(zhì)固化成型設(shè)備的研究[R].林業(yè)機(jī)械與木工設(shè)備，Vol.31 2003, No.12 [7] 馬孝琴.生物質(zhì)(秸稈)成型燃料燃燒動力學(xué)特性及液壓秸稈成型機(jī)改進(jìn)設(shè)計(jì)研究[D].河南農(nóng)業(yè)大學(xué)博士學(xué)位論文.2002 [8] 張百良.農(nóng)村能源工程[M]，北京：中國農(nóng)業(yè)出版社，1999 [9] 鄭戈，楊世關(guān)，孔書軒等.生物質(zhì)壓縮成型技術(shù)的發(fā)展與分析[J].河南農(nóng)業(yè)大學(xué)學(xué)報，1998.32 (4)：349～354 [10] 李保謙，張百良，夏祖璋. 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