蝸輪箱體（一）兩側(cè)面鉆孔組合機(jī)床設(shè)計[左右側(cè)面2×3M10深12孔夾具設(shè)計]【渦輪減速器箱體】

蝸輪箱體（一）兩側(cè)面鉆孔組合機(jī)床設(shè)計左右側(cè)面23M10深12孔夾具設(shè)計【渦輪減速器箱體】,左右側(cè)面2×,3M10深12孔夾具設(shè)計,渦輪減速器箱體,蝸輪,箱體,側(cè)面,鉆孔,組合,機(jī)床,設(shè)計,左右,擺布,m10,12,十二,夾具,渦輪,減速器 江 蘇 大 學(xué)畢 業(yè) 設(shè) 計（論文）任 務(wù) 書 京江 學(xué)院 J機(jī)械1103 班級 呂晨晨 學(xué)生設(shè)計（論文）題目 渦輪箱體（一）兩側(cè)面鉆孔組合機(jī)床設(shè)計課題來源 生 產(chǎn) 起訖日期15年3月23日至15年6月17日共13周指導(dǎo)教師（簽名） 金衛(wèi)鳳 系（教研室）主任（簽名） 崔承云 課題依據(jù)：1減速箱體零件圖；2年產(chǎn)量40000件。任務(wù)要求： 1安排零件機(jī)械加工工藝； 2完成組合機(jī)床“三圖一卡”； 3完成多軸箱裝配圖設(shè)計； 4完成夾具裝配圖設(shè)計； 5編寫設(shè)計說明書； 6提交專題綜述或?qū)I(yè)文獻(xiàn)閱讀報告1份； 7完成專業(yè)外文資料翻譯1份。 備 注：圖紙總工作量不少于4張0號圖，其中計算機(jī)繪圖1張。計劃進(jìn)度：起訖日期工 作 內(nèi) 容備 注3.233.314.14.64.74.174.184.264.275.35.45.105.115.245.256.36.46.17熟悉課題，收集資料，文獻(xiàn)閱讀，外文翻譯調(diào)查研究與文獻(xiàn)綜述(讀書報告)安排機(jī)械加工工藝路線，方案論證與開題報告繪制工序圖繪制加工示意圖繪制機(jī)床聯(lián)系尺寸圖設(shè)計多軸箱設(shè)計夾具圖編寫設(shè)計說明書整理資料，答辯備 注畢 業(yè) 設(shè) 計（論 文）設(shè)計（論文）題目： 蝸輪箱體（一）兩側(cè)面鉆孔組合機(jī)床設(shè)計 學(xué) 院 名 稱： 機(jī)械工程學(xué)院 專 業(yè)： 班 級： 姓 名： 學(xué) 號 指 導(dǎo) 教 師： 職 稱 定稿日期： 年 月 日34摘 要本文對減速器箱孔的加工工藝進(jìn)行了詳細(xì)的分析，就其孔的加工提出了“一次裝夾，多工位加工，達(dá)到產(chǎn)品圖樣的精度要求”的思路。根據(jù)這一思路設(shè)計了鉆孔組合機(jī)床設(shè)計。該組合機(jī)床由立柱、立柱底座、中間底座、液壓滑臺、動力箱、多軸箱等組成。本文對各部分的設(shè)計進(jìn)行了詳細(xì)的計算和論證。在工藝制定過程中，通過批量的進(jìn)行鉆底孔的加工方案，并尋求最佳的工藝方案，借此說明了工藝在生產(chǎn)過程中的重要性。本人的設(shè)計的主要內(nèi)容是：進(jìn)行了機(jī)床總體布局設(shè)計；對機(jī)床的進(jìn)給和傳動部分進(jìn)行了設(shè)計；結(jié)合實例，介紹了夾具設(shè)計方法；通過此設(shè)計，本機(jī)床完全能滿足設(shè)計要求，與傳統(tǒng)的機(jī)床相比，本機(jī)床具有自動化程度高，生產(chǎn)率高，精度高等優(yōu)點(diǎn)。關(guān)鍵詞：組合機(jī)床；鉆底孔；夾具設(shè)計；手動AbstractThis paper makes a detailed analysis on the machining process of the reducer hole, the hole processing put forward one time clamping, multi station processing, reachthe precision requirement of product pattern idea. According to this idea, the design of drill hole modular machine tool design. The combined machine tool by the column, column base, base, hydraulic pressure sliding table, the power box, multi axle box etc. In this paper, the detailed calculation and verification of the design of each part.In the process of the development process, through the batch drilling bottom hole processing scheme, and to seek the best technology solutions, which illustrates the importance of the process in the production process. The main contents of the design are: the general layout design of machine tool; feed and transmission part of the machine is designed; combined with the example, introduces the design method of fixture; with this design, this machine can meet the design requirements, compared with traditional machine, this machine has a high degree of automation, high productivity, advantages high precision.Key Words: modular machine tool; drilling bottom hole; fixture design; manual目 錄1 緒論11.1組合機(jī)床的概論11.2 組合機(jī)床的發(fā)展現(xiàn)狀與趨勢11.3 機(jī)床設(shè)計意義、內(nèi)容、要求21.3.1設(shè)計的意義21.3.2 設(shè)計內(nèi)容與要求32 組合機(jī)床的總體設(shè)計42.1 組合機(jī)床方案的制定42.1.1 制定工藝方案42.1.2 確定組合機(jī)床的配置形式和結(jié)構(gòu)方案42.2 確定切削用量及選擇刀具62.2.1 確定工序間余量62.2.2 選擇切削用量62.2.3 確定切削力、切削扭矩、切削功率72.2.4 選擇刀具結(jié)構(gòu)72.3 鉆孔組合機(jī)床總設(shè)計“三圖一卡”的編制82.3.1 被加工零件工序圖82.3.2 加工示意圖92.3.3 機(jī)床聯(lián)系尺寸圖142.3.4 生產(chǎn)率計算卡172.4 多軸箱的設(shè)計192.4.1 繪制多軸箱設(shè)計原始依據(jù)圖192.4.2 齒輪模數(shù)選擇202.4.3 多軸箱的傳動設(shè)計202.4.4 繪制傳動系統(tǒng)圖222.4.5 傳動零件的校核233 鉆孔夾具設(shè)計243.1 研究原始質(zhì)料243.2 定位、夾緊方案的選擇243.3切削力及夾緊力的計算243.4 誤差分析與計算263.5定位銷選用273.6 鉆套、襯套、鉆模板設(shè)計與選用283.7夾具設(shè)計及操作的簡要說明29結(jié)論31參考文獻(xiàn)32致 謝331 緒論1.1組合機(jī)床的概論組合機(jī)床是以系列化、標(biāo)準(zhǔn)化的通用部件為基礎(chǔ)，配以少量的專用部件組成的專用機(jī)床。它適宜于在大批、大量生產(chǎn)中對一種或幾種類似零件的一道或幾道工序進(jìn)行加工。這種機(jī)床既有專用機(jī)床的結(jié)構(gòu)簡單、生產(chǎn)率和自動程度較高的特點(diǎn)，又具有一定的重新調(diào)整能力，以適應(yīng)工件變化的需要。組合機(jī)床廣泛應(yīng)用于大批量生產(chǎn)的行業(yè)，如；汽車、拖拉機(jī)、電動機(jī)、內(nèi)燃機(jī)、閥門、縫紉機(jī)等制造業(yè)。1.2 組合機(jī)床的發(fā)展現(xiàn)狀與趨勢世界上第一臺組合機(jī)床于1908年在美國問世，30年代后組合機(jī)床在世界各國得到迅速發(fā)展。至今，它已成為現(xiàn)代制造工程（尤其是箱體零件加工）的關(guān)鍵設(shè)備之一。近年來，隨著數(shù)控技術(shù)，電子技術(shù)，計算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，組合機(jī)床的服務(wù)對象已經(jīng)由過去的農(nóng)用機(jī)械，載貨汽車向以轎車工業(yè)為重點(diǎn)的轉(zhuǎn)移，組合機(jī)床行業(yè)開展了針對轎車零件關(guān)鍵工藝研究開發(fā)的科研攻關(guān)，采取引進(jìn)技術(shù)，合作生產(chǎn)和自行開發(fā)相結(jié)合；組合機(jī)床也由過去的剛性組合機(jī)床向具有一定柔性，可實現(xiàn)多品種加工方向的變化,同時又應(yīng)用數(shù)控技術(shù)發(fā)展了三坐標(biāo)加工單元等數(shù)控組合機(jī)床,把純剛性的設(shè)備變?yōu)榭勺兛烧{(diào)的裝備；組合機(jī)床的加工精度由半精加工向精加工方向轉(zhuǎn)化,還開發(fā)了針對汽車發(fā)動機(jī)五大件加工的關(guān)鍵工藝設(shè)備，使行業(yè)在精加工機(jī)床的品種上有了較大擴(kuò)充，為提供成套設(shè)備創(chuàng)造了條件；組合機(jī)床制造技術(shù)由過去的以機(jī)加工為主的單機(jī)及自動化向綜合成套方向轉(zhuǎn)換，加強(qiáng)了相應(yīng)配套技術(shù)與產(chǎn)品的研究開發(fā)；組合機(jī)床的控制技術(shù)由傳統(tǒng)的程序控制技術(shù)向數(shù)控，計算機(jī)管理與監(jiān)控方向發(fā)展；組合機(jī)床行業(yè)企業(yè)生產(chǎn)的組合機(jī)床的控制技術(shù)，已完成了由接觸繼電器控制向可編程控制的轉(zhuǎn)變，大大的提高了組合機(jī)床的可靠性，故障率大為降低；組合機(jī)床的開發(fā)已經(jīng)又過去的人工設(shè)計轉(zhuǎn)向計算機(jī)輔助設(shè)計，大力推行CAD，為提高設(shè)計速度，保證設(shè)計質(zhì)量，縮短供貨周期創(chuàng)造了有利的條件。現(xiàn)代制造工程從各個角度對組合機(jī)床提出了愈來愈高的要求，而組合機(jī)床也在不斷吸取新技術(shù)成果而完善和發(fā)展。(1)高速化：由于機(jī)構(gòu)各組件分工的專業(yè)化，在專業(yè)主軸廠的開發(fā)下，主軸高速化日益普及。過去只用于汽車工業(yè)高速化的機(jī)種（每分鐘1.5萬轉(zhuǎn)以上的機(jī)種），現(xiàn)在已成為必備的機(jī)械產(chǎn)品要件。(2)精密化：由于各組件加工的精密化，微米的誤差已不是問題。以電腦輔助生產(chǎn)（CAM）系統(tǒng)的發(fā)展帶動數(shù)控控制器的功能越來越多。(3)高效能：對機(jī)床高速及精密化要求的提高導(dǎo)致了對加工工件制造速度的要求提高。同時，由于產(chǎn)品競爭激烈，產(chǎn)品生命周期縮短，模具的快速加工已成為縮短產(chǎn)品開發(fā)時間所必須具備的條件。對制造速度的要求致使加工模具的機(jī)床向著高效能專業(yè)化機(jī)種發(fā)展。(4)系統(tǒng)化：機(jī)床已逐漸發(fā)展成為系統(tǒng)化產(chǎn)品?，F(xiàn)在可以用一臺電腦控制一條生產(chǎn)線的作業(yè)，不但可縮短產(chǎn)品的開發(fā)時間，還可以提高產(chǎn)品的加工精度和產(chǎn)品質(zhì)量。(5)復(fù)合化：產(chǎn)品外觀曲線的復(fù)雜化致使模具加工技術(shù)必須不斷升級，機(jī)床五軸加工、六軸加工已日益普及，機(jī)床加工的復(fù)合化已是不可避免的發(fā)展趨勢。1.3 機(jī)床設(shè)計意義、內(nèi)容、要求1.3.1設(shè)計的意義機(jī)床工業(yè)是現(xiàn)代工業(yè)特別是現(xiàn)代制造業(yè)的基礎(chǔ)，在國民經(jīng)濟(jì)中占有重要的戰(zhàn)略地位。機(jī)床工業(yè)與一個國家的工業(yè)競爭力、制造業(yè)發(fā)展水平緊密相關(guān)，本國的機(jī)床工業(yè)水平越高，工業(yè)和制造業(yè)競爭力越強(qiáng)。對我國而言，機(jī)床工業(yè)不僅僅具有重要的經(jīng)濟(jì)意義，而且還具有重要的國防戰(zhàn)略意義。研究機(jī)床工業(yè)的特點(diǎn)，有助于我們了解機(jī)床工業(yè)的特殊規(guī)律，從而找到適合我國國情的機(jī)床工業(yè)發(fā)展之路。我國工業(yè)競爭力和制造業(yè)發(fā)展水平不高，一定程度上是與我國機(jī)床工業(yè)發(fā)展水平不高相聯(lián)系的，加快我國機(jī)床工業(yè)的發(fā)展，提高我國機(jī)床工業(yè)技術(shù)和管理水平，將有利于我國工業(yè)和制造業(yè)發(fā)展。所以對機(jī)床的研究設(shè)計意義是極其重大的。畢業(yè)設(shè)計是高等教育體系中非常重要的環(huán)節(jié)，它可以檢驗自己對專業(yè)知識理解與掌握的程度，也可以提高自己綜合運(yùn)用所學(xué)知識的能力，也能在分析問題和解決問題的過程中學(xué)到更多新的知識。1.3.2 設(shè)計內(nèi)容與要求本次設(shè)計主要包括：(1)運(yùn)動設(shè)計 根據(jù)給定的被加工零件，確定機(jī)床的切削用量，通過分析比較擬定傳動方案和傳動系統(tǒng)圖，確定傳動副的傳動比及齒輪的齒數(shù)，并計算主軸的實際轉(zhuǎn)速與標(biāo)準(zhǔn)的相對誤差。(2)動力設(shè)計 根據(jù)給定的工件，初算傳動軸的直徑、齒輪的模數(shù)；確定動力箱；計算多軸箱尺寸及設(shè)計傳動路線。完成裝配草圖后，要驗算傳動軸的直徑，齒輪模數(shù)否在允許范圍內(nèi),還要驗算主軸主件的靜剛度。(3)結(jié)構(gòu)設(shè)計 進(jìn)行主運(yùn)動傳動軸系、變速機(jī)構(gòu)、主軸主件、箱體、潤滑與密封等的布置和機(jī)構(gòu)設(shè)計,即繪制裝配圖和零件工作圖。(4)編寫設(shè)計說明書評價機(jī)床性能的優(yōu)劣，主要是根據(jù)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)來判定的。技術(shù)先進(jìn)合理，亦即“質(zhì)優(yōu)價廉”才會受到用戶的歡迎，在國內(nèi)和國際市場上才有競爭力。機(jī)床設(shè)計的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)可以從滿足性能要求、經(jīng)濟(jì)效益和人機(jī)關(guān)系等方面進(jìn)行分析。2 組合機(jī)床的總體設(shè)計2.1 組合機(jī)床方案的制定2.1.1 制定工藝方案零件加工工藝將決定組合機(jī)床的加工質(zhì)量、生產(chǎn)率、總體布局和夾具結(jié)構(gòu)等。在制定工藝方案時，必須計算分析被加工零件圖，并了解零件的形狀、大小、材料、硬度、剛度，加工部位的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)加工精度，表面粗糙度，以及定位，夾緊方法，工藝過程，所采用的刀具及切削用量，生產(chǎn)率要求，現(xiàn)場所采用的環(huán)境和條件等。并收集國內(nèi)外有關(guān)技術(shù)資料，制定出合理的工藝方案。根據(jù)被加工零件（減速器箱體）的零件圖（圖2.1），加工過程螺紋底孔： (1) 加工孔的主要技術(shù)要求。3個螺紋孔M10底孔直徑均為8mm。孔的位置度公差為0.05mm。工件材料為HT200，HB170-241HBS (2) 工藝分析加工該孔時，孔的位置度公差為0.3mm。根據(jù)組合機(jī)床和精密加工方案的過程，可以用如下：一次性加工孔，直徑為8mm (3) 定位基準(zhǔn)及夾緊點(diǎn)的選擇部分被加工孔的表面上，上面的三自由度和三個自由度的右端極限的限制，位于中間的孔通過螺釘夾有很好的作用。為保證加工精度，提高生產(chǎn)效率和降低勞動量，工件是批量生產(chǎn)，所以在設(shè)計，手動夾緊。2.1.2 確定組合機(jī)床的配置形式和結(jié)構(gòu)方案通常，在確定工藝方案的同時，也就大體上確定了組合機(jī)床的配置形式和結(jié)構(gòu)方案,但是還要考慮下列因素的影響。(1)加工精度的影響 工件的加工精度要求，往往影響組合機(jī)床的配置形式和結(jié)構(gòu)方案，加工精度要求高時，應(yīng)采用固定夾具的單工位組合機(jī)床，加工精度要求低時，可采用移動夾具的多工位組合機(jī)床；工件各孔間的位置精度要求高時，應(yīng)采用在同一工位上對各孔同時精加工的方法；工件各孔同軸度要求高時，應(yīng)單獨(dú)采用精加工等。(2) 工件結(jié)構(gòu)的影響 這主要指零件的材料、硬度加工部位的結(jié)構(gòu)形狀，工件剛度定位基準(zhǔn)面的特點(diǎn)，它們對機(jī)床工藝方案制度有著重要的影響。此離合器壓盤的材料是HT21-40、硬度HB170-241、孔在整個壓盤上呈90度均度分配，孔的直徑為6.5mm。采用多孔同步加工，零件的剛度足夠，工件受力不大，發(fā)熱變形對工件影響可以不計,此零件的加工特點(diǎn)是中心線與定位基準(zhǔn)平面是垂直的，并且定位基準(zhǔn)面是水平的,孔的分布范圍是直線形狀，工件比較長，一次鉆完，多軸箱體積較大，采用兩工位以減小多軸箱的體積，因而適合選擇立式多工位鉆床。(3) 生產(chǎn)率的影響 生產(chǎn)率是決定采用單工位組合機(jī)床、多工位組合機(jī)床還是組合機(jī)床自動線的重要因素，按設(shè)計要求生產(chǎn)綱領(lǐng)為年生產(chǎn)量為6萬件，從工件外形及輪廓尺寸，為了減少加工時間，采用多軸頭，為了減少機(jī)床臺數(shù)，此工序盡量在一臺機(jī)床上完成。(4) 現(xiàn)場條件的影響1.車間布置情況 車間內(nèi)零件輸送滾道的高度將影響機(jī)床的裝料高度，當(dāng)工件輸送滾道穿過機(jī)床時，機(jī)床應(yīng)設(shè)計為通過式，且配置不能超過三面，同時裝卸工件只能推進(jìn)拉出，機(jī)床通常不能安裝中間導(dǎo)向，如果車間面積有限，則要限制機(jī)床輪廓尺寸，此外，機(jī)床在車間的安裝位置等對機(jī)床配置方案也有一定的影響。2.工藝間的聯(lián)系 工件到組合機(jī)床加工前，毛坯或半成品必須達(dá)到一定的要求，否則會造成工件在機(jī)床上夾緊定位不可靠，甚至造成刀具損壞，如果在組合機(jī)床上加工以后，還要轉(zhuǎn)到其他機(jī)床上加工，而工件沒有預(yù)先加工出保證精度的有關(guān)定位基面，那么組合機(jī)床應(yīng)該考慮為下一道工序加工出定位面。3.使用廠的技術(shù)能力和自然條件 如果使用廠沒有相當(dāng)能力的工具車間,制造，刃磨復(fù)雜的整體復(fù)合刀具有困難，則制定方案時應(yīng)避免采用此類刀具，必要時可增加機(jī)床工位，以便采用一般刀具分散加工。綜合以上所述,通過對箱蓋零件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、加工部位、尺寸精度、表面粗糙度和技術(shù)要求、定位、夾緊方式、工藝方法，并定出影響機(jī)床的總體布局和技術(shù)性能等方面的考慮，最終決定設(shè)計水平鉆床。被加工零件圖如圖2.1所示圖2.1 減速器箱體2.2 確定切削用量及選擇刀具2.2.1 確定工序間余量為使加工過程順利進(jìn)行并穩(wěn)定的保證加工精度，必須合理地確定工序余量。生產(chǎn)中常用查表給出的組合機(jī)床對孔加工的工序余量，以消除轉(zhuǎn)、定位誤差的影響。8mm的孔在鉆孔時，直徑上工序間余量均為0.2mm。2.2.2 選擇切削用量技術(shù)含量決定完成機(jī)器的組合，你可以選擇切削參數(shù)。因為在大多數(shù)情況下，多軸聯(lián)動加工機(jī)床的設(shè)計組合，切削參數(shù)，根據(jù)經(jīng)驗，30%低于普通機(jī)床的加工單。多軸主軸箱的所有工具都有一個進(jìn)料系統(tǒng)，通常作為一個標(biāo)準(zhǔn)的電力幻燈片，工作，每分鐘進(jìn)給量的所有工具的相同，等于每分鐘的動力滑臺的進(jìn)給（毫米/分鐘）適用于一般的工具。因此，同一主軸箱上的刀具主軸可設(shè)計成同轉(zhuǎn)速和同的每轉(zhuǎn) 進(jìn)給量（mm/r）與其適應(yīng)。以滿足直徑的加需要，即： 2.1式中： 各主軸轉(zhuǎn)速（r/min） 各主軸進(jìn)給量（mm/r） 動力滑臺每分鐘進(jìn)給量（mm/min）由于減速器箱體鉆孔的加工精度、工件材料、工作條件、技術(shù)要求等，按照經(jīng)濟(jì)地選擇滿足加工要求的原則，采用查表的方法查得：孔鉆頭直徑D=8mm，進(jìn)給量f=0.15mm/r、切削速度v=15m/min2.2.3 確定切削力、切削扭矩、切削功率根據(jù)選定的切削用量（主要指切削速度v及進(jìn)給量f）確定切削力，作為選擇動力部件（滑臺）；確定切削扭矩，用以確定主軸及其它傳動件（齒輪，傳動軸等）的尺寸；確定切削功率，用以選擇主傳動電動（一般指動力箱）功率，通過查表計算如下：布氏硬度：HB =HBmin(HBmaxHBmin) =170(241170) =146.33 切削力：=26 =268 =535.16 N切削扭矩：=10 =10 =2452.26Nmm 切削功率：= =2452.2615/(97403.148) =0.123 kw 式中： HB布氏硬度 F切削力（N） D鉆頭直徑（mm） f每轉(zhuǎn)進(jìn)給量（mm/r） T切削扭矩(Nmm) V切削速度（m/min） P切削功率(kw)2.2.4 選擇刀具結(jié)構(gòu)選擇刀具，應(yīng)考慮工藝要求與加工尺寸精度、工件材質(zhì)、表面粗糙度及生產(chǎn)率的要求。為了提高工序集中程度或滿足精度要求，可以采用復(fù)合刀具。孔加工刀具的長度應(yīng)保證加工終了時刀具螺旋槽尾端與導(dǎo)向套之間有3050mm距離，以便于排出切削和刀具磨損后又一定的向前調(diào)整量。在減速器箱體的布氏硬度HB200，孔徑d高速鋼鉆頭為8mm的刀具材料（W15Cr4V），為了使工作可靠，結(jié)構(gòu)簡單，加工簡單，8mm的麻花鉆的選擇標(biāo)準(zhǔn)?？准庸さ毒唛L度應(yīng)確保在工具和導(dǎo)套的末端之間的螺旋槽加工結(jié)束30 50mm范圍，以排出切屑與刀具磨損已調(diào)整了一定量。2.3 鉆孔組合機(jī)床總設(shè)計“三圖一卡”的編制總體設(shè)計方案的圖紙表達(dá)形式“三圖一卡”設(shè)計，其內(nèi)容包括：繪制被加工零件工序圖、加工示意圖、機(jī)床聯(lián)系尺寸圖、編制生產(chǎn)率卡。2.3.1 被加工零件工序圖1，通過處理流程圖的作用及內(nèi)容零件工序圖是根據(jù)選定的工藝方案加工，稱為組合機(jī)床的工藝內(nèi)容完整，尺寸，加工零件的精度，表面粗糙度和技術(shù)要求，定位基準(zhǔn)，加工零件和材料零件的夾具加工圖紙，硬度。它是基于原來的繪圖，突出本機(jī)床的加工內(nèi)容，再加上畫出必要的說明，主要是基于組合機(jī)床的設(shè)計，制造，使用，也是重要的技術(shù)文件，檢查和機(jī)床的調(diào)整。減速器箱體孔組合機(jī)床是加工零件的過程如圖2.2所示。地圖的主要內(nèi)容：（1）被加工零件的形狀，主要尺寸和機(jī)加工零件的尺寸，精度，表面粗糙度，形狀和位置精度等技術(shù)要求，以及工作程序和技術(shù)要求。（2）定位基準(zhǔn)選擇定位夾緊，夾緊方向的過程。（3）加工零件的名稱，數(shù)量，材料，硬度和加工件與津貼。2，繪制加工零件的工序圖的注意（1）為了使被加工零件工序圖是明確的，必須通過處理這臺機(jī)器的內(nèi)容。繪制時，要按一定比例，選擇足夠的視圖和剖面看，優(yōu)秀的處理站點(diǎn)（用粗實線），和零件和機(jī)床的輪廓，重行標(biāo)記的夾具設(shè)計。如在參考2.2位置，機(jī)械夾緊位置和方向，輔助支持由符號部規(guī)定（細(xì)實線）表清楚，所有的程序來確保尺寸，角度等，應(yīng)使用尺寸的數(shù)值表示。圖2.2減速器箱體工序圖（2）加工部位的位置尺寸應(yīng)由定位基準(zhǔn)注起，為了便于加工和檢驗，有時為選定的定位基準(zhǔn)與設(shè)計基準(zhǔn)不重合，應(yīng)處理轉(zhuǎn)換位置精度要求。2.3.2 加工示意圖1、加工示意圖的作用和內(nèi)容加工示意圖是被加工零件工藝方案在圖樣上的反映，表示被加工零件在機(jī)床上的加工過程，刀具的布置以及工件、夾具、刀具的相對位置關(guān)系，機(jī)床的工作行程及工作循環(huán)等，是刀具、夾具、多軸箱、電氣和液壓系統(tǒng)設(shè)計選擇動力部件的主要依據(jù)，是整臺組合機(jī)床布局形式的原始要求，也是調(diào)整機(jī)床和刀具所必需的重要文件。在圖上應(yīng)標(biāo)注的內(nèi)容：（1）機(jī)床的加工方法，切削用量，工作循環(huán)和工作行程。（2）工件、夾具、刀具及多軸箱端面之間的距離等。（3）主軸的結(jié)構(gòu)類型，尺寸及外伸長度；刀具類型，數(shù)量和結(jié)構(gòu)尺寸、接桿、導(dǎo)向裝置的結(jié)構(gòu)尺寸；刀具與導(dǎo)向置的配合，刀具、接桿、主軸之間的連接方式，刀具應(yīng)按加工終了位置繪制。2、繪制加工示意圖之前的有關(guān)計算（1）刀具的選擇 刀具選擇考慮加工尺寸精度、表面粗糙度、切削的排除及生產(chǎn)率要求等因素。刀具的選擇前已述及，此處就不在追述了。（2）導(dǎo)向套的選擇 組合機(jī)床加工孔時，除采用剛性主軸加工方案外，零件上孔的位置精度主要靠刀具的導(dǎo)向裝置來保證。因此，正確選擇導(dǎo)向裝置的類型，合理確定其尺寸、精度，是設(shè)計組合機(jī)床的重要內(nèi)容，也是繪制加工示意圖時必須解決的問題。 1）選擇導(dǎo)向類型 導(dǎo)向裝置有兩大類，即固定式導(dǎo)向和旋轉(zhuǎn)式導(dǎo)向。根據(jù)刀具導(dǎo)向部分直徑d=10mm和刀具導(dǎo)向的線速度v=15m/min，選擇固定式導(dǎo)向。2）選擇導(dǎo)向套參數(shù) 根據(jù)刀具的直徑選擇固定導(dǎo)向裝置，如圖24所示： 圖24 固定導(dǎo)向裝置固定導(dǎo)向裝置的標(biāo)準(zhǔn)尺寸如下表：表21 固定導(dǎo)向裝置的標(biāo)準(zhǔn)尺dDD1D2Ll1mRd1d2l06.512223028381318M81616固定裝置的配合如下表：表22 固定裝置的配合導(dǎo)向類別工藝方法DDD1刀具導(dǎo)向部分外徑固定導(dǎo)向鉆孔G7（或F8）g6導(dǎo)向裝置的布置如表23所示：表23 導(dǎo)向裝置的參數(shù)(mm)尺寸項目l1l2l3與直徑d的關(guān)系(23)d加工鑄鐵dd/3+(38)計算值3d=3025425.4/3+8=16.5（3）主軸類型、尺寸、外伸長度 因為軸的材料為40Cr，剪切彈性模量G=81.0GPa,剛性主軸取14（0）m,所以B取2.316，根據(jù)剛性條件計算主軸的直徑為：dB=2.316=17.52mm式中：d軸直徑（mm） T軸所承受的轉(zhuǎn)矩（Nmm）B系數(shù)圖2.3加工示意圖在圖上應(yīng)標(biāo)注的內(nèi)容：（1）機(jī)床的加工方法，切削用量，工作循環(huán)和工作行程。（2）工件、夾具、刀具及多軸箱端面之間的距離等。（3）主軸的結(jié)構(gòu)類型，尺寸及外伸長度；刀具類型，數(shù)量和結(jié)構(gòu)尺寸、接桿、導(dǎo)向裝置的結(jié)構(gòu)尺寸；刀具與導(dǎo)向置的配合，刀具、接桿、主軸之間的連接方式，刀具應(yīng)按加工終了位置繪制。2、繪制加工示意圖之前的有關(guān)計算（1）刀具的選擇 刀具選擇考慮加工尺寸精度、表面粗糙度、切削的排除及生產(chǎn)率要求等因素。刀具的選擇前已述及，此處就不在追述了。（2）導(dǎo)向套的選擇 在組合機(jī)床主軸孔加工，除了使用剛性方案，工件的尺寸，位置精度主要取決于夾具指南。所以正確的選擇式導(dǎo)向裝置，合理確定規(guī)模，精度，是組合機(jī)床設(shè)計的重要內(nèi)容，也是解決必須處理內(nèi)容繪制示意圖。1）選擇導(dǎo)向類型 根據(jù)刀具導(dǎo)向部分直徑和刀具導(dǎo)向的線速度v=15m/min，選擇固定式導(dǎo)向。2）導(dǎo)向套的參數(shù) 根據(jù)刀具的直徑選擇固定導(dǎo)向裝置固定導(dǎo)向裝置的標(biāo)準(zhǔn)尺寸如下表：表2.1 固定導(dǎo)向裝置的標(biāo)準(zhǔn)尺dd1DD1D2ll1l2l3l4L555223034150405121746固定裝置的配合如下表：表2.2 固定裝置的配合導(dǎo)向類別工藝方法DDD1刀具導(dǎo)向部分外徑固定導(dǎo)向鉆孔G7（或F5）H7/g6H7/n6g6固定導(dǎo)向裝置的布置如圖2.4所示圖2.4 固定導(dǎo)向裝置的布置（3）初定主軸類型、尺寸、外伸長度因為軸的材料為40Cr，剪切彈性模量G=51.0GPa,剛性主軸取14（0）m,所以B取2.316，根據(jù)剛性條件計算主軸的直徑為： dB2.59式中： d軸直徑（mm）（24.65） T軸所承受的轉(zhuǎn)矩（Nmm）B系數(shù)本設(shè)計中主軸直徑d=25mm,主軸外伸長度為：L=115mm，D/為40/25。（4）選擇刀具接桿 由以上可知，多軸箱各主軸的外伸長度為一定值，而刀具的長度也是一定值，因此，為保證多軸箱上各刀具能同時到達(dá)加工終了位置，就需要在主軸與刀具之間設(shè)置可調(diào)環(huán)節(jié)，這個可調(diào)節(jié)在組合機(jī)床上是通過可調(diào)整的刀具接桿來解決的,連接桿如圖2.5所示， 圖2.5 可調(diào)連接桿連接桿上的尺寸d與主軸外伸長度的內(nèi)孔D配合，因此，根據(jù)接桿直徑d選擇刀具接桿參數(shù)如表2.3所示：表2.3 可調(diào)接桿的尺寸dD1(h6)d2d3Ll1l2l3螺母厚度25Tr252莫氏1號12.061365551425012（5）確定加工示意圖的聯(lián)系尺寸從加工結(jié)束主軸箱的端到端的所有鏈接的大小來確定的表面之間的最小距離，加工示意圖連接尺寸如圖2.3所示。面對的工件端面最重要的連接尺寸（多軸箱的大小321mm），它等于刀具懸伸長度，螺母的厚度，主軸伸出長度和連桿長度（可調(diào)）和減去加工，孔的深度和切出值。（6）工作進(jìn)給長度的確定 如圖2.6工作進(jìn)給長度應(yīng)等于工件加工部位長度L與刀具切入長度和切出長度之和。切入長應(yīng)應(yīng)根據(jù)工件端面誤差情況在510mm之間選擇，誤差大時取大值，因此取=5mm，切出長度=1/3d+(35)= x5+712mm，所以=5+12+12=32mm.（7）快進(jìn)長度的確定 考慮實際加工情況，在未加工之前，保證工件表面與刀尖之間有足夠的工作空間，也就是快速退回行程須保證所有刀具均退至夾具導(dǎo)套內(nèi)而不影響工件裝卸。這里取快速退回行程為120mm，快退長度等于快速引進(jìn)與工作工進(jìn)之和，因此快進(jìn)長度120-45=75mm. 圖2.6 工作進(jìn)給長度2.3.3 機(jī)床聯(lián)系尺寸圖圖2.7 機(jī)床聯(lián)系尺寸圖1、聯(lián)系尺寸圖的作用和內(nèi)容在一般情況下，組合機(jī)床是由通用部件標(biāo)準(zhǔn)動力箱，動力滑臺，柱，柱腳及特殊部件的裝配。聯(lián)系尺寸圖是用來表示機(jī)床運(yùn)動部件相互組裝在該系統(tǒng)中，相對位置和尺寸的機(jī)器部件接觸測試是否滿足要求，通用部件的選擇是適當(dāng)?shù)?，并對主軸箱設(shè)計的進(jìn)一步發(fā)展提供基礎(chǔ)，夾具等專用部件，零件。聯(lián)系尺寸圖也可以被視為一個簡化的設(shè)備布局，它代表了機(jī)床的結(jié)構(gòu)類型和總體布局。如圖2.7所示，機(jī)床聯(lián)系尺寸圖包括機(jī)床的布局，主要接觸尺寸電機(jī)尺寸，規(guī)格，通用組件和電機(jī)的主要參數(shù)的動態(tài)組件，工件和各部分之間的特殊部位，外形尺寸。2、選用動力部件選用動力部件主要選擇型號、規(guī)格合適的動力滑臺、動力箱。（1）滑臺的選用 通常，根據(jù)滑臺的驅(qū)動方式、所需進(jìn)給力、進(jìn)給速度、最大行程長度和加工精度等因素來選用合適的滑臺。1）驅(qū)動形式的確定 根據(jù)對液壓滑臺和機(jī)械滑臺的性能特點(diǎn)比較，并結(jié)合具體的加工要求，使用條件選擇HY系列液壓滑臺。2）確定軸向進(jìn)給力 滑臺所需的進(jìn)給力=32375.5=955N 式中： 各主軸加工時所產(chǎn)生的軸向力由于滑臺工作時，除了克服各主軸的軸的向力外，還要克服滑臺移動時所產(chǎn)生的摩擦力。因而選擇滑臺的最大進(jìn)給力應(yīng)大于9.55KN。3）確定進(jìn)給速度 液壓滑臺的工作進(jìn)給速度規(guī)定一定范圍內(nèi)無級調(diào)速，對液壓滑臺確定切削用量時所規(guī)定的工作進(jìn)給速度應(yīng)大于滑臺最小工作進(jìn)給速度的0.51倍;液壓進(jìn)給系統(tǒng)中采用應(yīng)力繼電器時，實際進(jìn)給速度應(yīng)更大一些。本系統(tǒng)中進(jìn)給速度=nf=15mm/min。所以選擇1HY32A液壓滑臺，工作進(jìn)給速度范圍20650mm/min，快速速度10m/min。4）確定滑臺行程 滑臺的行程除保證足夠的工作行程外，還應(yīng)留有前備量和后備量。前備量的作用是動力部件有一定的向前移動的余地，以彌補(bǔ)機(jī)床的制造誤差以及刀具磨損后能向前調(diào)整。本系統(tǒng)前備量為20mm，后備量的作用是使動力部件有一定的向后移動的余地，為方便裝卸刀具，這里取50mm,所以滑臺總行程應(yīng)大于工作行程，前備量，后備量之和。即：行程L120+20+50=220mm，取L400mm。綜合上述條件，確定液壓動力滑臺型號1HY32A,以及相配套的滑臺底座（1CC321型）。（2）由下式確定動力箱的選用 動力箱主要依據(jù)多軸所需的電動機(jī)功率來選用，在多軸箱沒有設(shè)計之前，可算 2.66*0.430.53.225KW式中：多軸箱傳動效率，加工黑色金屬時0.50.9；有色金屬時0.70.5，本系統(tǒng)加工HT200，取0.5動力箱的電動機(jī)功率應(yīng)大于計算功率，并結(jié)合主軸要求的轉(zhuǎn)速大小選擇。因此，選用電動機(jī)型號為Y132M1-6的1TD32I型動力箱，動力箱輸出軸至箱底面高度為150mm。主要技術(shù)參數(shù)如下表：表2.4電機(jī)型號及參數(shù)主電機(jī)傳動型號轉(zhuǎn)速范圍（r/min）主電機(jī)功率（）配套主軸部件型號電機(jī)轉(zhuǎn)速輸出轉(zhuǎn)速D50 Y132M1-696047041HY32A,1CC321,1CD3213、配套支承部件的選用立柱底座1CD322。4、確定裝料高度裝料高度指工件安裝基面至機(jī)床底面的垂直距離，在現(xiàn)階段設(shè)計組合機(jī)床時，裝料高度可視具體情況在H5501060mm之間選取，本系統(tǒng)取裝料高度為500mm。5、中間底座輪廓尺寸中間底座的輪廓尺寸要滿足滑臺在其上面聯(lián)接安裝的需要，又考慮到與立柱底座相連接。因此，中間底座采用側(cè)底座1CD321。6、確定多軸箱輪廓尺寸本機(jī)床配置的多軸箱總厚度為340mm，寬度和高度按標(biāo)準(zhǔn)尺寸中選取。計算時，多軸箱的寬度B和高度H可確定為：B=400，H=320根據(jù)上述計算值，按主軸箱輪廓尺寸系列標(biāo)準(zhǔn)，最后確定主軸箱輪廓尺寸BH=400320mm。2.3.4 生產(chǎn)率計算卡生產(chǎn)率計算卡是反映所設(shè)計機(jī)床的工作循環(huán)過程、動作時間、切削用量、生產(chǎn)率、負(fù)荷率等技術(shù)文件，通過生產(chǎn)率計算卡，可以分析擬定的方案是否滿足用戶對生產(chǎn)率及負(fù)荷率的要求。計算如下：切削時間： T切= L/vf+t停2.7 = 45/74.710/415 =0.625 min式中： T切機(jī)加工時間（min） L工進(jìn)行程長度（mm） vf 刀具進(jìn)給量（mm/min） t停死擋鐵停留時間。一般為在動力部件進(jìn)給停止?fàn)顟B(tài)下，刀具旋轉(zhuǎn)510 r所需要時間。這里取10r輔助時間 T輔 = +t移+t裝2.5 = （75120）/1000+0.13+2= 2.325min 式中： L3、L4 分別為動力部件快進(jìn)、快退長度（mm） vfk 快速移動速度（mm/min） t移 工作臺移動時間（min）,一般為0.050.13min,取0.13 min t裝 裝卸工件時間（min）一般為0.51.5min,本例取2min機(jī)床生產(chǎn)率 Q1 = 60/T單2.9 = 60/（T切+T輔） =60/（0.625+3.295） =15.3 件/h機(jī)床負(fù)荷率按下式計算 = Q / Q1100%2.10 = A / Q1tk100% =15000/15.31950100% =67.04% 式中：Q機(jī)床的理想生產(chǎn)率（件/h） A年生產(chǎn)綱領(lǐng)（件） tk年工作時間，單班制工作時間tk =1950h表2.5 生產(chǎn)率計算卡2.4 多軸箱的設(shè)計2.4.1 繪制多軸箱設(shè)計原始依據(jù)圖多軸箱設(shè)計原始依據(jù)圖是根據(jù)“三圖一卡”繪制的如圖3.8所示:圖3.8 鉆孔組合機(jī)床多軸箱圖中多軸箱的兩定位銷孔中心連線為橫坐標(biāo)，工件加工孔對稱，選擇箱體中垂線為縱坐標(biāo)，在建立的坐標(biāo)系中標(biāo)注輪廓尺寸及動力箱驅(qū)動軸的相對位置尺寸。主軸部為逆時針旋轉(zhuǎn)（面對主軸看）。主軸的工序內(nèi)容，切削用量及主軸尺寸及動力部件的型號和性能參數(shù)如表 3.6所示：表3.6 主軸外尺寸及切削用量軸號主軸外伸尺寸工序內(nèi)容切削用量D/dLN（r/min）V(m/min)f(mm/r)Vf(mm/min)1、2、3、440/28115鉆84153.20.3.274.7注：1被加工零件編號及名稱：箱體材料：HT200 JB297-62；硬度: HB170-241， 前、后、側(cè)蓋等材料為HT1502動力部件型號：1TD32I動力箱，電動機(jī)型號Y112M-6；功率P3.2kw。2.4.2 齒輪模數(shù)選擇本組合機(jī)床主要用于鉆孔，因此采用滾珠軸承主軸。齒輪模數(shù)m可按下式估算： m=(3032)=321.83.11式中：m估算齒輪模數(shù) P齒輪所傳遞的功率（kw） Z對嚙合齒中的小齒輪數(shù) N小齒輪的轉(zhuǎn)速（r/min）多軸箱輸入齒輪模數(shù)取m=1.5。2.4.3 多軸箱的傳動設(shè)計（1）根據(jù)原始依據(jù)圖（圖3.8），畫出驅(qū)動軸、主軸坐標(biāo)位置。如下表：表3.7 驅(qū)動軸、主軸坐標(biāo)值坐標(biāo)銷O1驅(qū)動軸O主軸1主軸2主軸3主軸4X17503737-37-37Y086.5101.53.29.53.29.5101.5（2）確定傳動軸位置及齒輪齒數(shù)圖3.9 齒輪的最小壁厚1）最小齒數(shù)的確定為保證齒輪齒根強(qiáng)度，根據(jù)組合機(jī)床簡明設(shè)計手冊可知，驅(qū)動軸齒數(shù)要在21-24之間。2）傳動軸2為主軸1，2，3，4都各自在同一同心圓上。多軸箱的齒輪模數(shù)按驅(qū)動軸齒輪估算 3.3.2多軸箱輸入齒輪模數(shù)取m=2。主軸1，2，3，4要求的轉(zhuǎn)速一致且較高，所以采用降速傳動。主軸齒數(shù)選取Z=23，傳動齒輪采用z=22齒的齒輪，變位系數(shù)。傳動軸的轉(zhuǎn)速為:3.15由于前面選取了主軸直徑為40，顯然傳動軸直徑都選取40，這樣為了減少傳動軸種類和設(shè)計題目需要由于傳動軸轉(zhuǎn)速是，則驅(qū)動軸至傳動軸的傳動比為:3.16所以選擇兩級傳動，且傳動比分配為：一級為1.01.0;二級為1.41.0。驅(qū)動軸的直徑為40mm，由組合機(jī)床簡明設(shè)計手冊查得知：t=132.3mm,當(dāng)m=3時，驅(qū)動軸上的齒數(shù)為：Zmin3.17去驅(qū)動齒輪齒數(shù)Z=24。通用的齒輪有三種，即傳動齒輪、動力箱齒輪和電機(jī)齒輪。材料均為45鋼，熱處理為齒部高頻淬火G54。本機(jī)床齒輪的選用按照下表選用表3.8齒輪種類及參數(shù)齒輪種類寬度（mm）齒 數(shù)模數(shù)（mm）孔徑（mm）驅(qū)動軸齒輪24321750連續(xù)17702、1.5、32、1.5、3、415、20、30、140、4025、30、140、40、50傳動軸齒輪44（B型）21-24325、30、140、40、50輸出軸齒輪3221-2433.2、22、28、32、36計算各主軸轉(zhuǎn)速使各主軸轉(zhuǎn)速的相對轉(zhuǎn)速損失在5%以內(nèi)，由公式：V= 知：n1=n2=n3=n4=3.2x1000/3.3.2/3.2=415r/min3.3.22.4.4 繪制傳動系統(tǒng)圖傳動系統(tǒng)圖是表示傳動關(guān)系是示意圖，即用以確定的傳動軸將驅(qū)動軸和各主軸連接起來，繪制在多軸箱輪廓內(nèi)的傳動示意圖，如圖3.10所示圖3.10 鉆孔多軸箱傳動系統(tǒng)圖圖中傳動軸齒輪和驅(qū)動軸齒輪為第排。在圖中標(biāo)出齒輪的齒數(shù)、模數(shù)、變位系數(shù)，以校核驅(qū)動軸是否正確。另外，應(yīng)檢查同排的非嚙合齒輪是否齒頂干涉；還畫出主軸直徑和軸套直徑，以避免齒輪和相鄰的主軸軸套相碰。2.4.5 傳動零件的校核（1）驗算傳動軸的直徑校核傳動軸以承受的總扭矩最大傳動軸5，由它驅(qū)動的有主軸1、2、3、4主軸扭矩：T1=T2=T3=T4=9979Nmm油泵軸的扭矩：查得R12-1A油泵的最高壓力為0.3MPa、排量為5.88ml/r。假設(shè)在理想無泄漏狀態(tài)，即： Pq=T式中：P油泵的壓力N/ q油泵的排量m3/s T輸入扭矩Nm 輸入角速度rad/s單位換算： P=0.3MPa=0.3106Pa n =550r/min=9.17r/s3.19 q=5.889.17=53.92ml/r=53.9210-6m3/s3.20=2n/60=23.3.2550/603.21 =57.57rad/s代入公式： Pq=T3.2253.9210-60.3106=57.57T6解得：T6=281NmmT5=T1/i5-1+T2/i5-2+T3/i5-3+T4/i5-4+T6/i5-63.23=49979/0.93.2+281/0.667=44093.06Nmm根據(jù) d=B=3.316=132.6mm F所以,時工件不會轉(zhuǎn)動,故本夾具可安全工作。根據(jù)工件受力切削力、夾緊力的作用情況，找出在加工過程中對夾緊最不利的瞬間狀態(tài)，按靜力平衡原理計算出理論夾緊力。最后為保證夾緊可靠，再乘以安全系數(shù)作為實際所需夾緊力的數(shù)值。即：安全系數(shù)K可按下式計算有：式中：為各種因素的安全系數(shù)，查參考文獻(xiàn)5表可得： 所以有： 該孔的設(shè)計基準(zhǔn)為中心軸，故以回轉(zhuǎn)面做定位基準(zhǔn)，實現(xiàn)“基準(zhǔn)重合”原則；參考文獻(xiàn)，因夾具的夾緊力與切削力方向相反，實際所需夾緊力F夾與切削力之間的關(guān)系F夾KF軸向力：F夾KF （N）扭距：Nm在計算切削力時必須把安全系數(shù)考慮在內(nèi)，安全系數(shù)由資料機(jī)床夾具設(shè)計手冊查表可得：切削力公式： 式（2.17）式中 查表得： 即：實際所需夾緊力：由參考文獻(xiàn)16機(jī)床夾具設(shè)計手冊表得： 安全系數(shù)K可按下式計算，由式（2.5）有：式中：為各種因素的安全系數(shù)，見參考文獻(xiàn)16機(jī)床夾具設(shè)計手冊表 可得： 所以 由計算可知所需實際夾緊力不是很大，為了使其夾具結(jié)構(gòu)簡單、操作方便，決定選用螺旋夾緊機(jī)構(gòu)。3.4 誤差分析與計算該夾具以一面兩銷定位，為了滿足工序的加工要求，必須使工序中誤差總和等于或小于該工序所規(guī)定的尺寸公差。與機(jī)床夾具有關(guān)的加工誤差，一般可用下式表示： 由參考文獻(xiàn)5可得： 兩定位銷的定位誤差 ： 其中：， 夾緊誤差 ： 其中接觸變形位移值： 查5表1215有。 磨損造成的加工誤差：通常不超過 夾具相對刀具位置誤差：取誤差總和：從以上的分析可見，所設(shè)計的夾具能滿足零件的加工精度要求。3.5定位銷選用本夾具選用一可換定位銷和棱形銷來定位，其參數(shù)如下表：表3.1 定位銷dHD公稱尺寸允差516150.01122514M1243.6 鉆套、襯套、鉆模板設(shè)計與選用工藝孔的加工只需鉆切削就能滿足加工要求。故選用可換鉆套（其結(jié)構(gòu)如下圖所示）以減少更換鉆套的輔助時間。 圖6.1 可換鉆套鉸工藝孔鉆套結(jié)構(gòu)參數(shù)如下表6.4：表6.4 鉆套dHD公稱尺寸允差51212+0.015+0.007221510490.515襯套選用固定襯套其結(jié)構(gòu)如圖所示：圖6.2 固定襯套其結(jié)構(gòu)參數(shù)如下表6.5：表6.5 固定襯套dHDC 公稱尺寸允差公稱尺寸允差5+0.034+0.0161210+0.023+0.0120.52鉆模板選用固定式鉆模板，用4個沉頭螺釘和2個錐銷定位于夾具體上。3.7夾具設(shè)計及操作的簡要說明為提高生產(chǎn)率，經(jīng)過方案的認(rèn)真分析和比較，選用了手動夾緊方式（螺旋機(jī)構(gòu)）。這類夾緊機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)簡單、夾緊可靠、通用性大，在機(jī)床夾具中很廣泛的應(yīng)用。結(jié)論本課題開發(fā)研制的鉆孔組合機(jī)床，用于加工3個孔。在開發(fā)過程中，針對加工過程中存在的難點(diǎn)進(jìn)行了攻關(guān)。在鉆床的設(shè)計上采取了一系列的措施，保證了被加工孔的加工精度。主要完成了以下工作：1、對離合器壓盤的四個孔的加工工藝進(jìn)行了分析研究，明確了四個孔加工的技術(shù)要求和工藝要點(diǎn)。2、恰當(dāng)?shù)剡x擇了機(jī)床的切削參數(shù)，動力頭及液壓滑臺驅(qū)動機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)參數(shù)。4、設(shè)計了穩(wěn)定可靠的多軸箱和鉆模板，從而保證了被加工孔的精度要求。5、根據(jù)通用、經(jīng)濟(jì)的原則，選擇了刀具，滿足了工藝的需要。設(shè)計的鉆孔組合機(jī)床，保證了加工孔的生產(chǎn)質(zhì)量，提高工效3倍以上，加工成本大幅下降。本項工作還有許多值得完善的地方，例如：裝夾、定位由人工完成，效率較低；自動化程度有待提高等問題。這些問題通過改進(jìn)設(shè)計、完善工藝、現(xiàn)場的不斷實踐、總結(jié)，必將會得到進(jìn)步的提高。參考文獻(xiàn) 1 徐旭東、周菊琪主編 現(xiàn)代組合機(jī)床技術(shù)及其發(fā)展 中國機(jī)械工程.1995年第6卷第3期2 佟璞瑋主編 組合機(jī)床行業(yè)概況及今后發(fā)展對策、組合機(jī)床與自動化加工技術(shù)1996年第8期3 許曉腸主編 專用機(jī)床設(shè)備設(shè)計 重慶大學(xué)出版社，20034 金振華主編 組合機(jī)床及其調(diào)整與應(yīng)用 機(jī)械工業(yè)出版社，19905 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