【機械類畢業(yè)論文中英文對照文獻翻譯】當涉及到型腔的方形平板和排管道時氣體輔助注塑成型的流向分析

【機械類畢業(yè)論文中英文對照文獻翻譯】當涉及到型腔的方形平板和排管道時氣體輔助注塑成型的流向分析,機械類畢業(yè)論文中英文對照文獻翻譯,機械類,畢業(yè)論文,中英文,對照,對比,比照,文獻,翻譯,涉及到,方形,平板,以及,管道,時氣,輔助,注塑,成型,流向,分析 南昌航空大學科技學院學士學位論文 當涉及到型腔的方形平板和排管道時氣體輔助注塑成型的流向分析1 .理論流動模型及其準則Kwang-Hee LimDepartment of Chemical Engineering, Daegu University, Kyungsan, Kyungbook 712-714, Korea (Received 28 February 2004 . accepted 7 August 2004)摘要：在這樣一個復雜的情況下，由于型腔的兩方板連接至型腔組成的四個同樣長度和不同直徑管道以串聯(lián)和并聯(lián)方式連接，其抗藥性的型腔的兩方板應結合管道，以確定氣體輔助注塑成型的氣體的方向 。在該流模型的牛頓流體先前提議下扇形幾何包括相對薄腔兩方板時和。不過，有人可能會經(jīng)常遇到的問題是比較厚的扇形腔兩方板在可能是和其中之一。該法則包括第一階近似流模型由攝動技術引入顯示，在定性方式中，根據(jù)前列幾何學，阻力對厚腔的兩方板有沒可能影響氣體方向氣輔注塑。隨后，在各種模擬演示下，除了直徑的管道，各方面條件的型腔的兩方板和管道固定。模擬結果進行比較，結果的經(jīng)驗法則（RT1）載有近似流模型，而那些在另一法則（RT2）的厚腔的兩方板相對無阻力。模擬的結果大體上是一致的，前者在定性的方式下來確定氣體的方向氣體輔助注射成型，即使一個比較大的值0.36也應作為值來形容相對厚腔的兩方板。此外，型腔的管道和流道參與配置時的情況處理。該法則用于初始速度的比例，和在第一次變化時重新計算直徑的比例，與模擬結果是相對一致的。關鍵詞：氣體輔助注塑成型，經(jīng)驗法則，首選方向的氣體，最小阻力，初步樹脂速度引言在氣體輔助注塑成型（氣輔注塑）過程中 ，應先計算氣體的流動方向。如果氣體在一個錯誤的方向發(fā)展，許多問題有可能發(fā)生，包括一種現(xiàn)象打擊和另一種現(xiàn)象滲透到薄壁地區(qū) 。如果氣體沒有進入到那里，這是預期的一個問題，叫縮水現(xiàn)象?？刂茪怏w的方向是最關鍵的問題之一在各個技術方面。 許多研究者Chen，1995；Khayat et al.，1995；Chen et al，1996a，b；Gao et al.，1997；Shen，1997，2001；Parvez et al.，2002調查初級和中級氣體的普及程度，在氣輔注塑中氣液界面和聚合物熔體的前沿方面。Chen 1995 實驗的調查，在實驗研究和數(shù)值模擬中氣輔注塑的螺旋管中二手氣體普及率。khayat1995的模擬主要是氣體穿透階段的氣輔注塑過程中使用歐拉邊界元法。Chen et al, 1996a，b 中，研究氣體和熔體流動對氣輔注塑影響，對設計薄板/斜支架部分與氣道與數(shù)值模擬中采用控制體積/有限元法。Gao et al, 1997 制定了一個數(shù)學模型，能夠預測氣體穿透使用多注氣單位。Shen 1997 開發(fā)的模型在氣輔注塑中預測氣液界面和聚合物熔體前沿的廣義牛頓流體。后來Chen 2001 研制出一種算法的商業(yè)軟件來預測聚合物熔體前沿，氣體層和固體層氣輔注塑。Pavrez et al, 2002 進行了計算機模擬,在氣輔注塑過程中使用的模具流與商業(yè)軟件其結果進行了比較，與實驗結果相吻合。然而，他們的做法不能被視為一條經(jīng)驗法則，但是在氣輔注塑中數(shù)值模擬演示中，利用控制體積/有限元法或邊界元法，卻很接近了商業(yè)軟件的道路。這是一個眾所周知的經(jīng)驗法則，先決條件為氣體流量，是存在的一項填補地區(qū)或短期開槍的時刻注氣。氣去的方向上樹脂填補區(qū) ，是許多氣輔注塑工程師和模具/部分設計師的一件很平常的聲明。一旦這項填補地區(qū)是存在的，氣體流量就會朝此方向發(fā)展。但是，當一個以上的地區(qū)存在時，模具設計工程師利用氣輔注塑技術填補樹脂。商業(yè)軟件的氣輔注塑（例如，模具流） ，可用于它的模具設計以確定向那個方向的氣體。不過，商業(yè)軟件一般昂貴，而且有時是很難熟悉的詞匯。本文的目標是提出一個經(jīng)驗法則來預測氣體方向氣輔注塑重要的信息。當存在一個以上的未填充區(qū)域和這些通路的競爭方向的氣體，人們一直相信，氣體首選方向的阻力最小。換言之，在注射階段，氣體通常需最小的方向流動阻力，以趕上與熔體前沿Chen et al，1996a ，b 。因此，“氣流動的方向阻力最小”已成為氣輔注塑專家的另一種較常見的聲明。該經(jīng)驗法則的氣體流量為氣輔注塑已被調查Lim and Soh，1999； Soh， 2000； Soh and Lim，2002； Lim and Lee，2003；Lim，2004a，b；Lim and Hong，2004；仿真軟件已被用來驗證氣體方向的預測。Soh 2000 根據(jù)壓力降的要求，為抵抗氣體方向，用壓差要求作為一個變量，使抵抗的氣體流量成正比，保持速度，使得兩邊一致。經(jīng)比較壓力下降的雙方，氣體方向使預測到的一邊氣壓下降。在復雜的形勢下，這種方法是難以適用的。Lim和Soh 1999 假定壓力的區(qū)別，氣體注射點和適當?shù)男沟貐^(qū)在雙方保存完好的模具是平等的。因此，壓力下降時，雙方都等同比較熱阻和預測天然氣方向發(fā)展。如果阻力在句中氣體流動的方向阻力最小 ，是流動阻力利率，這一說法并不總是正確的。在氣輔注塑中預測的氣流方向，流動阻力利率不能是一個標準。Soh 2000 定性認為處理的特殊情形時，根據(jù)幾何這兩個同組不同的管道在一系列位于平行相連，使抗流率為雙方造成同一流量。Soh和Lim 2002 建議阻力的定義，根據(jù)最簡單的幾何形狀，兩個不同的管道連接在一個連接點，以速度來預測天然氣的首選方向。但是，如果有復雜幾何形狀的參與，改變融化樹脂的速度是不可避免的。因此，作為一個經(jīng)驗法則，一個較精密的定義，抗性速度應該建立起來。在這種復雜形勢下，作為流道或厚腔的兩方板連接至型腔組成的相同長度和不同直徑四個管道連接串聯(lián)和并聯(lián)，Lim和Lee 2003 提出了發(fā)展觀的一個標準，根據(jù)最近的幾何學，預測中氣輔注塑的氣體流動方向由于阻力的管道初始速度的聚合物熔體到達氣體注射點。Lee 2004 為穩(wěn)流通過一個普通扇形腔形成的兩平行平板提出了一個新的方程來描述壓降要求。然后定義產(chǎn)生抗性的初始速度，提出了作為一個經(jīng)驗法則，采用所建議的經(jīng)驗法則比較仿真結果由這樣的一個商業(yè)軟件作為模具流與那些處理方向的氣體流量。Lee和Hong2004 首先表示建模代數(shù)對氣輔注塑過程中所使用的兩個質量平衡的樹脂，在審議包覆層包括凍結層和流體力學層留下近模壁和方程描述壓力降的要求，以預測時間依賴的長度氣體穿透之間的氣體注射點和流道氣液界面。Lee 2004 運用模型對氣輔注塑過程各種幾何形狀的模腔，包括兩個方形平板以及一個集管道， Lee和Hong 2004 先前所建議。圖 1 流通過小組之間的領域扇形幾何,熔融聚合物液體送入模具在壓力下和流出模具的在壓力下。在本文中，根據(jù)Lim和Lee 2003 查處一起的預測幾何表示，作者應結合起來阻力腔的兩方板與管道，以確定氣體的方向。在流量模型的牛頓流體先前提議下扇形幾何包括相對薄腔的兩方板時和 Lim，1999，2004a 。不過，有人可能會經(jīng)常遇到的問題是比較厚腔之間的兩方板在的和是其中之一。對于這些條件，根據(jù)前面，幾何及模擬結果應與經(jīng)驗法則的結果，為雙方的條件第一階近似流模型和首要法則應引入查看是否有抵抗的比較厚腔的兩方板，可能會影響氣體方向氣輔注塑。方法1 理論不可壓流體，連續(xù)性方程在圓柱坐標變?yōu)椋?(1)當假定為零速度。忽略重力,動量方程為牛頓流體，就變成： （2） （3）為了比較每任期環(huán)境質量的標準大小順序, （1）至（3）,一個可能使這些方程因次。作為壓力扇形幾何的特征（圖一），平衡力間（隨機選擇的和）和，可近似表達為： （4）是頂角的扇面形徑向流，而不僅平均速度的和，而且表示速度特性研發(fā)方向。在圖1，對應的壓力在氣體輔助注塑成型起主導作用的熔體相陣線和底模具適當?shù)呐艢饷娣e，微不足道的假定到，使。因此情商（4）可減少到： （5）設置作為，變成 也就是 。因此，特征壓力，可能被設置為，令無維的壓力P變成這種方式。進一步因次變量是： 和其被選定為和是被定為然后提供連續(xù)性和動量方程進入無維的形式如下： （6） （7） （8）當和是相同的命令或少于0（ 1 ） ，而忽略了最終的影響，雙方在方向上，在常規(guī)注塑成型中該行為流動間扇形板，可視為部分的兩整輪板之間徑向流。當和根據(jù)扇形幾何牛頓流體的流量模型先前被提議Lim, 1999,2004a。在另一方面，和可能改成小參數(shù)，當是該指令的一個時。因此，公式（7）和（8）可能減少到穩(wěn)定的狀態(tài)方程為： （9） （10）除了，和可能被作為攝動技術而使用，在條件下為： （11） （12） （13）公式（11）到（13）可代入公式（9）到（10）中。那么那些方程及其邊界條件，在和時，根據(jù)每任期兩個方程該程序的規(guī)模，可加以整理。1）0（1）： （14） （15）B.C.: 2)0： （16） （17）B.C.：適當?shù)慕鉀Q方案的公式（14）及（15）可能被導出，如先前導出在Lim 1999, 2004a中,如下： （18） （19）那么，壓力分布0（1）變成： （20）而以公式（19）和（20）分別變成公式（16）和（17），有人可以得到一套類似的偏微分方程為0 ，或0（1）如下： （21） （22）B.C.：因此，0（）的解變?yōu)椋?(23a) (23b)那么，0（）的壓力分布變成： （24）因此，可以得到以下的解決辦法截斷條件小于或等于0（）： （25） （26） （27a）和是0（1）。因此，壓力分布可第一階近似忽略0（）到（ 27a），因為： （27b）而壓力和是分別在和下產(chǎn)生的。流速剖面也可逼近至一階為： （28）當和是0（1）時。圖2a 腔組成的兩個管道，管1和管2 ，連接平行。厚腔的兩方平板（ SFP模塊） ，是隸屬，各自表述這些管道。長度，深度和寬度的一腔間的SFP分別為20mm,12 mm和40mm。圖2b 腔組成的兩個管道，管1和管2 ，連接平行。在左側的這些分支管道的流道是更換了厚厚腔的兩方板提供樹脂，作為雙方的管道。 結合，從公式（ 28 ）隨Z ，表達熔體相流率（Q ）的公式（29），得到： （29） ：平均速度熔體兩相流公式（ 29 ） ，可重新安排為： （30）當和是0（1）時。其中一個可能經(jīng)常遇到的問題，扇形腔兩方板在約為而非限制條件和其中之一。公式（28），（29）和（30）在無重大錯誤的問題扇形幾何的情況下，不僅 ，而且是偶數(shù)周圍符合條件的 。2 阻力異構幾何圖2a和2b顯示腔組成的兩個管道，管1和管2 ，并聯(lián)起來。相對厚型腔的兩個面積各自表述這些輸送管道圖在2a中。左側相對厚腔的兩方板改為兩個流道在圖2b中。管1組成的管11和管道連接12個系列，和管道輸送2組成的管21和管22 。這四個管道具有相同的長度，并可能或可能不會有同樣的直徑。聚合物和氣體注射點設在該中心的接待方的一個比較厚腔兩方板在左邊。管一側上側和管道輸送的材料二是在較低的一方。在本文中標11和12分別代表第一管道和第二管道左邊上側，標21和22分別代表第一管道和第二管道左邊下側。2-1建議阻力定義定義中的阻力可能是發(fā)達國家和建議予以時，作為抵抗至初始速度的聚合物熔體在最近的幾何學到達氣體注射點，而流動阻力率為先前定義為r Lim and Lee，2003 。因此，建議抵抗的穩(wěn)態(tài)流的牛頓液體按照下列幾何，可重新安排如下。2.2-2建議阻力為四個管道 （31） （32）而 （33） （34）因此， （35）2-3建議阻力為腔間的兩個SFP公式（30）可轉化成表格，其中包括速度（），而不是流速（Q），在一半以上的距離，初步領先的熔體前沿。然后建議抵抗的穩(wěn)態(tài)流的牛頓液體下扇形幾何，可重新安排如下:而 （36）如果和是0（1）。2-4建議的經(jīng)驗法則下的幾何組成的一個洞兩SFP和四個管道有人可能認為頂角的扇形路徑燃氣普及率，可分為兩個部分為上層和下層。每一方頂角有可能成為。流速（）為上側，可以說是與初始速度的熔融樹脂一半的距離，初步領先熔體前沿為： （37）壓差下條件下結合幾何形狀，可表示為： （38）而，如果和是0（1）。壓差下結合幾何形狀，可表示為： （39） （40） （41）表1 模具流的仿真條件模擬因子描述填充樹脂短射成型（85-95%）氣體控制總量控制指標樹脂PET (DP400)樹脂熔融溫度210模具溫度100注氣壓力150M 帕斯卡爾氣體延遲時間0.5秒氣體活塞時間1秒3 模擬與模型預測模擬和模型預測結果，根據(jù)幾何組成兩個管道（管1和管2 ）連接的并行以及兩個相對厚腔之間的兩方平面板（ SFP模塊），各自表述他們所顯示的圖2a。最初的聚合物切斷，完全填補型腔的管道1和管道2 （中心） ，以及左邊（聚合物/氣體噴嘴方）腔間的SFP 。在另一方面有腔間的SFP部分填補的85-90 與熔融樹脂短期一槍。長度，深度和寬度的一腔間的SFP值分別是20mm，12mm，40mm。管1和管2組成的兩個相同或不同的管道，分別是是50mm長。兩端管1和管2分別連接到左和右腔間的SFP 。連接點之間的管道和腔間的SFP均位于該中心的第1和第2次一半的空腔的寬度。該頂角（）的扇形腔最初保持在這個值，在初始階段氣體穿透。因此，價值頂角（）被選為適用于該建議的經(jīng)驗法則或流模型。此外，模擬與模型的預測結果，根據(jù)幾何組成兩個管道（管1和管2 ）并聯(lián)起來，也是一個流道和一個比較厚腔附左邊刻度和RHS，分別所示圖2a。仿真條件同時正（如表1）給出了商業(yè)軟件的模具流（版本的MPI 4.1 ） ，在表2和表3 中，是用來執(zhí)行該模擬個案顯示。表2和表3顯示的幾何條件坐落當腔的管道（中心） ，以及兩腔間的SFP （左和右）和型腔的管道（中心） ，一個流道也是一個腔間的SFP（右）參與了這一設定，分別在圖2a和圖2b。在表2和表3中各管直徑多樣，從2mm到10mm。表2和表3每個例子樹脂填充體積比在聚合物關閉時選為85-95之間，以避免噴嘴在階段中的注氣。表4顯示綱號碼值量為各種價值觀的直徑管（長為100mm），屬該腔的兩個SPF，其中的標準符合條件是和圍繞的條件是，以滿足公式（38），即使較小，成為較大規(guī)模。表2 各種幾何條件的管道，由于在圖2a例子圖35mm6mm4mm圖45mm8mm4mm圖55mm10mm4mm圖65mm2mm8mm圖75mm4mm8mm圖85mm5mm4.5mm圖94.5mm5mm4.5mm圖104.5mm7.5mm5mm圖116mm5.5mm6mm表3 各種幾何條件的流道管道和管道，因為在圖2b例子圖123mm3mm5mm8mm4mm圖133mm3mm5mm10mm4mm圖143mm3mm5mm2mm8mm圖153mm3mm5mm4mm8mm圖163mm3mm5mm4.2mm8mm圖173mm3mm5mm7mm4.5mm圖183mm3mm5mm8mm4.5mm圖193mm3mm5mm9mm4.5mm表4 鋼號的價值D(mm)L(mm)(m/s)21000.00390.000100.1460531000.01980.000530.1460541000.06240.001660.1460551000.151690.004040.1460561000.312250.008330.1460571000.571640.015240.1460581000.957830.025540.1460591001.495510.039880.14605101002.201840.058720.14605l ，和的價值分別為1mm，12mm ，20mm。l 公式（38）中的每個值以計算，假設粘度270 pa/s圖3 管11 直徑為5mm和長度為50mm，連接管道12直徑為5mm，長度50mm。管21直徑6mm和長度50mm連接在同系列管22直徑為4mm，長度50mm。圖4 幾何形狀是一樣的圖3除了管道21直徑長8mm。有限元法（ FEM ）通過模擬中心（管道）和左，右兩側（個SFP ） ，仿照線性元素和三角元素分別在圖2a環(huán)境中的模具流（版本的MPI 4.1 ）。類似的方式如在圖2b，有限元法（ FEM ）獲得通過模擬中心（管道），左（流道）和右邊（個SFP ） ，分別仿照線元素，線元素和三角元素。表5 比較仿真結果并提出首要法則（RT1和RT2 ）例子RT1RT2流動方向（仿真結果）圖31.46（）2.11（）高圖41.30（）3.32（）高圖51.25（）5.01（）高圖619.57（）3.13（）高圖71.29（）0.83（）底圖81.26（）1.26（）高圖90.83（）底圖100.39（）底圖111.21 （）（）高l RT1和RT2的結果是分別從公式（39）和（35）提出的經(jīng)驗法則。l ，和H的價值觀分別是1mm， 20mm和12mm。l “O”和“X”分別表示“正確”和“不正確”。l C的標在表5中代表其電阻比例非常接近。結果與討論1 有溶洞的管道和厚板參與配置形勢正如圖2a 在上側管11長度為50mm，連接管12具有相同的直徑和長度，同時由于管11在下側，管21長度為50mm，連接串聯(lián)管22同樣長度為50mm。應用管道的直徑如表2所示。考慮下列情形：樹脂液在穩(wěn)定狀態(tài)下流向的右邊。從圖3到10公式（39）的經(jīng)驗法則用來獲取的價值比率（RT1）的初步樹脂徑向速度在上下側配置。同樣，公式（35）的經(jīng)驗法則用來評價比例的初始軸向速度為RT2。因此RT1可能用來作為標準，以確定氣體流量之間向上層管道并降低管道，RT2可能被用來確定氣體的流動速度之間的內上管道和里面下管道。表5提供了從圖3到圖11的RT1和RT2的值。模擬的結果一般都符合前者，除了圖7 在一個定性的方法上來確定氣體輔助注塑成型的氣體方向，即使一個比較大的值0.36應用作為值來形容一個比較厚腔的兩方板。一個可觀察到氣體流動稍快或慢，在上側的腔兩個SFP比在較低的一方為圖3，4， 5， 8和11或圖 9和10分別在那里的值RT1接近1.0 。不過，氣體方向初步認定的一面在圖6，如果氣體流量大于上側值RT1成為19.57 。不過，這可以說氣體流量稍快或慢，在管1比在較低管21如圖 3，4，5，6，8和11或圖 7 ，分別是流動方向的預測，根據(jù)RT2值見表5 。在特殊情況下，RT1是不符合的仿真結果（即流動方向）在案子圖7，雖然RT2在案子圖9和10中并不一致。這可能是一般的解釋，圖7 ，由于該氣體可能不會流向管側如果氣體進入較早流量減慢，在管的另一邊；和圖9和10，由于該氣體可能有流向管道的副作用如果氣體進入較早，即使在這些管中氣體流量稍慢。因此，這樣一個發(fā)達的模式，時間依賴的模式是須說明瞬態(tài)行為之間的接氣相和樹脂階段，其中在本文的第2部分處理。表5 幾何形狀是一樣的圖3除了管21的直徑是10mm。表6 管11 直徑為5mm和長度為50mm，連接管道12直徑為5mm，長度50mm。管 21直徑2mm，長度50mm，連接在同系列管22一個直徑8mm，長度50mm。表7 幾何形狀是一樣的圖6除直徑管道21長4mm。表8 管11 直徑5mm，長度50mm，連接管道12直徑為5mm，長度50mm。管21直徑為5mm和長度為50mm，連接在同系列管22直徑為4.5mm，長度為50mm。表9 幾何形狀是一樣的圖8除直徑管道1是4.5mm。圖10 管11 ，直徑4.5mm和長度50mm，連接管道12直徑4.5mm且長度為50mm。管21與直徑7.5mm和長度50mm，連接在同系列管22一個直徑5mm，長度50mm。圖11 管11 ，直徑6mm和長度50mm，連接管道12直徑6mm且長度為50mm。管21一個直徑為5.5mm，長度50mm，連接在同系列管22一個直徑600mm，長度為50mm。圖12 幾何相似圖4 而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，附加在左邊樹脂管道的上側和下側。圖13 幾何相似圖5 而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，附加在左邊樹脂管道的上側和下側。圖14 幾何相似圖6而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，是附加在左邊樹脂管道的上側和下側。圖15 幾何相似圖7 而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，是附加在左邊樹脂管道道的上側和下側。圖16 幾何相似圖7除直徑管21是4.2mm而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，是附加在左邊樹脂管道的上側和下側。圖17 幾何相似圖8除直徑管道21 是7mm而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，是附加在左邊樹脂管道上午上側和下側。圖18 幾何相似圖8除直徑管道21 是8mm而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，是附加在左邊樹脂管道的上側和下側。圖19 幾何相似圖8除直徑管道21日是9mm。而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，是附加在左邊樹脂管道的上側和下側。2 有溶的管道型腔和流道參與配置時的情況圖2顯示腔組成的兩個管道，管1和管2 ，并聯(lián)起來。在左側的這些管的厚腔的兩方板以雙方的管道換成分支流道交付樹脂。長度（ L1 ）和直徑（ D1）的流道，在上側的管道是51mm和3mm。同樣的幾何條件是提出申請，要求流道在較低一側管道。這里首要（）是指流道連接到管道。在這種情況下，氣體已選擇首選方向為管道1和管道2之間在分界點的流道或氣體注射點處。因此速度的兩個方向在這個分界點應加以比較。應用直徑的管道和流道給出，見表3。公式（ 35 ）的法則已被修改，包括流道效果，并用來評價初步軸向速度在（ RT ）上側和下側的關系的比例值。表6提供的值逆轉錄為圖 12至19。值的逆轉錄最終證明了結果相一致的模擬圖12至14。然而，價值觀的逆轉錄并不一致，與模擬結果（即流動方向）相比較，在例子圖 15至19在那里，他們都非常接近。自從值逆轉錄獲得基于最初的速度在兩邊的流動方向，氣體流量可能得到扭轉，根據(jù)其余電阻雙方，值逆轉錄非常接近Lim and Lee, 2003。因此，該比率的初始速度應重新計算最先改變的，直徑雙方（即和），以取得該糾正的比例初始速度（CRT）的在表6中，值的RT十分接近一致。因此，值的 CRT被認為只有值的RT接近一致。流動方向的預測根據(jù)該值的CRT與模擬的結果是一致的（模具流）。結論 一個可能經(jīng)常遇到的問題是比較厚的扇形腔兩方板在大約是和的其中之一。對于這些條件首要法則含第一階近似流模型介紹顯示，在定性方式根據(jù)上述幾何，阻力相對厚腔的兩方板可能會影響氣體方向氣輔注塑。隨后，各種模擬演示的條件下，除了直徑的管道，所有尺寸的腔的兩方板和管固定，和仿真結果進行比較，結果法則（RT1）載有近似流模型，以及那些在另一法則（RT2），厚腔的兩方板相對無阻力。RT1可能被用來作為標準，以確定氣體流量之間提前向上層管道，降低管道，RT2可能用來確定氣體的流動速度之間的內上管道和內下管道。與前一個定性方式模擬的結果想比較大體上是一致的，確定氣體輔助注塑成型的氣體方向，即使一個比較大的值0.36用作值來形容一個比較厚腔兩方板。也有一些例外的情況即RT1或RT2與模擬結果（即,;流動方向）并不一致。這兩種情況下，如果氣體進入較早氣體流量減慢，可能被解釋為這氣體不會流向管側。在管道的另一邊，如果氣體進入較早，即使在這些管道氣體流量有點慢，可以解釋為氣體流向管道的副作用。因此，這種發(fā)展模式，隨著時間依賴性模型須說明瞬態(tài)行為之間的接氣相和樹脂階段，其中將在本文第2部分處理。此外，復雜形勢時型腔的管道和流道型腔參與這一配置的處理。該法則用于比例的初始速度，要重新計算在首次變化的直徑的比例與模擬結果是一致的。參考文獻1Chen, S.-C., Cheng, N.-T. and Hsu, K.-S., “Simulations and Verification of the Secondary Gas Penetration in a Gas Assisted Injection Molded Spiral Tube,” International Communications in Heat and Mass Transfer., 22, 319 (1995).2Chen, S.-C., Cheng, N.-T. and Hsu, K.-S., “Simulations of Gas Penetration in Thin Plates Designed with a Semicircular Gas Channel During Gas Assisted Injection Molding,” Int. J. Mech. Sci., 38, 335 (1996a).3Chen, S.-C., Cheng, Hsu, K.-F. and Hsu, K.-S., “Polymer Melt Flow and Gas Penetration in Gas Assisted Molding of a Thin Part with Gas Channel Design,” Int. J. Heat Mass Transfer, 39, 2957 (1996b).4Chen, S.-C., Cheng, N.-T. and Chao, S.-M., “Simulations and Verification of Melt Flow and Secondary Gas Penetration During a Gas Assisted Injection Molding,” International Polymer Processing, 14, 90(1998).5Gao, D. M., Nguyen, K. T., Garcia-Rejon, and Salloum, G., “Optimization of the Gas Assisted Injection Moulding Process Using Multiple Gas-injection Systems,” Journal of Materials Processing Technology,69, 282 (1997).6Khayat, R. E., Derdouri, A. and Herbert, L. P., “A Three-dimensional Boundary-element Approach to Gas Assisted Injection Molding,” J.Non-Newtonian Fluid Mech., 57, 253 (1995).7Lim, K. H., “Flow Direction when Fan Shaped Geometry is Applied in Gas Assisted Molding: 1. Theory of Flow Model and its Criterion to Predict Flow Directions,” Korean J. Chem. Eng., 21, 48 (2004a).Lim, K. H., “Gas Flow Direction Under Heterogeneous Geometry Composed of a Pipe and a Cavity of Two 8Square-flat Plates in Gas Assisted Injection Molding,” Journal of Industrial and Engineering Chemistry, 10(3), 416 (2004b).9Lim, K. H. and Hong, S. H., “Flow Direction when Fan Shaped Geometryis Applied in Gas Assisted Molding: 2. Development of Flow Model and its Predictions,” Korean J. Chem. Eng., 21, 59 (2004).10Lim, K. H. and Lee, E. J., “Predictions of Gas Flow Directions in Gas Assisted Injection Molding when Cavities and Runners are Involved,”Korean J. Chem. Eng., 20(3), 592 (2003).11Lim, K. H. and Soh, Y. S., “The Diagnosis of Flow Direction under Fan Shaped Geometry in Gas Assisted Injection Molding,” Journal of Injection Molding Technology, 3, 31 (1999).12McCabe, W. L., Smith, J. C. and Harriot, P., “Unit Operations of Chemical Engineering,” 4th Ed., McGraw-Hill Press (1986).13Parez, M. A., Ong, N. S., Lam, Y. C. and Tor, S. B., “Gas-assisted Injection Molding: The Effects of Process Variables and Gas Channel Geometry,” Journal of Material Processing Technology, 121, 27 (2002).14Shen, Y. K., “Study on the Gas-liquid Interface and Polymer Melt Front in Gas Assisted Injection Molding,” Int. Comm. Heat Mass Transfer, 24, 295 (1997).15Shen, Y. K., “Study on Polymer Melt Front, Gas Front and Solid Layer in Filling Stage of Gas Assisted Injection Molding,” Int. Comm. Heat Mass Transfer, 28, 139 (2001).16Soh, Y. S. and Lim, K. H., “Control of Gas Direction in Gas Assisted Injection Molding; Definition of Resistance to Velocity,” SPE ANTEC Tec. Papers, 60, 482 (2002).17Soh, Y. S., “Control of Gas Direction in Gas Assisted Injection Molding,”Journal of Reinforced Plastics and Composites, 19, 955 (2000).18Soh, Y. S. and Chung, C. H., “Flow Directions in the Gas Assisted Injection Technology,” Journal of Reinforced Plastics and Composites,17, 935 (1998).22