3788 玉米脫粒機(jī)結(jié)構(gòu)原理設(shè)計(jì)

3788 玉米脫粒機(jī)結(jié)構(gòu)原理設(shè)計(jì),玉米,脫粒機(jī),結(jié)構(gòu),原理,設(shè)計(jì) 1XX 大學(xué) XX 學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書題 目： 玉米脫粒機(jī)結(jié)構(gòu)原理設(shè)計(jì) 專 業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動化 學(xué) 號： XX63244 姓 名： XX 指導(dǎo)教師： XX 完成日期: 2012 年 5 月 30 日 2XX 大學(xué) XX 學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）任務(wù)書論文（設(shè)計(jì)）題目： 玉米脫粒機(jī)結(jié)構(gòu)原理設(shè)計(jì) 學(xué)號：XX63244 姓名：XX 專業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動化 指導(dǎo)教師：XX 系主任：XX 一、主要內(nèi)容及基本要求 1：了解玉米脫粒機(jī)的原理及其設(shè)計(jì)： 2：CAD 繪圖設(shè)計(jì)，要求 A0 圖紙一張，總共達(dá)到兩張 A0。 3：說明書，要求 6000 字以上，要求內(nèi)容完整，計(jì)算準(zhǔn)確： 4：外文翻譯 3000 字以上，要求語句通順。 二、重點(diǎn)研究的問題1：玉米脫粒機(jī)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)： 2：玉米脫粒機(jī)電機(jī)的選型 3三、進(jìn)度安排序號 各階段完成的內(nèi)容 ： 完成時間1 查閱資料 第 1-2周2 開題報告、制訂設(shè)計(jì)方案 第 34周3 分析各方案優(yōu)劣，選出最佳方案 第 5周4 完成玉米脫粒機(jī)的相關(guān)參數(shù)設(shè)計(jì) 第 6-7周5 繪出機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)的零件圖和裝備圖 第 812周6 修改圖紙 第 13周7 說明書的撰寫的編輯 第 14周8 答辯準(zhǔn)備 第 15周四、應(yīng)收集的資料及主要參考文獻(xiàn)1 劉長榮,鄭玉才.機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)上下冊 M.北京:中國農(nóng)業(yè)科技出版社, 2002, 2.8-1332 蔡春源 主編 新編機(jī)械設(shè)計(jì)手冊遼寧科學(xué)技術(shù)出版社出版 1993 年 4月于東北大學(xué)3 作者: 日本農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)會編 吳關(guān)昌等譯 農(nóng)業(yè)機(jī)械手冊 出版日期: 19914 作者: 甘肅省農(nóng)村應(yīng)用技術(shù)廣播學(xué)校編 農(nóng)業(yè)機(jī)械 出版日期: 19895 張成堂 商立今 編 脫粒機(jī) 中國農(nóng)業(yè)機(jī)械出版社出版 出版日期: 19856 北京農(nóng)業(yè)工程大學(xué)主編 農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué) 農(nóng)業(yè)出版社 第二版 下冊 1980 年 5月7 卜炎 主編 機(jī)械傳動裝置設(shè)計(jì) 下冊 機(jī)械工業(yè)出版社 1997 年 12月8 董佑福 收獲機(jī)械化現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢 S. 收獲機(jī)械論文集,2005.9 何曉鵬 一種玉米脫粒機(jī)P.ZL 00 2 50725.0. 北京:國家知識產(chǎn)權(quán)局,2001.10 張汝坤 5TX-500 型脫粒機(jī)的研究設(shè)計(jì) Design of 5TX-500 Rice and Wheat Thresher 11 5TYZ-17型玉米脫粒機(jī)技術(shù)研究報告R.北京:農(nóng)業(yè)部規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院,2002.12 K謝爾巴科夫.經(jīng)濟(jì)作物收獲機(jī)械理論、構(gòu)造和計(jì)算.中國農(nóng)業(yè)出版社，200013 邱永兵 吳超機(jī) 張玉峰.5TG-200 脫粒機(jī)的研制.裝備制造技術(shù)2006.214 楊大平 劉保華.帶振動篩板脫粒機(jī)的研究.湖南農(nóng)業(yè)大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版）.2003.2（2）15 盧里耶 , 格羅姆勃切夫斯基 . 農(nóng)業(yè)機(jī)械的設(shè)計(jì)和計(jì)算. 袁佳平 等譯. 北京: 中國農(nóng)業(yè)機(jī)械出版社, 2001.4XX 大學(xué) XX 學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）評閱表學(xué)號 XX63244 姓名 XX 專業(yè) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動化 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）題目：玉米脫粒機(jī)結(jié)構(gòu)原理設(shè)計(jì) 評價項(xiàng)目 評 價 內(nèi) 容選題1.是否符合培養(yǎng)目標(biāo)，體現(xiàn)學(xué)科、專業(yè)特點(diǎn)和教學(xué)計(jì)劃的基本要求，達(dá)到綜合訓(xùn)練的目的；2.難度、份量是否適當(dāng)；3.是否與生產(chǎn)、科研、社會等實(shí)際相結(jié)合。能力1.是否有查閱文獻(xiàn)、綜合歸納資料的能力；2.是否有綜合運(yùn)用知識的能力；3.是否具備研究方案的設(shè)計(jì)能力、研究方法和手段的運(yùn)用能力；4.是否具備一定的外文與計(jì)算機(jī)應(yīng)用能力；5.工科是否有經(jīng)濟(jì)分析能力。論文（設(shè)計(jì)）質(zhì)量1.立論是否正確，論述是否充分，結(jié)構(gòu)是否嚴(yán)謹(jǐn)合理；實(shí)驗(yàn)是否正確，設(shè)計(jì)、計(jì)算、分析處理是否科學(xué)；技術(shù)用語是否準(zhǔn)確，符號是否統(tǒng)一，圖表圖紙是否完備、整潔、正確，引文是否規(guī)范；2.文字是否通順，有無觀點(diǎn)提煉，綜合概括能力如何；3.有無理論價值或?qū)嶋H應(yīng)用價值，有無創(chuàng)新之處。綜合評價論文選題基本符合培養(yǎng)目標(biāo)要求，能體現(xiàn)學(xué)科專業(yè)特點(diǎn)，達(dá)到了綜合訓(xùn)練的目的。該生能在設(shè)計(jì)中運(yùn)用所學(xué)知識，設(shè)計(jì)方案基本可行，工作量尚可，論文質(zhì)量基本符合本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)要求。同意參加答辯。評閱人： 年 月5XX 大學(xué) XX 學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）鑒定意見學(xué)號： XX63244 姓名： XX 專業(yè)：機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動化 畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)說明書） 66 頁 圖 表 9 張 論文（設(shè)計(jì)）題目：玉米脫粒機(jī)結(jié)構(gòu)原理設(shè)計(jì) 內(nèi)容提要：本課題采用釘齒滾筒式脫粒裝置。它的工作原理是：玉米脫粒機(jī)在進(jìn)行玉米脫粒時，利用釘齒滾筒回轉(zhuǎn)運(yùn)動的釘齒之前的間隙相配合，是玉米粒脫下。在該設(shè)計(jì)中，我綜合分析了該玉米機(jī)的結(jié)構(gòu)及其原理，并對該玉米機(jī)的傳動系統(tǒng)進(jìn)行了詳細(xì)的說明計(jì)算，最后繪制出該玉米機(jī)的裝配圖和零件圖，完成設(shè)計(jì)說明書的編寫。6指導(dǎo)教師評語XX 同學(xué)在畢業(yè)設(shè)計(jì)期間不夠積極主動，在設(shè)計(jì)過程中缺少與指導(dǎo)老師的溝通，表現(xiàn)一般。采用 AutoCAD 軟件對設(shè)計(jì)的基本原理結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)與繪圖。同意答辯，推薦畢業(yè)設(shè)計(jì)成績?yōu)椤凹案瘛?。 指導(dǎo)教師： 年 月 日答辯簡要情況及評語答辯小組組長： 年 月 日答辯委員會意見答辯委員會主任： 年 月 日7目錄引言 .2初步擬定設(shè)計(jì)過程 .21 設(shè)計(jì)方案 .31.1 總體方案設(shè)計(jì) .31.2 傳動裝置的總體設(shè)計(jì) .32 玉米脫粒機(jī)的設(shè)計(jì) .32.1 選擇電動機(jī) .32.1.1 確定電機(jī)轉(zhuǎn)速 .32.1.2 確定電機(jī)工作效率 .42.1.3 確定電機(jī)的型號 .43 V 帶及帶輪的傳動設(shè)計(jì) .43.1 帶輪材料的選擇 .43.2 V 帶的設(shè)計(jì)與計(jì)算 .43.3 帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .54 鏈傳動設(shè)計(jì)與計(jì)算 .64.1 鏈輪材料的選擇 .64.2 鏈輪的基本傳動方案 .64.3 對鏈輪的基本要求 .74.4 滾子鏈傳動的設(shè)計(jì) .74.5 鏈輪 3 的傳動與設(shè)計(jì)： .84.6 鏈輪 4 的傳動與設(shè)計(jì) .984.7 鏈輪 1 的設(shè)計(jì) .104.7.1 鏈輪 1 的計(jì)算 .114.7.2 滾子鏈鏈輪 1 齒槽形狀參數(shù) .114.7.3 整體式小鏈輪 Z1 主要結(jié)構(gòu)尺寸 .114.8 鏈輪 2 的設(shè)計(jì) .124.8.1 鏈輪 2 的計(jì)算 .124.8.2 滾子鏈鏈輪 2 齒槽形狀參數(shù) .134.8.3 整體式小鏈輪 Z2 主要結(jié)構(gòu)尺寸 .134.9 鏈輪 3 的設(shè)計(jì) .144.9.1 鏈輪 3 的計(jì)算 .144.9.2 滾子鏈鏈輪 3 齒槽形狀參數(shù) .154.9.3 整體式鋼制小鏈輪 Z3 主要結(jié)構(gòu)尺寸 .154.10 鏈輪 4 的設(shè)計(jì) .164.10.1 鏈輪 3 的計(jì)算 .164.10.2 滾子鏈鏈輪 4 齒槽形狀參數(shù) .174.10.3 整體式鋼制小鏈輪 Z4 主要結(jié)構(gòu)尺寸 .174.11 鏈傳動的失效形式 .174.11.1 鏈條鉸鏈的磨損 .174.11.2 鏈的疲勞破壞 .184.11.3 多次沖擊破斷 .184.11.4 鏈條的膠合 .184.11.5 載拉斷 .185 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .185.1 軸材料的選擇 .185.2 軸結(jié)構(gòu)的基本要求 .185.3 初步確定軸 1 的各段直徑和長度 .195.3.1 估算軸的最小直徑 .195.3.2 擬定軸上零件的裝配方案 .195.3.3 軸上零件的軸向定位 .195.4 初步確定軸 2 的各段直徑和長度 .215.4.1 估算軸的最小直徑 .215.4.2 軸上零件的軸向定位 .215.4.3 軸的左端對腰輪進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .2195.5 軸三的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .215.5.1 估算軸的直徑 .215.5.2 軸上零件的軸向定位 .215.5.3 對鼓輪軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .225.6 軸四的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .225.6.1 估算軸的最小值徑 .225.6.2 軸上零件的軸向定位 .235.7 軸端倒角 .236 機(jī)架材料的選擇 .237 結(jié)束語 .248 致謝 .249 參考文獻(xiàn)： .2410 附錄：. 251玉米脫粒機(jī)的設(shè)計(jì)摘要：本設(shè)計(jì)基于各種脫粒機(jī)的結(jié)構(gòu)，主要研究玉米脫粒的方式、方法、玉米脫粒機(jī)的結(jié)構(gòu)、工作原理，進(jìn)行整體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，并在此依據(jù)基礎(chǔ)上完成零部件的設(shè)計(jì)，并依據(jù)相關(guān)機(jī)械設(shè)計(jì)軟件來完成零部件的設(shè)計(jì)。本著從經(jīng)濟(jì)性和實(shí)用性的角度出發(fā)，針對農(nóng)業(yè)發(fā)展的需要設(shè)計(jì)出一種結(jié)構(gòu)簡單，工作效率高的玉米脫粒機(jī)。首先應(yīng)該根據(jù)玉米盤的自身形狀來展開初步設(shè)計(jì)，從而展開總體方案的傳動設(shè)計(jì)。研究的主要內(nèi)容基本包括玉米脫粒機(jī)構(gòu)、裝置、電機(jī)的選擇、鏈輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。一般機(jī)械設(shè)計(jì)方法，通常多從總體方案開始，在總體方案中又首先從機(jī)構(gòu)的分析開始，確定方案后再進(jìn)行必要的設(shè)計(jì)計(jì)算和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，最后以完成的設(shè)備圖紙和設(shè)計(jì)計(jì)算書作為整個設(shè)計(jì)計(jì)算的成果。為了減輕農(nóng)民的勞動強(qiáng)度，提高農(nóng)業(yè)作業(yè)的機(jī)械化程度，填補(bǔ)農(nóng)業(yè)機(jī)械的一項(xiàng)空白，針對玉米盤本身特征進(jìn)行設(shè)計(jì)，在脫粒時鼓輪和腰輪同時反向轉(zhuǎn)動做嚙合狀，對玉米盤進(jìn)行擠壓，使玉米籽之間的間隙有所增大，又由于鼓輪與腰輪的轉(zhuǎn)速不同，腰輪是鼓輪的1倍，使得玉米籽與玉米盤之間發(fā)生相互撮動，以達(dá)到籽盤分離。該設(shè)計(jì)巧妙的利用腰輪與鼓輪相互轉(zhuǎn)動、撮動，使玉米盤在擠壓、撮動力的作用下，瓜籽之間間隙變大的瞬間，進(jìn)行撮動脫粒，然后凈粒，完成脫粒。關(guān)鍵詞：玉米脫粒機(jī)；腰輪；鼓輪傳動裝置；鏈輪；機(jī)體構(gòu)造Design on Colored Thresher Abstract: This design acts according to each kind of thresher the structure and the principle of work, in line with and the usable angle embarks from the efficiency, needs to design one kind of structure in view of theagricultural development to be simple, working efficiency high sun flower thresher. First should launch the preliminary design according to the sunflower plate own shape, thus launches the overall plan the transmission design.In order to reduce farmers labor intensity, enhances the agricul tural work the mechanized degree, a fill farm machinery blank, carries on the design in view of the sunflower plate itself characteristic,during seed extraction the drum wheel and a waist turn of reverse rotation does meshes the shape, carries on the extrusion to the sun flower plate, enable between the sunflower seed the gap to have increases, also because the drum wheel and a waist turn of rotational speed are different, the waist wheel is drum wheel 1 time, causes between the sunflower seed and the sunflower plate occurs mutually scoops up moves, achieved the seed plate separates. This design ingenious use waist turn and the drum wheel mutually rotates, the pinch moves, causes the sunflower plate at the extrusion, under the pinch of power function, between the melon seed the gap changes in a big way instantaneous, carries on scoops up moves the seed extraction, then only the grain, completes the entire design request task. The manufacture principle by the rack, the waist wheel, the drum wheel, the transmission device, the electrical machinery bearing and so on is composed. Turn and the drum wheel outline shape forces the sun flower plate using the waist to have the distortion along its own shape, between the melon seed the gap changes in a big way instantaneous, carries on scoops up moves the seed extraction, uses the ventilator only grain, this design structure reasonable, the usability is strong. Cost inexpensive, the market prospect is broad, does not lose is one kind of sunflower seed extraction best choice.2Key word: Sunflower threshers, waist wheel, drum wheel transmission device, chain wheel, organism structure;引言脫粒機(jī)是用于對小麥、水稻、玉米、高粱、大豆及其它雜糧等作物進(jìn)行脫粒作業(yè)的重要收獲機(jī)械，在我國廣大農(nóng)村使用十分廣泛。脫粒機(jī)在我國生產(chǎn)使用已有數(shù)十年的歷史，將玉米籽（谷物）從作物的穗頭上分離下來所使用的機(jī)具，稱為脫粒機(jī)具。質(zhì)量合格的脫粒機(jī)，應(yīng)該是堅(jiān)固耐用的、故障少、使用保養(yǎng)方便、結(jié)構(gòu)簡單可靠。同時，還應(yīng)滿足以下的農(nóng)業(yè)技術(shù)要求：玉米籽應(yīng)當(dāng)從玉米盤上脫下來，脫粒要干凈。脫下的玉米籽不要破碎、情潔、不混其它玉米盤、雜物等脫粒時應(yīng)盡量減少玉米盤的損壞，以保證玉米籽的完整。脫粒機(jī)在一定程度上應(yīng)有一定的通用性，盡可能適用于托多種農(nóng)作物，從而以提高機(jī)具的利用率。所設(shè)計(jì)的脫粒機(jī)應(yīng)有較高的生產(chǎn)率，功率消耗少，即其造價低。脫粒系統(tǒng)是聯(lián)合收割機(jī)的核心，它決定著其他各部分的工作性能。研究脫?？臻g內(nèi)谷物的運(yùn)動規(guī)律是聯(lián)合收割機(jī)脫粒機(jī)理研究的關(guān)鍵內(nèi)容之一。脫粒機(jī)生產(chǎn)在我國雖已有數(shù)十年歷史，但不少企業(yè)仍延襲十幾年以前的生產(chǎn)方式進(jìn)行生產(chǎn)和管理，企業(yè)管理水平相對落后。全國多家企業(yè)中，至今只有家企業(yè)進(jìn)行了質(zhì)量保證體系認(rèn)證就足以說明這一問題。此外，產(chǎn)品品種單一，產(chǎn)品更新?lián)Q代適應(yīng)不了市場的需求，一些產(chǎn)品多年存在的性能問題，如風(fēng)扇型脫粒機(jī)存在的對作物干濕度適應(yīng)性差的問題一直得不到解決，原因就是多數(shù)企業(yè)經(jīng)濟(jì)效益欠佳，拿不出更多的資金和技術(shù)力量用于科研和開發(fā)新產(chǎn)品；也有的是由于企業(yè)領(lǐng)導(dǎo)急功近利，對開發(fā)新產(chǎn)品的重要性認(rèn)識不足。然而產(chǎn)品更新?lián)Q代的越慢，越難占領(lǐng)市場，企業(yè)效益越差，從而使不少企業(yè)的生產(chǎn)陷入了惡性循壞。目前脫粒機(jī)生產(chǎn)企業(yè)產(chǎn)量最大的為萬多臺，最少的僅幾十臺，不少企業(yè)的生產(chǎn)未能形成適度的規(guī)模。這主要是因?yàn)槊摿C(jī)是季節(jié)性很強(qiáng)的產(chǎn)品，產(chǎn)品銷售往往僅在個月或者十幾天的時間，資金周轉(zhuǎn)時間長，不少企業(yè)明知進(jìn)行技術(shù)改造形成適度規(guī)模生產(chǎn)能降低成本，提高經(jīng)濟(jì)效益，但苦于流動資金不足或貸款困難，無力進(jìn)行適度規(guī)模生產(chǎn)，再加上近幾年脫粒機(jī)行業(yè)活動和信息交流不暢，不能根據(jù)市場變化及時調(diào)整生產(chǎn)結(jié)構(gòu)、產(chǎn)品品種及生產(chǎn)數(shù)量，從而導(dǎo)致經(jīng)濟(jì)效益不理想。因此我們可以看出脫粒機(jī)目前仍有較大的存在空間,對脫粒機(jī)的改進(jìn)設(shè)計(jì),使其價格低廉、工作可靠、性能優(yōu)良、盡可能同時完成多項(xiàng)作業(yè)是時代的需要。初步擬定設(shè)計(jì)過程查閱相關(guān)資料進(jìn)行調(diào)查研究、進(jìn)行方案設(shè)計(jì)（是否合理） 、進(jìn)行整體結(jié)構(gòu)相關(guān)零件的設(shè)計(jì)、進(jìn)行并不斷優(yōu)化設(shè)計(jì)、試制完成設(shè)計(jì)內(nèi)容。31 設(shè)計(jì)方案 1.1 總體方案設(shè)計(jì)包括傳動裝置的總體設(shè)計(jì)，傳動件與支撐零件的設(shè)計(jì)計(jì)算。一般機(jī)械設(shè)計(jì)方法，通常多從總體方案開始，在總體方案中又首先從機(jī)構(gòu)的分析開始，確定方案后再進(jìn)行必要的設(shè)計(jì)計(jì)算和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，最后以完成的設(shè)備圖紙和設(shè)計(jì)計(jì)算書作為整個設(shè)計(jì)計(jì)算的成果。1.2 總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 確定傳動方案，選擇電動機(jī)，計(jì)算傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)從而去確定總傳動比和分配各級傳動比，計(jì)算各軸功率、轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)矩。圖 1 玉米脫粒機(jī)簡圖2 玉米脫粒機(jī)的設(shè)計(jì)2.1 選擇電動機(jī)2.1.1 確定電機(jī)轉(zhuǎn)速 脫粒機(jī)最大功率的確定根據(jù)公式：P=Tn/9550 （KW） 可以算出軸的計(jì)算功率 Pa。其中 T為軸的工作轉(zhuǎn)矩；n為工作軸的轉(zhuǎn)速。根據(jù)資料結(jié)合實(shí)際可以知道腰輪和鼓輪的搓動力的大小 F500N,大概估計(jì) F=600N，可以確定工作軸的計(jì)算轉(zhuǎn)矩 Ta 。根據(jù)資料估計(jì)腰輪的轉(zhuǎn)速為 700 r/min 根據(jù)公式 Ta=FD 其中 D 為切削力作用點(diǎn)到軸的距離，Dmax=0.125m。故可以得到最大轉(zhuǎn)矩 Tmax=F Dmax=6000.125=75（Nm） 。 最大計(jì)算功率根據(jù)公式：Pamax=Tn/9550=(75700)/9550=5.49738225.5 （KW） 。根據(jù)工作負(fù)載的大小和性質(zhì)、速度以及工作環(huán)境來選擇電動機(jī)的類型、結(jié)構(gòu)型式、功率轉(zhuǎn)速，確定電動機(jī)的型號。根據(jù)玉米脫粒機(jī)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，傳動裝置的體積、重量??；所以速度不要太高。因此確定電動機(jī)轉(zhuǎn)速時要綜合考慮，分析電動機(jī)及傳動裝置的性能，尺寸、重4量和價格因素。通常選用同步電動機(jī)。2.1.2 確定電機(jī)工作效率 電機(jī)所需功率按式 ：Pd = Pw/a （KW） 、 Pw = FV/1000 （KW） 所以 Pd= FV/1000a （KW）由電動機(jī)至鏈輪的傳動總效率為：按設(shè)計(jì)要求可以知道從電動機(jī)到工作軸的傳動總效率 a=123 其中 1為帶的傳動效率、2為軸承的傳動效率、3為鏈的傳動效率。 根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊查出1=0.96，2=0.98，3=0.98。所以可知a=12 3 =0.960.98 0.98 = 0.85。通常情況下鏈傳動的鏈速 V12-424215m/s 符合鏈傳動的實(shí)際工作要求。根據(jù)資料選擇鏈輪的轉(zhuǎn)速為 3 m/s；選用鏈輪 2與鏈輪 3之間所需的搓動力為 420N 、鏈輪傳動的轉(zhuǎn)速為 200 r /minPd= FV/1000a =（4203）/（10000.85）=1.48235291.5 （KW）根據(jù)推薦傳動比的合理范圍，取V帶傳動的傳動比 i1=2-4；鏈輪傳動的傳動比 i2=3-4；則總傳動比合理范圍為 ia= 616，故電動機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為 nd= ian=（6-16）200 =12003200 r /min符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有 1400、1500 r /min，根據(jù)容量和轉(zhuǎn)速，由機(jī)械設(shè)計(jì)手冊查出適用的電動機(jī)型號，因此選定電動機(jī)型號為 Y90L-4。根據(jù)資料和機(jī)械設(shè)計(jì)手冊-蔡春源設(shè)計(jì)電動機(jī)的外形及安裝尺寸。 2.1.3 確定電機(jī)的型號 初步確定采用 Y系列電動機(jī)采用 Y90L-4型號的電動機(jī)。額定功率 Ped=1.5KW、同步轉(zhuǎn)速 1500 、滿載時(滿載轉(zhuǎn)速 1400 、電流 3.65A、效率minr minr79%、功率因數(shù) 0.79）堵轉(zhuǎn)電流/額定電流=6.5A、堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩/額定轉(zhuǎn)矩=2.2、最大轉(zhuǎn)矩/額定轉(zhuǎn)矩=2.2、轉(zhuǎn)動慣量=0.0027Kg.m、噪聲 67 db(A)、電動機(jī)重量 27kg、總傳動比 12。參照表 11-3各級傳動的傳動比常用值，可以知道 i帶=2-4；i 鏈=3-4。3 V 帶及帶輪的傳動設(shè)計(jì)3.1 帶輪材料的選擇 帶輪是帶傳動中的重要零件，它必須滿足下列要求：質(zhì)量分布均勻；安裝時對中性好，轉(zhuǎn)速高時要經(jīng)過動平衡；鑄造和焊接時的內(nèi)應(yīng)力??；輪槽工作面要精細(xì)加工（表面粗糙度一般為 Ra=3.2）,以減輕帶的磨損；各槽尺寸和角度應(yīng)保持一定的精度，以使載荷分布較為均勻等。帶輪材料主要采用鑄鐵，常用材料的牌號為 HT150或 HT200；轉(zhuǎn)速較高時宜采用鑄鋼（或用鋼板沖擊后焊接而成） ；小功率時可用鑄鋁或塑料。根據(jù)電動機(jī)的已知參數(shù)額定功率 Ped=1.5KW、轉(zhuǎn)速 1500 、傳動比 i0=2、一天運(yùn)轉(zhuǎn)時間小余 10小時。minr1.）工作情況系數(shù) Ka由表 14-7選取經(jīng)表查出=1.1。 2.）確定計(jì)算功率 Pca：按所傳遞的功率 P、載荷性質(zhì)和每天運(yùn)轉(zhuǎn)時間等因素來確定計(jì)算功率。Pca=KAP (KW) 式中; KA 工作情況系數(shù) , Pca =KAP= =1.65(KW)。5.13.2 V 帶的設(shè)計(jì)與計(jì)算 表 1 V帶的設(shè)計(jì)與計(jì)算設(shè)計(jì)計(jì)算項(xiàng)目 依據(jù) 結(jié)果 說明條件工作情況系數(shù) KA 機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)下冊 由表 14-711.1確定計(jì)算功率 Pca Pca=KA .P=1.11.5=1.65(KW) 1.65 (KW)選取 V帶型號 機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)下冊 圖 14-12 A型初選小帶輪直徑 D1 機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)下冊 表 14-2 140 mm 可選大值考慮裝置問題大帶輪直徑 D2 D2=i D1=2140=280 280 mm驗(yàn)算帶的速度 V V=D1n1/601000 10.26 m/s 在 10-20m/s范圍內(nèi)符合要求初定中心距 0 0.7(D1+D2)02(D1+D2) 350 mm 一般情況下參考實(shí)際機(jī)器結(jié)構(gòu)確定5294a0840初算 V帶所需的基準(zhǔn)長度LdLd=20 +(D1+D2)/2+(D1+D2)/40(1464.4 mm）1464 mm選 V帶的基準(zhǔn)長度 Ld 由表 14-5 1433 mm定 V帶的公稱（內(nèi)周）長度 Li由表 14-5 1400 mm定中心距 =0+（Ld-Ld）/2 (334.3)334包角 a 1 1=180-(D2-D1)60/ (154.9)155120符合設(shè)計(jì)要求。包角系數(shù) Ka 由表 14-8 0.92長度系數(shù) KL 由表 14-9 0.96材質(zhì)系數(shù) K 0.75 目前 V帶強(qiáng)力層使用材料主要是棉和人造絲單根 V帶所傳遞的功率 P0 由 V=10.26 m/s，D1=140mm 查表14-62.04單根 V帶功率增量 P0 P0=0.0001Tn1 0.154單根 V帶傳遞扭矩的修正值 T由表 14-10 1.1V帶根數(shù) Z Z= Pca/（P0K aKL +P0) K 1.124901取 2 根實(shí)際帶的根數(shù) Z5 符合每米 V帶質(zhì)量 q 由表 14-3 0.1Kg/m單根 V帶的初拉力 F0 F0=500Pca(2.5/Ka-1)/ VZ + qV 79.57N80 N 軸上的壓力 Q Q=2ZF0sin a/2 310.735N311 N計(jì)算結(jié)果匯總：V 帶規(guī)格：A 型、V 帶的公稱長度 1400 mm V帶根數(shù)：Z=2 大小帶輪直徑：280mm、140mm； 中心距：334mm 軸上壓力：310.735 N3.3 帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)主要是根據(jù)帶輪的基準(zhǔn)直徑選擇結(jié)構(gòu)型式；根據(jù)帶的型號確定輪槽尺寸（表 14-12） ；帶輪的其它結(jié)構(gòu)尺寸可參照圖 14-15所列經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算。確定帶輪各部分尺寸后，既可繪制出零件圖，并按工藝要求注出相應(yīng)的技術(shù)條件等。V 帶兩側(cè)面夾角為 40，而輪槽楔角 0 卻是 34、36、或 38，其原因是 V帶在輪上彎曲時，其截面形狀發(fā)生變化，外邊（寬邊）受拉而變窄，內(nèi)邊（窄邊）受壓而變寬，因而使 V帶的楔角變小。根據(jù)（表 14-12）確定輪槽尺寸：A 型號表 2 帶輪的結(jié)構(gòu)槽型剖面尺寸 m f t S bp B 38D 125-800數(shù)值 12.5 3.5 16 10 11 6 B=(z-1)t+2sZ為帶的根數(shù) b 13.4帶輪 1：d1=(1.8-2) d ,d 為軸的直徑： D1 =140 mm 基準(zhǔn)直徑 D=200；帶寬選擇13.4；B=(z-1) t+2s=（2-1）16+210=36 ，L=(1.5-2)d,當(dāng) B150K 3.2 4.8 6.4 9.5輪轂長度 l l =3.3h=3.39=29.730;lmin=2.6h=2.69=23.423輪轂直徑 dh dh = dk+2 h=35+29=48dhmax12.7單排0.93 b1 0.95 b1當(dāng) p12.7時，經(jīng)制造廠同意，亦可使用 p12.7 時的齒寬b1-內(nèi)鏈節(jié)內(nèi)寬見表 8-2-2 表 8-2-4 查得 b1=7.85齒寬 bf1 bf1=0.937.85=7.30057.3倒角寬 ba ba=(0.1-0.15) p=0.1512.7=1.9052倒角半徑 rx rx rxPrxP=12.7齒側(cè)凸緣（圓角半徑）R R=0.04p=0.0412.7=0.5080.5腹板厚度 t 由表 8-2-24 查得當(dāng) P=12.7 時，t=9.5 （P973）圖 6 鏈輪 24.8 鏈輪 2 的設(shè)計(jì)4.8.1 鏈輪 2的計(jì)算 表 8 鏈輪 2的計(jì)算名稱 符號 計(jì)算公式 說明條件 13鏈輪齒數(shù) Z2 Z2=19 由以上條件可知 配用鏈條的節(jié)距P 節(jié)距：P=12.7滾子外徑：d1=7.95A 系列查表 8-2-2 可知 分度圓直徑 d d=P/sin(180/Z2)=12.7/sin(180/19)= 77.1592877齒頂圓直徑 da damax= d + 1.25P-d1=77+1.2512.7- 7.95= 84.92585damin=d+(1-1.6/Z2)P-d1=77+(1-1.6/19) 12.7-7.95 =80.68052681可在 damax和 damin 范圍內(nèi)選取，但當(dāng)選用時，應(yīng)注意用展成法加工時有可能發(fā)生頂切齒根圓直徑 df df =d- d1=77-7.95=69.0569分度圓弦齒高h(yuǎn)a hamax=(0.625+0.8/ Z2)P-0.5d1=4.5hamin=0.5(P-d1)=0.5 (12.7-7.95)= 2.375Ha是為簡化放大齒形圖的繪制而引入的輔助設(shè)計(jì)尺寸，hamax 相應(yīng)于 damax; hamin相應(yīng)于 damin齒側(cè)凸緣（或排間槽）直徑dg dg 150K 3.2 4.8 6.4 9.514輪轂長度 l l =3.3h=3.39=29.730lmin=2.6h=2.69=23.423輪轂直徑 dh dh = dk+2 h=35+29=53dhmax12.7單排0.93 b1 0.95 b1當(dāng) p12.7時，經(jīng)制造廠同意，亦可使用 p12.7 時的齒寬b1-內(nèi)鏈節(jié)內(nèi)寬見表 8-2-2 表 8-2-4 查得 b1=7.85齒寬 bf1 bf1=0.937.85=7.30057.3倒角寬 ba ba=(0.1-0.15) p =0.1512.7=1.9052倒角半徑 rx rx rxPrxP=12.7齒側(cè)凸緣（圓角半徑）R R=0.04p=0.0412.7=0.5080.5腹板厚度 t 由表 8-2-24查得當(dāng) P=12.7時，t=9.5 （P973）圖 7 鏈輪 34.9 鏈輪 3 的設(shè)計(jì)4.9.1鏈輪 3的計(jì)算 表 11 鏈輪 3的計(jì)算名稱 符號 計(jì)算公式 說明條件 15鏈輪齒數(shù) Z3 Z3=38 由以上條件可知 配用鏈條的節(jié)距P 節(jié)距：P=12.7滾子外徑：d1=7.95A 系列查表 8-2-2 可知 分度圓直徑 d d=P/sin(180/Z3)=12.7/sin(180 /38)= 153.79148154齒頂圓直徑 da damax= d + 1.25P- d1 =154+1.2512.7- 7.95= 161.925162damin=d+(1-1.6/Z2)P-d1=154+(1-1.6/38) 12.7-7.95 =158.21526158可在 damax和 damin 范圍內(nèi)選取，但當(dāng)選用時，應(yīng)注意用展成法加工時有可能發(fā)生頂切齒根圓直徑 df df =d- d1=154-7.95=146.05146分度圓弦齒高h(yuǎn)a hamax=(0.625+0.8/ Z2)P-0.5d1=4.2hamin=0.5(P-d1)=0.5 (12.7-7.95)= 2.375Ha是為簡化放大齒形圖的繪制而引入的輔助設(shè)計(jì)尺寸，hamax 相應(yīng)于 damax; hamin相應(yīng)于damin齒側(cè)凸緣（或排間槽）直徑dg dg 150K 3.2 4.8 6.4 9.516輪轂長度 l l =3.3h=3.39=29.730lmin=2.6h=2.69=23.423輪轂直徑 dh dh = dk+2 h=35+29=53dhmax12.7單排0.93 b1 0.95 b1當(dāng) p12.7時，經(jīng)制造廠同意，亦可使用 p12.7 時的齒寬b1-內(nèi)鏈節(jié)內(nèi)寬見表 8-2-2 表 8-2-4 查得 b1=7.85齒寬 bf1 bf1=0.937.85=7.30057.3倒角寬 ba ba=(0.1-0.15) p =0.1512.7=1.9052倒角半徑 rx rx rxPrxP=12.7圓角半徑 R R=0.04p=0.0412.7=0.5080.5腹板厚度 t 由表 8-2-24 查得當(dāng) P=12.7 時，t=9.5 （P973）圖 8 鏈輪 44.10 鏈輪 4 的設(shè)計(jì)4.10.1 鏈輪 4的計(jì)算 表 14 鏈輪 4的計(jì)算名稱 符號 計(jì)算公式 說明條件 鏈輪齒數(shù) Z4 Z4=17 由以上條件可知 17配用鏈條的節(jié)距P 節(jié)距：P=12.7滾子外徑：d1=7.95A 系列查表 8-2-2 可知 分度圓直徑d d=P/sin(180/Z4)=12.7/sin(180 /17)= 69.1270齒頂圓直徑da damax= d + 1.25P- d1 =69.12+1.2512.7- 7.95= 77.0577damin=d+(1-1.6/Z4)P-d1=69.12+(1-1.6/17) 12.7-7.95 =72.6773可在 damax和 damin 范圍內(nèi)選取，但當(dāng)選用時，應(yīng)注意用展成法加工時有可能發(fā)生頂切齒根圓直徑df df =d- d1=70-7.95=62.0562分度圓弦齒高h(yuǎn)a hamax=(0.625+0.8/Z4)P-0.5d1=4.56hamin=0.5(P-d1)=0.5 (12.7-7.95)= 2.375Ha是為簡化放大齒形圖的繪制而引入的輔助設(shè)計(jì)尺寸，hamax 相應(yīng)于 damax; hamin相應(yīng)于 damin齒側(cè)凸緣（或排間槽）直徑dg dg 150K 3.2 4.8 6.4 9.5輪轂長度 l l =3.3h=3.39=29.730lmin=2.6h=2.69=23.423輪轂直徑 dh dh = dk+2 h=30+29=48dhmax12.7單排0.93 b1 0.95 b1當(dāng) p12.7時，經(jīng)制造廠同意，亦可使用 p12.7 時的齒寬b1-內(nèi)鏈節(jié)內(nèi)寬見表 8-2-2 表 8-2-4 查得 b1=7.85齒寬 bf1 bf1=0.937.85=7.30057.3倒角寬 ba ba=(0.1-0.15) p =0.1512.7=1.9052倒角半徑 rx rx rxPrxP=12.7圓角半徑 R R=0.04p=0.0412.7=0.5080.5腹板厚度 t 由表 8-2-24 查得當(dāng) P=12.7 時，t=9.5 （P973）4.11 鏈傳動的失效形式4.11.1 鏈條鉸鏈的磨損 鏈輪與鏈條進(jìn)入嚙合和脫離嚙合過程中，由于鉸鏈的銷軸與套筒間承受較大的壓力和有相對轉(zhuǎn)動，因而導(dǎo)致承壓面發(fā)生磨損，使鏈的實(shí)際節(jié)距變長，嚙合點(diǎn)沿齒高外移，最終產(chǎn)生跳齒和脫鏈現(xiàn)象 。它是開式齒輪傳動的主要形式。4.11.2 鏈的疲勞破壞 鏈在傳動過程中，緊邊和松邊的拉力是不相等的，再加上傳動中的動載荷，使得它的各元件都是在變應(yīng)力的作用下工作，在中、低速時，經(jīng)過一定循環(huán)次數(shù)后，鏈板首先產(chǎn)生疲勞破壞；高速時由于滾子進(jìn)入嚙合時的沖擊載荷劇增，套筒或滾子先于鏈板產(chǎn)生沖擊疲勞破壞。4.11.3 多次沖擊破斷 鏈條在反復(fù)啟動、反轉(zhuǎn)、制動時所產(chǎn)生的巨大慣性沖擊作用下，銷軸、套筒、滾子等元件不到疲勞時就產(chǎn)生破斷。它的載荷較疲勞破壞允許的載荷要大，但較一次沖擊破斷載荷要小。它的應(yīng)力總循環(huán)次數(shù)一般在 104以內(nèi)。4.11.4 鏈條的膠合 高速和潤滑不良的傳動，銷軸、套筒的工作面會因溫度過高而發(fā)生膠合。4.11.5 過載拉斷 鏈條所受載荷超過了鏈條靜強(qiáng)度而被拉斷。 5 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)5.1 軸材料的選擇軸的材料主要采用碳鋼和合金鋼，也可采用球墨鑄鐵。碳鋼有足夠的強(qiáng)度，對應(yīng)力集中不太敏感，便于進(jìn)行機(jī)械加工和熱處理，價格低廉，應(yīng)用廣泛。一般機(jī)器的軸，可用 30、40、50 等牌號的優(yōu)質(zhì)中碳鋼，其中最常用的為 45號鋼。為了改善機(jī)械性能，應(yīng)進(jìn)行正火或調(diào)制處理。對于輕載或不重要的軸，一般不需要進(jìn)行熱處理，可采用A3、A4、A5 等普通碳素鋼。合金鋼的機(jī)械性能（強(qiáng)度、耐磨性、硬度）更高，多用于制造高速重載及受力大而又要求尺寸小、重量輕的軸。對于在高溫、低溫、或由腐蝕介質(zhì)條件下工作的軸，則更宜用合金鋼來制造。軸的材料應(yīng)根據(jù)軸的工作狀況、重要性和結(jié)19構(gòu)復(fù)雜程度、生產(chǎn)批量、材料供應(yīng)情況、加工可能性以及經(jīng)濟(jì)性等因素，綜合考慮、合理選取。5.2 軸結(jié)構(gòu)的基本要求 設(shè)計(jì)軸的基本要求是保證軸具有：1.足夠的強(qiáng)度和剛度。即所要求設(shè)計(jì)的軸具有足夠的承載能力，以保證軸在預(yù)期壽命內(nèi)能正常的工作。2.合理的結(jié)構(gòu)。即要求所設(shè)計(jì)的軸便于加工，疲勞強(qiáng)度高，軸上的零件便于拆裝，并且相對于軸有可靠的固定方式。軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)滿足的要求：1）軸及軸上的零件要有確定的工作位置；2）軸上零件應(yīng)便于拆裝和調(diào)整；3）軸具有良好的制造及裝配工藝性；4）有利于提高軸的強(qiáng)度、剛度，有利于節(jié)約材料和減輕重量。根據(jù)脫粒機(jī)的工作要求和機(jī)構(gòu)特性查表確定軸的材料及其機(jī)械性能：表 17 軸的材料及其機(jī)械性能材料牌號 熱處理毛坯直徑(mm)硬度（HBS）拉伸強(qiáng)度極限 B拉伸屈服極限 s彎曲疲勞極限 -1剪切疲勞極限 -1備注（MPa）45號鋼 調(diào)制 200 217-255650 360 300 155應(yīng)用最為廣泛5.3 初步確定軸 1 的各段直徑和長度根據(jù)以上的計(jì)算數(shù)據(jù)來計(jì)算軸的傳遞功率 P： V=Dn/601000(3.14280750)/(601000) =10.99 有效圓周力 F=500 P=FV/1000=(50010.99)/1000=5.495kw。估算軸端直徑按表 18-2 軸常用的幾種材料的T 及 A0 值： 當(dāng)軸的材料為 45 號鋼時T=30-40、A0=118-107 ， （因軸端受彎矩，A0 去平均值）所以 A0=110，軸的轉(zhuǎn)速為750 r/min。5.3.1 估算軸的最小直徑 從而可以計(jì)算出軸的最小直徑為：d A0 =1103nP=21.36mm。為了保證安裝強(qiáng)度與安裝尺寸，根據(jù)表 18-3 標(biāo)準(zhǔn)直徑系列 選擇375049.軸的最小直徑 dmin=35mm。圖 9 軸 1 結(jié)構(gòu)205.3.2 擬定軸上零件的裝配方案 從右到左的順序?yàn)閹л?2、套筒、鏈輪 1、套筒、滾動軸承和軸承支座；軸的右端直徑為 35，根據(jù)帶輪 2的寬度 B，從而確定裝帶輪的端軸長為 36 ，為了使帶輪 2能夠很好的定位需在帶輪 2的左端設(shè)計(jì)成一個套筒，套筒長度為10mm,厚度為 5mm，套筒直徑為 45mm。在套筒的左端需安裝鏈輪 1，鏈輪 1與帶輪 2一起安裝在同一根軸上。根據(jù)以上整體式小鏈輪 Z1主要結(jié)構(gòu)尺寸的計(jì)算：輪轂長度 L=23，所以安裝在鏈輪 1的軸長為 23mm，軸徑為 35mm，鏈輪 1 的左端的定位依靠套筒來實(shí)現(xiàn)，套筒厚度 5mm，套筒處的軸徑為 45mm，長度為 10mm。左端設(shè)計(jì)成一段長軸軸徑為 40mm，長度為 360mm。左端設(shè)計(jì)成軸徑為 35mm，根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊查得軸徑為 35mm 時的軸承型號，初步選擇角接觸球軸承 7307。 （P711GB292-83）D=80、D1=66.1、B=21、d=35mm、d1=49.9；所以軸承長度為 21mm。為了使軸承很好的固定左端用開口的止推彈簧圈來固定，以保證止推彈簧圈與軸承的緊密配合。裝配止推彈簧圈的那段軸設(shè)計(jì)為寬為 5mm,深度為 5mm,根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)將止推彈簧圈的厚度設(shè)計(jì)成10mm,寬度設(shè)計(jì)為 5mm，厚度為 10mm. 左端軸長為 10mm. 5.3.3 軸上零件的軸向定位 帶輪 2與軸的周向定位采用楔鍵聯(lián)接，根據(jù)帶輪軸的直徑d6-7=35mm,機(jī)械設(shè)計(jì)手冊GB 1054-79；（P291）查的楔鍵的剖面尺寸為:bhl=10822，鍵槽用銑刀加工。鏈輪 1與軸的周向定位聯(lián)接用普通平鍵聯(lián)接。根據(jù)軸的直徑 d4-5=38 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊GB 1096-79；（P286）查的普通平鍵的剖面尺寸為:bhl=10818。同時為了保證帶輪與軸配合有良好的對中性，故選從動帶輪與軸的配合為 。角接觸球軸承與軸的周向定位也是借配合來保證的，此處初選 。67tH 67sH圖 10 軸 2 結(jié)構(gòu)215.4 初步確定軸 2 的各段直徑和長度：5.4.1估算軸的最小直徑 根據(jù)以上的計(jì)算公式來對第二個鏈輪的軸進(jìn)行設(shè)計(jì)鏈輪 2 安裝在腰輪軸上，通過計(jì)算鏈輪 2的轉(zhuǎn)速 n