軸承檢測(cè)裝置的外觀設(shè)計(jì)[三維UG]【含CAD高清圖紙和文檔資料】

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The 3/5 arrangement is most suited for dry air compression, the4/5 and 5/6 for oil flooded compressors with a moderate pressure difference and the 6/7 for high pressure and large built-in volume ratio refrigeration applications.Although the full evaluation of a rotor profile requires more than just a geometric assessment, some of the key features of the “N” profile may be readily appreciated by comparing it with three of the most popular screw rotor profiles already described here, (a) The “Sigma” profile by Hammertoe,1979, (b) the SRM “D” profile by Absterge 1982, and (c) the “Cyclin” profile by Hough and Morris, 1984. All these rotors are shown in Fig. 2.20 where it can be seen that the “N” profiles have a greater throughput and a stiffer gate rotor for all cases when other characteristics such as the blow-hole area,confined volume and high pressure sealing line lengths are identical.Also, the low pressure sealing lines are shorter, but this is less important because the corresponding clearance can be kept small.The blow-hole area may be controlled by adjustment of the tip radii on both the main and gate rotors and also by making the gate outer diameter equal to or less than the pitch diameter. Also the sealing lines can be kept very short by constructing most of the rotor profile from circles whose cen tres are close to the pitch circle. But, any decrease in the blow-hole area will increasethe length of the sealing line on the flat rotor side. A compromise between these trends is therefore required to obtain the best result.2.4 Review of Most Popular Rotor Profiles 39Rotor instability is often caused by the torque distribution in the gate rotor changing direction during a complete cycle. The profile generation procedure described in this paper makes it possible to control the torque on the gate rotor and thus avoid such effects. Furthermore, full involute contact between the “N” rotors enables any additional contact load to be absorbed more easily than with any other type of rotor. Two rotor pairs are shown in Fig. 2.24 the first exhibits what is described as “negative” gate rotor torque while the second shows the more usual “positive” torque.Fig. 2.24. “N” with negative torque, left and positive torque, right2.4.13 Blower Rotor ProfileThe blower profile, shown in Fig. 2.25 is symmetrical. Therefore only one quarter of it needs to be specified in order to define the whole rotor. It consists of two segments, a very small circle on the rotor lobe tip and a straight line. The circle slides and generates cycloids, while the straight line generates involutes.40 2 Screw Compressor GeometryFig. 2.25. Blower profile2.5 Identification of Rotor Position in Compressor BearingsThe rotor axial and radial forces are transferred to the housing by the bearings. Rolling element bearings are normally chosen for small and medium screw compressors and these must be carefully selected to obtain a satisfactory design. Usually, two bearings are employed on the discharge end of each of the rotor shafts in order to absorb the radial and axial loads separately.Also, the distance between the rotor center lines is in part determined by the bearing size and internal clearance. Any manufacturing imperfection in the bearing housing, like displacement or eccentricity, will change the rotor position and thereby influence the compressor behaviour. The system of rotors in screw compressor bearings is presented in Fig. 2.26.The rotor shafts are parallel and their positions are defined by axes and . The bearings are labeled 1 to 4, and their clearances, as well as the manufacturing tolerances of the bearing bores, and in the x and y directions respectively, are presented in the same figure. The rotor center distance is and the axial span between the bearings is a.All imperfections in the manufacture of screw compressor rotors should fall within and be accounted for by production tolerances. These are the wrong position of the bearing bores, eccentricity of the rotor shafts, bearing clearances and imperfections and rotor misalignment. Together, they account for the rotor shafts not being parallel. Let rotor movement in the y direction contain all displacements, which are presented in Fig. 2.27, and cause virtual rotation of the rotors around the , and axes, as shown in Fig. 2.27. Let2.5 Identification of Rotor Position in Compressor Bearings 41Fig. 2.26. Rotor shafts in the compressor housing and displacement in bearingsFig. 2.27. Rotors with intersecting shafts and their coordinate systemsrotor movement in the x direction cause rotation around the , and axes, as shown in Fig. 2.28. The movement can cause the rotor shafts to intersect. However, the movement causes the shafts to become non-parallel and non-intersecting. These both change the nature of the rotor position so that the shafts can no longer be regarded as parallel. The following analytic-alapproach enables the rotor movement to be calculated and accounts for these changes.Vectors and ,now represent the helicoid surfaces of the main and gate rotors on intersecting shafts. The shaft angle is the rotation about.42 2 Screw Compressor GeometryFig. 2.28. Rotors with non-parallel and non-intersecting shafts and their coordinate systems (2.15) (2.16)Since this rotation angle is usually very small, the relationship (2.16) can be assumed. Equation (2.15) can then be simplified for further analysis.The rotationwill result in a displacement in the x direction and a displacement in the z direction, while there is no displacement in the y direction. The displacement vector becomes:In the majority of practical cases, is small compared with and only displacement in the x direction need be considered. This means that rotation around the Y axis will, effectively, only change the rotor center distance. Displacement in the z direction may be significant for the dynamic behaviour of the rotors. Displacement in the z direction will be adjusted by the rotor relative rotation around the Z axis, which can be accompanied by significant angular acceleration. This may cause the rotors to lose contact at certain stages of the compressor cycle and thus create rattling, which may increase the compressor noise. Since the rotation angle , caused by displacement within the tolerance limits, is very small, a two-dimensional analysis in the rotor end plane can be applied, as is done in the next section.2.5 Identification of Rotor Position in Compressor Bearings 43As shown in Fig. 2.28, where the rotors on the nonparallel and nonintersecting axes are presented, vectors r1= x1,y1,z1 and r2, given by (2.10) now represent the helicoid surfaces of the main and gate rotors on the intersecting shafts. is the rotation angle around the X axes given by (2.11). (2.17) (2.18)Since angle is very small, it can be expressed in simplified form as in (2.18).Further analysis is then facilitated by writing (2.17) as: The rotation will result in displacement in the y direction and dis-placement in the z direction, while there is no displacement in the x direction. The displacement vector can be written as:Although, in the majority of practical cases, displacement in the z direction is very small and therefore unimportant for consideration of rotor interference,it may play a role in the dynamic behaviour of the rotors. The displacement in the z direction will be fully compensated by regular rotation of the rotors around the Z axis. However, the angular acceleration involved in this processmay cause the rotors to lose contact at some stages of the compressor cycle. Rotation about the X axis is effectively the same as if the main or gate rotor rotated relatively through angles or respectively and the rotor backlash will be reduced by . Such an approach substantially simplifies the analysis and allows the problem to be presented in two dimensions in the rotor end plane. Although the rotor movements, described here are entirely three-dimension-al, their two-dimensional presentation in the rotor end plane section can be used for analysis. Equation (2.2) serves to calculate both the coordinates of the rotor meshing points ,on the rotor helicoids and ,in the end plane from the given rotor coordinates points and . It may also be used to determine the contact line coordinates and paths of contact between the rotors. The sealing line of screw compressor rotors is somewhat similar to the rotor contact line. Since there is a clearance gap between rotors, sealing is effected at the points of the most proximate rotor position. A convenient practice to obtain the clearance gap between the rotors is to consider the gap as the shortest distance between the rotors in a section normal to the rotor helicoids. The end plane clearance gap can then be obtained from the normal clearance by appropriate transformation.If is the normal clearance between the rotor helicoid surfaces, the cross product of the r derivatives, given in the left hand side of (2.5), which defines.螺桿壓縮機(jī)2.4審查最流行的轉(zhuǎn)子型線 37圖.2.21.“N”轉(zhuǎn)子在5-6配置圖.2.22. “N”轉(zhuǎn)子在5-7配置38 2螺桿式壓縮機(jī)幾何圖.2.23. “N”轉(zhuǎn)子6/7的配置密封線，小局限于卷，漸開(kāi)線轉(zhuǎn)子的接觸和正確的門轉(zhuǎn)子與轉(zhuǎn)子的機(jī)械剛性高扭矩分配。所需的波瓣的數(shù)目，根據(jù)指定的壓縮機(jī)的工作而變化。3/5的安排是最適合于干燥的空氣壓縮，4/5和5/6的石油淹沒(méi)具有適度的壓力差的壓縮機(jī)6/ 7內(nèi)置的體積比制冷的高壓和大應(yīng)用程序。雖然全面評(píng)估的轉(zhuǎn)子型線，需要的不僅僅是一個(gè)幾何評(píng)估，一些關(guān)鍵功能的“ N”配置文件可能它有三個(gè)最流行的螺絲比較容易理解在這里已經(jīng)描述了轉(zhuǎn)子型線， （一） “西格瑪”配置文件 Bammert1979年， （二）， （三） SRM“ D” Astberg1982年的檔案，并在“ CYCLON ”個(gè)人資料霍夫和莫里斯，1984年。所有這些轉(zhuǎn)子的示于圖中. 2.20地方可以看出，在“N”公司有一個(gè)更大的吞吐量和一個(gè)更硬的閘轉(zhuǎn)子可用于所有情況下，當(dāng)其他特性，如吹孔區(qū)域，密閉體積和高壓力的密封線的長(zhǎng)度是相同的。此外，在低壓力密封線短，但，這是不太重要的因?yàn)橄鄳?yīng)的間隙可以保持很小?？梢钥刂频拇邓芸讌^(qū)域的尖端半徑調(diào)整的兩個(gè)主轉(zhuǎn)子和閘轉(zhuǎn)子，并通過(guò)使柵極的外徑等于或小于的節(jié)圓直徑。此外，密封線可以保持非常短的轉(zhuǎn)子型線，圈，其中心是通過(guò)構(gòu)建距離的節(jié)圓。但是，吹孔區(qū)域的任何減少會(huì)增加轉(zhuǎn)子側(cè)上的平坦的密封線的長(zhǎng)度。之間的折衷因此，這些趨勢(shì)要求，以獲得最佳的結(jié)果。2.4 審查最流行的轉(zhuǎn)子型線 39在閘轉(zhuǎn)子的扭矩分配通常是由轉(zhuǎn)子失穩(wěn)一個(gè)完整的周期過(guò)程中改變方向。該配置文件的生成過(guò)程本文中描述的，使得它能夠控制柵極上的扭矩轉(zhuǎn)子，從而避免這種影響。此外，完整的漸開(kāi)線之間的聯(lián)系的“N”的轉(zhuǎn)子允許任何額外的觸點(diǎn)負(fù)載更容易被人體吸收比與任何其他類型的轉(zhuǎn)子。兩個(gè)轉(zhuǎn)子對(duì)示于圖.2.24什么被描述為“負(fù)”的閘轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)矩的第一展品而第二更常見(jiàn)的“積極的”扭矩。圖.2.24.“N”負(fù)轉(zhuǎn)矩，左側(cè)和正面的扭矩，對(duì)2.4.13鼓風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子型線鼓風(fēng)機(jī)的檔案中，示于圖. 2.25是對(duì)稱的。因此，只有一個(gè)季它需要被指定，以便定義整個(gè)轉(zhuǎn)子。它由兩個(gè)分部，在轉(zhuǎn)子上的葉尖端的一個(gè)非常小的圓和一個(gè)直線。擺線圈滑動(dòng)產(chǎn)生，而直線生成漸開(kāi)線。40 2螺桿式壓縮機(jī)幾何圖. 2.25. 吹風(fēng)機(jī)配置文件2.5 轉(zhuǎn)子位置的識(shí)別在壓縮機(jī)軸承轉(zhuǎn)子的軸向力和徑向力被傳遞到殼體由軸承 。滾動(dòng)元件軸承通常選擇為中小型螺桿壓縮機(jī)，這些都必須精心挑選，以獲得滿意保守黨的設(shè)計(jì)。一般，兩個(gè)軸承中采用的每個(gè)的排出端為了吸收在轉(zhuǎn)子軸的徑向和軸向負(fù)荷分開(kāi)。此外，轉(zhuǎn)子的中心線之間的距離是確定的部分軸承的尺寸和內(nèi)部游隙。任何制造缺陷軸承箱，如位移或偏心，將改變轉(zhuǎn)子位置和從而影響壓縮機(jī)行為。轉(zhuǎn)子的螺桿式壓縮機(jī)軸承的是，該系統(tǒng)示于圖中.2.26.轉(zhuǎn)子軸是平行的，它們的位置由軸和定義。軸承被標(biāo)記為1至4，和他們的間隙，以及在和方向上的軸承孔的制造公差，和分別在同一圖中。轉(zhuǎn)子中心的距離為和軸承之間的軸向跨度是一個(gè)。螺桿壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子的制造中的所有缺陷應(yīng)該落在內(nèi)，占生產(chǎn)公差。這些都是錯(cuò)誤的軸承位置的軸承孔，轉(zhuǎn)子軸的偏心度，明確差和不完善之處，轉(zhuǎn)子不對(duì)。總之，他們占轉(zhuǎn)子軸不平行。讓在方向上的轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)包含所有的位移，這被示于圖.2.27，并導(dǎo)致虛擬周圍的和軸的轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)，如圖所示.2.27.讓2.5 鑒定壓縮機(jī)軸承轉(zhuǎn)子的位置 41圖.2.26.在壓縮機(jī)殼體和位移在軸承的轉(zhuǎn)子軸圖.2.27.轉(zhuǎn)子與相交軸和坐標(biāo)系轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)在的方向的原因左右旋轉(zhuǎn)的，和軸，如圖所示.2.28.的運(yùn)動(dòng)可能導(dǎo)致轉(zhuǎn)子軸相交。然而，運(yùn)動(dòng)使軸成為非平行和非相交。這些都改變了性質(zhì)的轉(zhuǎn)子位置，所以軸可以不再被視為平行。以下分析方法使轉(zhuǎn)子的運(yùn)動(dòng)來(lái)計(jì)算，這些帳戶的變化。矢量和，現(xiàn)在代表的螺旋面的表面在交叉軸的主轉(zhuǎn)子和閘轉(zhuǎn)子。軸角，是旋轉(zhuǎn)關(guān)于。42 2螺桿式壓縮機(jī)幾何圖.2.28.轉(zhuǎn)子與非平行的和非相交的軸和它們的坐標(biāo)系統(tǒng) (2.15) (2.16)由于該旋轉(zhuǎn)角的關(guān)系（2.16 ）通常非常小，可以假定。方程（2.15），然后，可以簡(jiǎn)化用于進(jìn)一步分析。 旋轉(zhuǎn)將導(dǎo)致位移在方向和方向的位移，而在沒(méi)有位移的方向發(fā)展。位移矢量變?yōu)椋涸诖蠖鄶?shù)實(shí)際情況下， 是小比和只在方向上的位移，需要加以考慮。這意味著，旋轉(zhuǎn)繞軸的，有效的，只有改變轉(zhuǎn)子的中心的距離。在方向上的位移可能是顯著的動(dòng)態(tài)行為的轉(zhuǎn)子。在方向上的位移將調(diào)整由轉(zhuǎn)子繞軸的相對(duì)旋轉(zhuǎn)，它可以伴隨著顯著的角加速度。這可能會(huì)導(dǎo)致轉(zhuǎn)子失去在一定的接觸壓縮機(jī)循環(huán)階段霍霍，這可能會(huì)增加，從而創(chuàng)造壓縮機(jī)的噪聲。由于旋轉(zhuǎn)角時(shí)，所造成的公差范圍內(nèi)的位移限制，是非常小的，在轉(zhuǎn)子端面上可以是一個(gè)兩維的分析應(yīng)用，如在下一節(jié)中完成。2.5 鑒定壓縮機(jī)軸承轉(zhuǎn)子的位置 43如圖中所示.2.28，其中的轉(zhuǎn)子對(duì)非平行和不相交軸，矢量和,（2.10）現(xiàn)在給出代表螺旋面的主轉(zhuǎn)子和閘轉(zhuǎn)子的表面上的交叉軸。是（2.11 ）給出的繞X軸的旋轉(zhuǎn)角度。 (2.17) (2.18) 由于角是非常小的，它可以以簡(jiǎn)化的形式表示，如在（2.18）。然后促進(jìn)進(jìn)一步的分析，以書(shū)面形式（ 2.17）： 旋轉(zhuǎn)將導(dǎo)致顯示投放在方向和位移在方向上，而沒(méi)有位移在的的方向展。的位移矢量可以被寫(xiě)為：雖然，在大多數(shù)實(shí)際情況下，在方向上的位移是不重要的考慮轉(zhuǎn)子的干擾非常小，因此，它可能發(fā)揮的作用在轉(zhuǎn)子的動(dòng)態(tài)行為。位移在方向上，將被充分通過(guò)定期的轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)補(bǔ)償繞軸的。然而，參與在這個(gè)過(guò)程中的角加速度可能會(huì)導(dǎo)致轉(zhuǎn)子在壓縮機(jī)循環(huán)的某些階段，失去接觸。繞軸的旋轉(zhuǎn)實(shí)際上是一樣的，如果主要或門轉(zhuǎn)子相對(duì)旋轉(zhuǎn)通過(guò)的角度 或再分別與轉(zhuǎn)子的齒隙將減少 。這樣的做法大大簡(jiǎn)化了分析，并允許將呈現(xiàn)的問(wèn)題在轉(zhuǎn)子端面上的兩個(gè)維度。雖然轉(zhuǎn)子的運(yùn)動(dòng)，這里描述的是完全的三維人，其二維地列在轉(zhuǎn)子端部的平面部，可以用于分析。等式（2.2），用于計(jì)算轉(zhuǎn)子網(wǎng)格的坐標(biāo)是點(diǎn)，在轉(zhuǎn)子的螺旋和，在的端面給定的轉(zhuǎn)子的坐標(biāo)點(diǎn)和。它也可以被用來(lái)確定轉(zhuǎn)子之間的接觸的接觸線的坐標(biāo)和路徑。該密封螺桿壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子的線是有點(diǎn)類似的轉(zhuǎn)子接觸線。因?yàn)橛幸粋€(gè)之間的間隙的轉(zhuǎn)子，封裝是在點(diǎn)的最接近的轉(zhuǎn)子位置。獲得一個(gè)方便的做法在轉(zhuǎn)子之間的間隙是要考慮的差距，在最短的之間的距離中的轉(zhuǎn)子的截面垂直于轉(zhuǎn)子螺旋。“端面間隙，然后可以正常清關(guān)適當(dāng)?shù)母脑?。如果是轉(zhuǎn)子的螺旋表面的正常間隙，交叉產(chǎn)品的的衍生物,（2.5）的左手側(cè)，它定義中給出16編號(hào)無(wú)錫太湖學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）相關(guān)資料題目： 軸承檢測(cè)裝置的外觀設(shè)計(jì) 信機(jī) 系 機(jī)械工程及自動(dòng)化專業(yè)學(xué) 號(hào)： 0923815學(xué)生姓名： 魯 浩 指導(dǎo)教師： 何雪明 （職稱：副教授 ） （職稱： ）2013年5月20日目 錄一、畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）開(kāi)題報(bào)告二、畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）外文資料翻譯及原文三、學(xué)生“畢業(yè)論文（論文）計(jì)劃、進(jìn)度、檢查及落實(shí)表”四、實(shí)習(xí)鑒定表無(wú)錫太湖學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）開(kāi)題報(bào)告題目： 軸承檢測(cè)裝置的外觀設(shè)計(jì) 信機(jī) 系 機(jī)械工程及自動(dòng)化 專業(yè)學(xué) 號(hào)： 0923815 學(xué)生姓名： 魯 浩 指導(dǎo)教師： 何雪明 （職稱：副教授 ） （職稱： ）2013年11月25日 課題來(lái)源來(lái)自企業(yè)?？茖W(xué)依據(jù)（包括課題的科學(xué)意義；國(guó)內(nèi)外研究概況、水平和發(fā)展趨勢(shì)；應(yīng)用前景等）（1） 課題科學(xué)意義 傳統(tǒng)的檢測(cè)項(xiàng)目不夠全面，不能全面反映軸承的質(zhì)量問(wèn)題，不能對(duì)軸承的質(zhì)量問(wèn)題進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，現(xiàn)代的檢測(cè)技術(shù)逐漸全面、一體化，其外觀的設(shè)計(jì)也應(yīng)該跟上步伐，做到便于軸承的檢測(cè)，并將其人性化。（2）軸承檢測(cè)儀器的發(fā)展預(yù)測(cè) 隨著世界上精密制造技術(shù)的飛速發(fā)展和產(chǎn)品精度的日益提高,產(chǎn)品檢測(cè)和試驗(yàn)技術(shù)也獲得了較大的發(fā)展,并呈現(xiàn)出多態(tài)性和超精密的特性。從納米制造到納米測(cè)量,從智能儀器、虛擬儀器到網(wǎng)絡(luò)儀器,國(guó)內(nèi)軸承行業(yè)測(cè)試與試驗(yàn)技術(shù)在多方面逐步與世界接軌,并不斷開(kāi)發(fā)出一系列適合國(guó)情和國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)的測(cè)試儀器與試驗(yàn)設(shè)備。另一方面,中國(guó)正在逐步成為世界上的產(chǎn)品制造中心,國(guó)外的先進(jìn)制造技術(shù)和測(cè)試技術(shù)日益沖擊著國(guó)內(nèi)的軸承行業(yè)。由于在應(yīng)用技術(shù)領(lǐng)域和國(guó)外存在的差距,以及行業(yè)內(nèi)較多的企業(yè)對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量和檢測(cè)方面認(rèn)識(shí)不夠,造成目前國(guó)內(nèi)的軸承檢測(cè)儀器和試驗(yàn)設(shè)備仍然與國(guó)外的同類先進(jìn)企業(yè)存在著較大的差距。從總體考慮,一方面要在先進(jìn)技術(shù)上進(jìn)行突破,另一方面要提高已有產(chǎn)品的可靠性和穩(wěn)定性。兩個(gè)方面齊頭并進(jìn),相輔相成,這樣才能在趕上世界潮流的同時(shí),更能滿足國(guó)內(nèi)企業(yè)的實(shí)際需要。 1. 在先進(jìn)技術(shù)方面 （1） 納米測(cè)量技術(shù) （2） 網(wǎng)絡(luò)技術(shù) （3） 虛擬儀器與智能儀器2. 產(chǎn)品的可靠性、穩(wěn)定性國(guó)內(nèi)針對(duì)各種軸承的不同，其外觀設(shè)計(jì)也有所不同。有分布式，臺(tái)式等，有的簡(jiǎn)單，來(lái)自于手動(dòng)檢測(cè)軸承裝置的改良；有的加入了電子檢測(cè)環(huán)節(jié)和PLC控制環(huán)節(jié)，結(jié)構(gòu)稍顯復(fù)雜。軸承檢測(cè)裝置從單一化趨向于集成化，其外觀也從裸機(jī)轉(zhuǎn)變?yōu)橄潴w化。研究?jī)?nèi)容 比較好的機(jī)械理論知識(shí)、自動(dòng)控制的硬、軟件知識(shí)和一定的計(jì)算機(jī)編程能力； 達(dá)到設(shè)備技術(shù)指標(biāo)所規(guī)定要求，滿足實(shí)際工作需要，安全、可靠、工作穩(wěn)定 ； 完成軸承檢測(cè)裝置的裝配圖設(shè)計(jì)（三維及工程圖紙)； 關(guān)鍵部件需作有限元應(yīng)力分析，以及整缸的運(yùn)動(dòng)學(xué)分析。擬采取的研究方法、技術(shù)路線、實(shí)驗(yàn)方案及可行性分析（1） 研究方法：多種方案比較法。（2） 技術(shù)線路：利用UG軟件建立軸承檢測(cè)裝置的外觀，并對(duì)裝置用key shot 進(jìn)行美化。（3） 實(shí)驗(yàn)方案：根據(jù)人機(jī)工程學(xué)對(duì)人機(jī)關(guān)系進(jìn)行分析，并得出最佳的外觀設(shè)計(jì)。（4） 可行性分析：結(jié)合工作要求、設(shè)計(jì)成本、技術(shù)條件等，對(duì)外觀擬定可行性報(bào)告，該設(shè)計(jì)滿足要求，設(shè)計(jì)可行。研究計(jì)劃及預(yù)期成果研究計(jì)劃：2009年10月12日-2009年12月25日：按照任務(wù)書(shū)要求查閱論文相關(guān)參考資料，填寫(xiě)畢業(yè)設(shè)計(jì)開(kāi)題報(bào)告書(shū)。2010年1月11日-2010年3月5日：填寫(xiě)畢業(yè)實(shí)習(xí)報(bào)告。2010年3月8日-2010年3月14日：按照要求修改畢業(yè)設(shè)計(jì)開(kāi)題報(bào)告。2010年3月15日-2010年3月21日：學(xué)習(xí)并翻譯一篇與畢業(yè)設(shè)計(jì)相關(guān)的英文材料。2010年3月22日-2010年4月11日：合圍機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)。2010年4月12日-2010年4月25日：繪制三維及工程圖。2010年4月26日-2010年5月21日：畢業(yè)論文撰寫(xiě)和修改工作。預(yù)期成果：軸承檢測(cè)裝置的外觀設(shè)計(jì)保證，軸承能夠自動(dòng)給料、隔離、入料、出料及分揀等。并且保證軸承檢測(cè)裝置的箱體能夠完全打開(kāi)，內(nèi)部的PLC、油泵、計(jì)算機(jī)能夠從箱體內(nèi)拿出，便于檢修；工作面板能夠折疊起來(lái)，不占據(jù)空間。特色或創(chuàng)新之處 使用PLC編程仿真，能夠?qū)崿F(xiàn)設(shè)備的自動(dòng)氣缸運(yùn)作。 采用分析幾種方案以及相互比較來(lái)研究問(wèn)題的方法，思路清晰，簡(jiǎn)潔明了，行之有效。 所有窗口能夠完全打開(kāi)。 參考人機(jī)工程學(xué)，整體美觀，更多的考慮人性化。已具備的條件和尚需解決的問(wèn)題 具備條件 人機(jī)工程方面的資料，能較熟練運(yùn)用UG繪圖軟件。 有各種軸承檢測(cè)裝置方面的資料。 解決問(wèn)題 使用軟件模擬仿真的能力尚需加強(qiáng)。 圖像處理方面的知識(shí)需要加強(qiáng)。指導(dǎo)教師意見(jiàn) 指導(dǎo)教師簽名：年 月 日教研室（學(xué)科組、研究所）意見(jiàn) 教研室主任簽名： 年 月 日系意見(jiàn) 主管領(lǐng)導(dǎo)簽名： 年 月 日 存檔編碼： 無(wú)錫太湖學(xué)院 09 屆畢業(yè)作業(yè)周次進(jìn)度計(jì)劃、檢查落實(shí)表 系別：信機(jī)系 班級(jí)：機(jī)械97 學(xué)生姓名：魯浩 課題（設(shè)計(jì)）名稱：軸承檢測(cè)裝置的外觀設(shè)計(jì) 開(kāi)始日期: 周 次 起止日期 工作計(jì)劃、進(jìn)度 每周主要完成內(nèi)容 存在問(wèn)題、改進(jìn)方法 指導(dǎo)教師意見(jiàn)并簽字 備 注 1 2013.3.4 下達(dá)畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù) 實(shí)習(xí)實(shí)訓(xùn)，參與工作 存在問(wèn)題：對(duì)于實(shí)際操作不是很了解。改進(jìn)方法：參與工作，逐漸了解，參與其中。 2 2013.3.8 填寫(xiě)畢業(yè)設(shè)計(jì)開(kāi)題報(bào)告 填寫(xiě)畢業(yè)設(shè)計(jì)開(kāi)題報(bào)告 存在問(wèn)題：對(duì)課題難易程度理解不夠，難點(diǎn)分析不足 ，分析能力欠缺，許多問(wèn)題不是很明白。 改進(jìn)方法：在指導(dǎo)老師的幫助下，進(jìn)一步消化本課題 。 3 2013.3.11 檢查畢業(yè)設(shè)計(jì)準(zhǔn)備情況 修改完善畢業(yè)設(shè)計(jì)開(kāi)題報(bào)告 存在問(wèn)題：對(duì)課題難點(diǎn)分析不足，分析能力欠缺，對(duì) 課題理解不深，頭腦里沒(méi)設(shè)計(jì)的東西的概念 改進(jìn)方法：在指導(dǎo)老師的幫助下，整改開(kāi)題報(bào)告。 4 2013.3.16 查閱參考資料 查閱與設(shè)計(jì)有關(guān)的參考 資料不少于10本，其中 外文不少于2本 存在問(wèn)題：由于工作原因，空閑時(shí)間很少，查閱資料 太少。 改進(jìn)方法：利用一切時(shí)間，去圖書(shū)館和網(wǎng)上查找相關(guān) 資料 5 2013.3.23 軸承檢測(cè)裝置的外觀的設(shè)計(jì)方案 分析任務(wù)書(shū)、查找資料 ，分析系統(tǒng)設(shè)計(jì)步驟， 確定方案 存在問(wèn)題：缺乏設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，設(shè)計(jì)方案不合理。 改進(jìn)方法：多去咨詢導(dǎo)師了解檢測(cè)裝置的外觀設(shè)計(jì)， 重新確立完善設(shè)計(jì)方案。 6 2013.4.1 軸承檢測(cè)裝置的外 觀設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)分析與 計(jì)算 確定系統(tǒng)結(jié)構(gòu)，計(jì)算得 出結(jié)構(gòu)的尺寸 存在問(wèn)題：裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理，尺寸計(jì)算有誤差公 式運(yùn)用錯(cuò)誤，對(duì)機(jī)構(gòu)的連接不正確。 改進(jìn)方法：查閱多種參考資料，改進(jìn)裝置的結(jié)構(gòu)，提 高計(jì)算正確率。 系別：信機(jī)系 班級(jí)：機(jī)械97 學(xué)生姓名：魯浩 課題（設(shè)計(jì)）名稱：軸承檢測(cè)裝置的外觀設(shè)計(jì) 開(kāi)始日期: 7 2013.4.15 軸承檢測(cè)裝置外觀設(shè)計(jì)各機(jī)構(gòu)確定 根據(jù)軸承檢測(cè)裝置的原理圖，分析工作狀況 存在問(wèn)題：缺乏專業(yè)知識(shí)，對(duì)各種自動(dòng)機(jī)械不了解， 工作情況不夠清楚 改進(jìn)方法：多了解實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程和查找資料，重新確 定各種自動(dòng)機(jī)械設(shè)計(jì)各部分。 8 2013.4.20 裝配圖 繪制檢測(cè)裝置外觀設(shè)計(jì)各機(jī)構(gòu)裝配圖 存在問(wèn)題：對(duì)UG運(yùn)用不熟悉，畫(huà)圖速度較慢 改進(jìn)方法：重新確定合理的表達(dá)視圖，多加運(yùn)用繪圖 軟件，提高畫(huà)圖速度 9 2013.4.25 裝配圖 繪制外觀造型設(shè)計(jì)和檢測(cè)機(jī)構(gòu)裝配圖 存在問(wèn)題：裝配圖中部分連接地方不正確，配合標(biāo)注 不準(zhǔn)確。 改進(jìn)方法：按自動(dòng)機(jī)械設(shè)計(jì)完善連接方式，根據(jù) 互換性確定配合。 10 2013.4.28 氣缸圖 繪制氣缸圖 存在問(wèn)題：氣缸圖中技術(shù)要求填寫(xiě)不合理，明細(xì)欄填 寫(xiě)不正確。 改進(jìn)方法：按機(jī)械制圖要求改正不當(dāng)之處。 11 2013.5.5 說(shuō)明書(shū)、摘要、小結(jié) 初步構(gòu)思說(shuō)明書(shū)和摘要，對(duì)格式進(jìn)行修改 存在問(wèn)題：系統(tǒng)設(shè)計(jì)不夠具體，思路不夠清晰。 改進(jìn)方法：根據(jù)導(dǎo)師的要求進(jìn)行修改，完善說(shuō)明書(shū)和 摘要。 12 2013.5.13 檢查、指導(dǎo)設(shè)計(jì)說(shuō) 明書(shū)、摘要和小結(jié) 編寫(xiě) 完成設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)、摘要 和小結(jié) 存在問(wèn)題：說(shuō)明書(shū)的格式不規(guī)范，摘要不合理，關(guān)鍵 詞不恰當(dāng)。 改進(jìn)方法：根據(jù)說(shuō)明書(shū)規(guī)范要求更改，重新按要求編 寫(xiě)摘要。 13 2013.5.15 上交資料、答辯 整理所有資料上交指導(dǎo)教師，答辯 資料整理欠合理，按學(xué)院要求整理并裝訂，進(jìn)行答辯 說(shuō)明： 1、“工作計(jì)劃、進(jìn)度”、“指導(dǎo)教師意見(jiàn)并簽字”由指導(dǎo)教師填寫(xiě)，“每周主要完成內(nèi)容”，“存在問(wèn)題、改進(jìn)方法”由學(xué)生填寫(xiě)。 2、本表由各系妥善歸檔，保存?zhèn)洳椤?