棒棒糖自動包裝機(jī)理糖機(jī)構(gòu)傳動裝置設(shè)計【含CAD高清圖紙和說明書】

【溫馨提示】 dwg后綴的文件為CAD圖，可編輯，無水印，高清圖，壓縮包內(nèi)文檔可直接點(diǎn)開預(yù)覽，需要原稿請自助充值下載，請見壓縮包內(nèi)的文件及預(yù)覽，所見才能所得，請細(xì)心查看有疑問可以咨詢QQ：414951605或1304139763 中國地質(zhì)大學(xué)長城學(xué)院2012屆畢業(yè)設(shè)計前言隨著包裝機(jī)的廣泛使用，食品的包裝效率得到了很大提升，產(chǎn)量提升得很快。但是，最初使用的包裝機(jī)基本上是靠工人手工供料，還是無法根本解決食品的包裝效率問題，工人的工作量并沒有因為包裝機(jī)的應(yīng)用而減少。并且由于是工人手工供料，在一定程度上存在著食品的衛(wèi)生安全問題，這種包裝機(jī)被稱為半自動包裝機(jī)。自動包裝機(jī)的產(chǎn)生在很大程度上解決了工人工作量大的問題。自動包裝機(jī)與前者相比，擁有了自動供料及理料裝置，棒棒糖自動包裝機(jī)就是自動包裝機(jī)的一種。其理糖機(jī)構(gòu)能夠通過自身的圓錐形理糖盤的旋轉(zhuǎn)和配有伺服電機(jī)的毛刷的配合來將棒棒糖整理為統(tǒng)一姿態(tài)，并且送至輸送機(jī)構(gòu)取糖處。在理糖機(jī)構(gòu)中，理糖盤是極為關(guān)鍵的部件，本次設(shè)計就是為理糖盤的旋轉(zhuǎn)設(shè)計傳動裝置。1設(shè)計要求原始數(shù)據(jù)：理糖盤轉(zhuǎn)速4.3r/min，理糖盤轉(zhuǎn)速允許誤差5%，工作所需功率0.3kw；工作條件：室內(nèi)，無塵，三班工作制，要求使用壽命12000h；動力來源：電力，三相交流，電壓380v；制造條件及生產(chǎn)批量：一般機(jī)械廠制造，小批量生產(chǎn)。傳動要求：實現(xiàn)水平放置的電動機(jī)的垂直轉(zhuǎn)矩通過該設(shè)計轉(zhuǎn)換成水平轉(zhuǎn)矩。2總體方案分析由設(shè)計要求可知，電動機(jī)所輸出的轉(zhuǎn)矩通過減速裝置的傳遞，最終達(dá)到將轉(zhuǎn)矩的傳遞方向向上改變90，并將其傳遞給理糖盤。所以傳動裝置中確定傳動方案為，由電動機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩，通過聯(lián)軸器與減速裝置的高速軸相連，由高速軸傳遞給低速軸，再由低速軸傳遞給蝸桿軸，最終由蝸輪蝸桿配合，從蝸輪軸將水平轉(zhuǎn)矩輸出給理糖盤，實現(xiàn)其轉(zhuǎn)動。減速器部分是本設(shè)計的重點(diǎn)設(shè)計部分，本設(shè)計中的減速器是二級圓柱齒輪減速器配合蝸輪蝸桿的復(fù)合型減速器。其結(jié)構(gòu)相對簡單，但齒輪的位置不對稱。高速級齒輪布置在遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)矩輸入端?？墒馆S在轉(zhuǎn)矩作用下產(chǎn)生的扭矩變形和軸在彎矩作用下產(chǎn)生的彎曲變形部分相互抵消，以減緩沿齒寬載荷分布不均勻的現(xiàn)象。蝸輪蝸桿的配合可以最大程度上增加傳動比，減小齒輪的直徑和加工難度，最高效地實現(xiàn)轉(zhuǎn)矩的傳遞。3選擇電動機(jī)3.1電動機(jī)的類型和結(jié)構(gòu)的選擇本傳動的工作狀況是：三班制，工作環(huán)境無塵干凈，380v交流電。根據(jù)條件查簡明機(jī)械設(shè)計手冊確定選用Y系列全封閉自扇冷式籠形三相異步電動機(jī)。3.2電動機(jī)的容量3.2.1工作機(jī)所需功率由設(shè)計要求可知， =0.3kw3.2.2計算傳動裝置總效率由于動力經(jīng)過一個傳動副或者運(yùn)動副就會發(fā)生一次損失，故多級串聯(lián)總效率 公式（1）本設(shè)計中 聯(lián)軸器（共兩個） =0.99滾動軸承（共8個） =0.98 圓柱齒輪（共2對）=0.96 蝸桿傳動 =0.75將上述各值代入公式（1）中 電動機(jī)效率 公式（2）3.2.3確定電動機(jī)表1 電動機(jī)預(yù)選方案方案電動機(jī)型號滿載轉(zhuǎn)速總傳動比1Y112M2-41440334.882Y90S-6910211.633Y132S-41440334.88由于考慮到傳動方案以及加工成本，所以比較三個方案，選擇方案2比較合適。4確定傳動比總傳動比 i=211.63首先確定蝸輪蝸桿傳動比所以 由于輸入軸與電動機(jī)之間靠聯(lián)軸器連接，所以輸入軸傳動比考慮到兩級齒輪潤滑問題，兩級大齒輪應(yīng)有相近的浸油深度。兩級齒輪減速器高速級傳動比與低速級傳動比 的比值取為1.3。即 所以 ；5確定各軸的動力參數(shù)5.1各軸轉(zhuǎn)速的計算輸入軸轉(zhuǎn)速 中間軸轉(zhuǎn)速 蝸桿軸轉(zhuǎn)速 蝸輪軸轉(zhuǎn)速 5.2各軸輸入功率的計算電動機(jī)的輸出功率 輸入軸的輸入功率 中間軸的輸入功率 蝸桿軸的輸入功率 蝸輪軸的輸入功率 5.3各軸輸入轉(zhuǎn)矩的計算 公式（3）將已知條件代入公式（3）中輸入軸的轉(zhuǎn)矩 中間軸的轉(zhuǎn)矩 蝸桿軸的轉(zhuǎn)矩 蝸輪軸的轉(zhuǎn)矩 6高速級齒輪設(shè)計6.1選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)6.1.1齒輪類型的選擇考慮到動力的傳遞沒有方向的變化以及節(jié)約加工成本，查簡明機(jī)械設(shè)計手冊確定齒輪類型選擇為直齒。6.1.2齒輪精度選擇由于棒棒糖自動包裝機(jī)屬于一般工作機(jī)，所以理糖盤轉(zhuǎn)速比較低，因此選用7級精度。6.1.3齒輪材料的選擇小齒輪材料選為40Cr，調(diào)質(zhì)處理，處理后硬度為280HBS。大齒輪材料選為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，處理后硬度為240HBS，且兩者硬度差40HBS。6.1.4齒輪齒數(shù)選擇小齒輪齒數(shù) ;大齒輪齒數(shù) ，取=816.2計算6.2.1按齒面接觸強(qiáng)度計算 公式（4）查機(jī)械設(shè)計確定式中各值載荷系數(shù) ；小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 ；齒寬系數(shù) ；材料的彈性影響系數(shù) ；按齒面硬度確定小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；按齒面硬度確定大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；通過盈利循環(huán)次數(shù)確定接觸疲勞壽命系數(shù)確定使用壽命系數(shù) ；確定疲勞許用應(yīng)力失效概率為1%，安全系數(shù)S=1則 將所確定的各值代入公式（4）中，為便于加工，以及后續(xù)齒輪和軸系的設(shè)計，取模數(shù)m=2；則 確定齒輪寬度及中心距中心距 齒輪寬度 6.2.2按齒根彎曲強(qiáng)度計算 公式（5）查機(jī)械設(shè)計確定公式（5）中各值確定小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 確定大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 確定齒輪的彎曲疲勞壽命系數(shù) 確定彎曲疲勞許用應(yīng)力確定載荷系數(shù)K 確定齒形系數(shù) 確定應(yīng)力校正系數(shù) 確定兩齒輪的，并比較大小 比較后，大齒輪的數(shù)值大。將各值代入公式（5）中考慮到便于加工，取m=2最終確定高速級齒輪參數(shù)中心距 分度圓 齒輪寬度 7低速級齒輪設(shè)計7.1選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)7.1.1齒輪類型的選擇考慮到動力的傳遞沒有方向的變化以及加工成本，查簡明機(jī)械設(shè)計手冊確定齒輪類型選擇為直齒。7.1.2齒輪精度選擇由于棒棒糖自動包裝機(jī)屬于一般工作機(jī)，所以理糖盤轉(zhuǎn)速比較低，因此選用7級精度。7.1.3齒輪材料的選擇小齒輪材料選為40Cr，調(diào)質(zhì)處理，處理后硬度為280HBS。大齒輪材料選為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，處理后硬度為240HBS，且兩者硬度差40HBS。7.1.4齒輪齒數(shù)選擇小齒輪齒數(shù) ;大齒輪齒數(shù) 7.2計算7.2.1按齒面接觸強(qiáng)度計算 公式（6）查機(jī)械設(shè)計確定公式（6）中各值載荷系數(shù) ；小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 ；齒寬系數(shù) ；材料的彈性影響系數(shù) ；按齒面硬度確定小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；按齒面硬度確定大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；通過盈利循環(huán)次數(shù)確定接觸疲勞壽命系數(shù)；確定解除疲勞壽命系數(shù) 確定疲勞許用應(yīng)力失效概率為1%，安全系數(shù)S=1則， 將所確定的各值代入公式（6）中，計算圓周速度計算齒寬 計算齒寬與齒高之比所以， 查機(jī)械設(shè)計確定載荷系數(shù)K 所以， 按實際的載荷系數(shù)校正分度圓直徑計算模數(shù) 7.2.2按齒根彎曲強(qiáng)度計算 公式（7）查機(jī)械設(shè)計確定式公式（7）各值確定小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 確定大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 確定齒輪的彎曲疲勞壽命系數(shù) 確定彎曲疲勞許用應(yīng)力，取疲勞安全系數(shù)S=1.4確定載荷系數(shù)K 確定齒形系數(shù) 確定應(yīng)力校正系數(shù) 確定兩齒輪的，并比較大小 比較后，確定大齒輪的數(shù)值大。將各值代入公式（7）中將模數(shù)元整，取m=2.5確定最終齒數(shù) 取所以，最終確定高速級齒輪參數(shù)分度圓 中心距 齒輪寬度 8蝸輪蝸桿設(shè)計8.1設(shè)計條件根據(jù)要求確定輸入功率蝸桿轉(zhuǎn)速 傳動比 工作條件：無沖擊、無塵使用壽命 8.2確定蝸桿傳動的傳動類型以及選擇材料8.2.1傳動類型查機(jī)械設(shè)計根據(jù)GB/T10085-1988的推薦，采用ZI（漸開線蝸桿）。8.2.2選擇材料考慮到蝸桿傳動的功率不大，速度較小，所以蝸桿采用40Cr；因希望效率高些，耐磨性好些，所以蝸桿螺旋齒面要求調(diào)質(zhì)處理，處理后硬度為4555HRC。蝸輪采用鑄錫磷青銅（ZCuSn10P1）,采用金屬模工藝鑄造。8.3設(shè)計計算根據(jù)閉式蝸桿傳動的設(shè)計準(zhǔn)則，先按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計，再校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度。8.3.1按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計確定作用在蝸輪上的轉(zhuǎn)矩 查機(jī)械設(shè)計確定下列各值載荷分布不均勻系數(shù) 使用系數(shù) 動載系數(shù) 載荷系數(shù) 彈性系數(shù) 接觸系數(shù) 基本接觸應(yīng)力 蝸輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 計算壽命系數(shù) 計算許用接觸應(yīng)力 計算中心距 公式（8）將各值代入公式（8）中考慮到方便加工以及后續(xù)的軸系分布設(shè)計，取，由于，可確定模數(shù)，蝸桿分度圓直徑，可確定，因此，上述計算結(jié)果可用。8.3.2蝸桿的主要參數(shù)與幾何尺寸軸向齒距 齒根圓直徑 直徑系數(shù) 分度圓導(dǎo)程角 齒頂圓直徑 蝸桿軸向齒厚 蝸桿頭數(shù) 蝸桿寬度 8.3.3蝸輪的主要參數(shù)與幾何尺寸蝸輪齒數(shù) 變位系數(shù) 蝸輪分度圓直徑 蝸輪喉圓直徑 蝸輪齒根圓直徑 蝸輪咽喉母圓半徑 8.3.4按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核 公式（9）根據(jù)公式（9）進(jìn)行校核確定當(dāng)量齒數(shù) 因 所以 確定螺旋角系數(shù) 確定ZCuSn10P1的基本許用彎曲應(yīng)力確定壽命系數(shù) 計算齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 因為，所以上述設(shè)計參數(shù)滿足條件。9軸上其他零件設(shè)計9.1軸最小直徑的計算及危險軸的校核9.1.1 輸入軸材料40Cr(調(diào)質(zhì)處理)，硬度為280HBS，取 A0=107 公式（10）將各數(shù)值代入公式（10）中=9.864 mm 取25mm9.1.2 中間軸材料40Cr(調(diào)質(zhì)處理)，硬度280HBS，取 A0=110 公式（11）將各值代入公式（11）中=15.117mm 取30mm9.1.3蝸桿軸材料40Cr（調(diào)質(zhì)處理），硬度250HBS，取 公式（12）將各值代入公式（12）中=24.105mm 取35mm9.1.4蝸輪軸材料40Cr（調(diào)制處理），硬度280HBS，取 公式（13）將各值代入公式（13）中 取60mm9.1.5危險軸的校核根據(jù)數(shù)據(jù)判斷，輸入軸軸為危險軸，所以需要對其進(jìn)行校核。圖1如圖1所示小齒輪受力=440.176 N 公式（14）=160.211 N 公式（15）受力分析由軸的結(jié)構(gòu)圖得 L1=396mm L2=60mm水平面由 公式（16） 公式（17）得 FNH1=21.080N FNH2=139.131N彎矩 M=8347.68 Nmm鉛垂面由 公式（18） 公式（19）得 FNV1=57.918N FNV2=382.258 N 彎矩 M=22935.528 Nmm總彎矩 M=32435.735 Nmm扭矩 T=7438 Nmm按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度，計算取=0.6 公式（20）將各值代入公式（20）中=21MPa之前已選軸材料為40Cr，調(diào)質(zhì)處理，70 MPa，因為 ,所以輸入軸是安全的。9.2軸承選擇及校核9.2.1輸入軸軸承的選擇及校核由于輸入軸軸承段直徑為25mm，所以根據(jù)條件查簡明機(jī)械設(shè)計手冊確定輸入軸采用深溝球軸承，軸承代號為6005。校核過程如下：輸入軸軸承為6005。查簡明機(jī)械設(shè)計手冊得基本額定動載荷： C=15.2kN軸承受到的徑向載荷：F=F=377.1NF=F=981.1N派生軸向力為：取e=0.4Fd1=eFr1=150.8 NFd2=eFr2=392.4 N兩軸承正裝，由于齒輪為直齒，無軸向力，所以Fae=0。因為Fae+Fd2Fd1,所以左端軸承1被壓緊，右端軸承2放松。所以軸向力 Fa1=Fae+Fd2=392.4 NFa2=Fd2=392.4 N6005軸承判斷系數(shù) e=0.4。e0.4確定動載荷系數(shù) X1=0.44, Y1=1.40X2=1，Y2=0取fp=1.1當(dāng)量動載荷 P1=fp(X1Fr1+Y1Fa1)=786.8NP2=fp(X2Fr2+Y2Fa2)=1079.2 N因為P112000h所以壽命滿足使用要求。9.2.2中間軸軸承的選擇及校核由于中間軸軸承段直徑為30mm，根據(jù)條件查簡明機(jī)械設(shè)計手冊確定中間軸采用深溝球軸承，軸承代號為6006。校核過程如下：中間軸軸承為6006。查簡明機(jī)械設(shè)計手冊得基本額定動載荷 C=15.2kN軸承受到的徑向載荷 F=F=377.1NF=F=981.1N派生軸向力為：取e=0.4Fd1=eFr1=150.8 N Fd2=eFr2=392.4 N兩軸承正裝，由于齒輪為直齒，無軸向力，所以Fae=0。因為Fae+Fd2Fd1,所以左端軸承1被壓緊，右端軸承2放松。所以軸向力 Fa1=Fae+Fd2=392.4 NFa2=Fd2=392.4 N6006軸承判斷系數(shù) e=0.4。e0.4確定動載荷系數(shù) X1=0.44, Y1=1.40X2=1，Y2=0取fp=1.1當(dāng)量動載荷P1=fp(X1Fr1+Y1Fa1)=786.8NP2=fp(X2Fr2+Y2Fa2)=1079.2 N因為P112000h所以壽命滿足使用要求。9.2.3蝸桿軸由于蝸桿軸軸承段直徑為35mm，根據(jù)條件查簡明機(jī)械設(shè)計手冊確定蝸桿軸采用角接觸軸承，軸承代號為7007C。校核過程如下：蝸桿軸軸承為7007C。查簡明機(jī)械設(shè)計手冊得基本額定動載荷C=19.5 kN軸承受到的徑向載荷F=F=3042.2N F=F=2354.5N派生軸向力為：取e=0.4Fd1=eFr1=1216.9 N Fd2=eFr2=941.8 N兩軸承正裝，由于齒輪為直齒，無軸向力，所以Fae=0。因為Fae+Fd2P2，所以以軸承1作為壽命計算軸承。球軸承=3將各值代入公式（21）中=16765 h 12000h所以壽命滿足使用要求。9.2.4蝸輪軸由于渦輪軸上端軸承段基本沒有軸向載荷，所以根據(jù)條件查簡明機(jī)械設(shè)計手冊確定蝸輪軸上部才用深溝球軸承，軸承代號為6010；由于蝸輪軸下端同時承受軸向載荷和徑向載荷，所以根據(jù)條件查簡明機(jī)械設(shè)計手冊確定采用角接觸軸承，軸承代號為7012C。校核過程如下：由于蝸輪軸兩端采用不同軸承，但是底部7012C軸承承受絕大部分載荷，所以只對7012C軸承使用壽命進(jìn)行校核。查簡明機(jī)械設(shè)計手冊得基本額定動載荷C=19.5 kN軸承受到的徑向載荷 F=F=3042.2N 派生軸向力為取e=0.4 Fd1=eFr1=1216.9 N 取Fae=1.5，且Fae+Fd212000h所以壽命滿足使用要求。9.3鍵的選擇及校核9.3.1鍵的選擇輸入軸 輸入聯(lián)軸器連接鍵：8738中間軸 大齒輪連接鍵：10828蝸桿軸 大齒輪連接鍵：12839蝸輪軸 輸出聯(lián)軸器連接鍵：14940蝸輪連接鍵：181156上述各鍵材料均為Q275A。9.3.2輸入軸上鍵連接強(qiáng)度校核輸入軸上只有一個鍵連接，聯(lián)軸器鏈接鍵：8738。圓頭普通平鍵，材料Q275A,許用壓應(yīng)力=120MPa。強(qiáng)度計算公式 公式（22）公式中數(shù)據(jù) = 7.483Nm k=3.5mml= 38mm d=24 mm所以 =4.688 MPa因為 所以滿足強(qiáng)度要求。9.3.3中間軸鍵連接強(qiáng)度校核中間軸上只有一個鍵連接，聯(lián)軸器鏈接鍵：10828。圓頭普通平鍵，材料Q275A,許用壓應(yīng)力=120MPa。數(shù)據(jù) =32.96Nm k=4mml= 28mm d=34 mm將上述數(shù)據(jù)代入公式（22）中得 =17.311 MPa因為 所以滿足強(qiáng)度要求。9.3.4蝸桿軸鍵連接強(qiáng)度校核蝸桿軸上只有一個鍵連接，聯(lián)軸器鏈接鍵：12839。圓頭普通平鍵，材料Q275A,許用壓應(yīng)力=120MPa。數(shù)據(jù) =103.34Nm k=4mml= 39mm d=42 mm將上述數(shù)據(jù)代入公式（22）中得 =31.545MPa因為 所以滿足強(qiáng)度要求。9.3.5蝸輪軸鍵連接強(qiáng)度校核蝸輪軸上有兩個鍵，蝸輪鏈接鍵和輸出聯(lián)軸器鏈接鍵。都為圓頭普通平鍵，材料Q275A,許用壓應(yīng)力=120MPa。蝸輪鏈接鍵尺寸 181140聯(lián)軸器鏈接鍵尺寸 14956蝸輪連接鍵 = 968.325Nm k=5.5 mml= 56 mm d=60 mm聯(lián)軸器鏈接鍵 = 968.325Nm k=4.5mml= 40mm d=46 mm將上述數(shù)據(jù)代入公式（22）中得蝸輪鍵連接 =104.797 MPa聯(lián)軸器鏈接鍵 =110.894 MPa因為兩個均為 ，所以都滿足強(qiáng)度要求。9.4潤滑方式選擇9.4.1 軸承潤滑方式選擇 根據(jù)條件可確定潤滑方式為脂潤滑。查 簡明機(jī)械設(shè)計手冊確定潤滑劑為通用鋰基潤滑脂ZL-1。9.4.2 齒輪潤滑方式選擇 根據(jù)條件查簡明機(jī)械設(shè)計手冊確定齒輪采用浸油潤滑。圓柱齒輪浸入油的深度最低約一個齒高，但不少于10mm，最高不超過三分之一分度圓半徑，大齒輪的齒頂?shù)接统氐酌娴木嚯x10mm。10箱體主要結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計箱體是減速器的重要組成部件。它是傳動零件的基座，應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度和剛度。在保證強(qiáng)度和剛度的基礎(chǔ)上，因考慮到該傳動裝置用于食品包裝，可以最大限度上較小整體質(zhì)量，所以確定箱座壁厚5mm、箱蓋壁厚5mm、箱蓋凸緣厚度5mm、箱座凸緣厚度5mm。根據(jù)內(nèi)部軸系分布，確定減速器三圍尺寸為：長825mm、寬492mm、高221mm。結(jié) 論棒棒糖自動包裝機(jī)理糖機(jī)構(gòu)傳動裝置的設(shè)計已經(jīng)完成，該傳動裝置為一個二級圓柱齒輪減速器與蝸輪蝸桿減速器組成的復(fù)合式減速器，其輸出功率為0.436kw，能夠滿足設(shè)計中的0.3kw的設(shè)計要求，其輸出轉(zhuǎn)速為4.3r/min，完全符合設(shè)計要求。該傳動裝置的最大特點(diǎn)在于將二級圓柱齒輪減速器與蝸輪蝸桿減速器復(fù)合于一個箱體內(nèi)，且最終將電動機(jī)輸出的垂直轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)換成水平轉(zhuǎn)矩，并將轉(zhuǎn)矩傳遞給理糖盤，完成其旋轉(zhuǎn)。由于設(shè)計要求理糖盤的轉(zhuǎn)速為4.3r/min，切電動機(jī)轉(zhuǎn)速偏高，這對傳動比得分配提出了比較大得挑戰(zhàn)。該傳動裝置的這一特點(diǎn)，恰好將這一挑戰(zhàn)迎刃而解，蝸輪蝸桿減速器的應(yīng)用，最大程度上增加了傳動比，而將這兩者減速器復(fù)合于一體，也在最大程度上節(jié)省了空間和設(shè)計難度，同時也在一定程度上節(jié)約了加工成本，減少了加工難度，這一點(diǎn)也是與以前類似減速器設(shè)計上的創(chuàng)新。該減速器的另一個優(yōu)點(diǎn)是承載能力強(qiáng)，抗沖擊能力大，工作穩(wěn)定，但是這一優(yōu)點(diǎn)也帶來了它的一個缺點(diǎn)，那就是整體質(zhì)量偏大，這也在一定程度上提高了安裝的難度。這一問題會在日后加以解決。參考文獻(xiàn)1 銀金光 王洪主編 機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計 北京：中國林業(yè)出版社，20062 孔凌嘉 毛謙德主編 簡明機(jī)械設(shè)計手冊 北京：北京理工大學(xué)出版社，20083 濮良貴 紀(jì)明剛主編 機(jī)械設(shè)計 北京：高等教育出版社，20064 肖旭霖主編 食品加工機(jī)械與設(shè)備 北京：中國輕工業(yè)出版社，20005 鄧星鐘主編 機(jī)電傳動控制（第四版） 武漢：華中科技大學(xué)出版社，20116 劉鴻文主編 材料力學(xué)（第四版） 北京：高等教育出版社，20037 高愿軍 熊衛(wèi)東主編 食品包裝 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，20058 郭克希 王建國主編 機(jī)械制圖 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，20089 黃穎為主編 包裝機(jī)械結(jié)構(gòu)與設(shè)計 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，200710 成大先主編 機(jī)械設(shè)計手冊（單行本）北京：化學(xué)工業(yè)出版社，200411 小栗富士雄（日） 小栗達(dá)男（日）主編 陳祝同 劉惠臣譯 機(jī)械設(shè)計禁忌手冊北京：機(jī)械工業(yè)出版社，199912 尚久浩主編.自動機(jī)械設(shè)計.北京：中國輕工業(yè)出版社，198713 成鐵明主編 機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計圖冊（第三版）北京：高等教育出版社，198914 欠宗澤 羅圣國主編 機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計手冊 北京：高等教育出版社，200615 王伯平主編 互換性與測量技術(shù)基礎(chǔ)（第三版） 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，200816 Hugh Kerr Thomas Worm Gearing McGraw-Hill Book Company, 191317 John J. Coy, Dennis P. Townsend, Erwin V. Zaretsky Gearing National Aeronautics and Space Administration, Scientific and Technical Information Branch, 1985致 謝在本次畢業(yè)設(shè)計的過程中，我深深地體會到“萬事開頭難”與“堅持不懈”的真諦。每當(dāng)遇到困難，沒有動力的時候，我不止一次地感覺到，只要能夠開個頭，只要能夠堅持著一步一步向前走去，哪怕再困難的問題都會迎刃而解。在本次設(shè)計中，我的指導(dǎo)教師，牛博英老師給予了我極大的幫助，不僅幫我解決了問題，也開拓了我的設(shè)計思路，再次對您致以深深的謝意。29