蓋體制件沖壓模具設(shè)計(jì)

蓋體制件沖壓模具設(shè)計(jì),體制,沖壓,模具設(shè)計(jì) 北華航天工業(yè)學(xué)院第1章 蓋體制件的工藝分析名稱： 蓋體零件簡圖： 如下圖1所示材料： H62料厚： 1mm 圖1材料H62的力學(xué)性能：抗剪強(qiáng)度/MPa =412抗拉強(qiáng)度b/ MPa b=412H62為雙相黃銅，強(qiáng)度較高，有一定的耐腐蝕性，不適宜冷變形加工，可進(jìn)行熱變形加工。1. 工件的內(nèi)、外角沒有尖銳的轉(zhuǎn)角，圓角半徑均大于板厚，容易加工2. 工件上沒有窄長的懸臂和凹槽，拉深部分也屬于淺拉深，較易完成3. 孔與孔之間、孔到邊緣的距離均大于兩倍的板厚，滿足加工要求4. 孔的大小滿足所能沖至的最小孔頸此蓋體制件為錐筒形件，形狀簡單，所有尺寸均為自有公差，對工件厚度變化也沒有作要求。制件的圓角R=2t，滿足拉深要求。由于未注明公差等級，所以按照未標(biāo)公差等級處理，選擇IT14級進(jìn)行計(jì)算。第2章 工藝方案的確定制件材料為比較貴重的黃銅，要合理安排工藝，以減少廢料提高材料的利用率，降低成本。根據(jù)制件的工藝性分析，其基本工序有落料、沖孔、拉深、翻孔、切邊五種。按其工序先后組合，可得如下幾種方案：(1) 落料拉深再拉深沖孔翻邊切邊 單工序沖壓(2) 落料拉深再拉深切邊沖孔翻邊 單工序沖壓(3) 落料沖孔拉深再拉深翻邊切邊 復(fù)合沖壓(4) 落料拉深再拉深切邊沖孔翻邊 復(fù)合沖壓(5) 落料拉深再拉深沖孔翻邊切邊 復(fù)合沖壓方案(1)、(2)屬于單工序沖壓。由于此制件尺寸較小，這兩種方案生產(chǎn)效率低，操作也不安全，故不宜采用。方案(3)（4）（5）均屬于復(fù)合沖壓。對于方案(3)，如果先沖孔，在后續(xù)的拉深過程中孔會變形，特別是凸緣部分的四個(gè)5.2的孔發(fā)生變形后，不符合制件的工作要求。故不選擇方案(3)。 對于方案(4)，沖孔安排在后面，解決了方案(3)中孔變形的問題，但是先切完邊后，在后續(xù)的沖孔過程中，有效的壓邊表面積減小，使工件的定位受到影響，不利于后續(xù)的工序。對于方案(5)，既解決了方案（1）（2）的生產(chǎn)率低的問題，又避免了（3）（4）中的問題。綜上所述，選擇方案(5)最為合適。第3章 工藝尺寸的計(jì)算3.1 計(jì)算毛坯尺寸沖裁是為拉深沖制毛坯，其形狀與尺寸需要根據(jù)拉深件進(jìn)行計(jì)算，拉深件為一個(gè)簡單的旋轉(zhuǎn)體圓錐筒，拉深過程中料厚不變，可按拉深前后面積不變的原則進(jìn)行計(jì)算。按照面積不變原則求解 ，整理，得 D0=式中 A拉深件的總面積； D0拉深件的毛坯直徑； Ai拉深件各組成部分的面積。為方便計(jì)算，將制件分為A、B、C、D、E、F六部分，分段計(jì)算，最后求和，得出毛坯的總面積。如下圖2所示：圖2特別說明的是，制件的凸緣是矩形的，但是在生產(chǎn)過程中，如果在下料時(shí)就下成矩形的落料件，不利于后續(xù)的拉深成形，故下料時(shí)的落料件為圓形，矩形是在最后經(jīng)切邊工序得到的。故為方便計(jì)算，在計(jì)算毛坯時(shí)，凸緣按圓周處理。B段：r=2.5 d=40AB=r (d-4r) /2 = 454.21mm2C段 d0=29 d=35 h=20AC=l（d0+d）/2=2033.11mm2D段 d=29 h=13AD=dh=1184.38mm2E段 d=24 r=2.5AE=r(d+4r) /2=335.358mm2F段 d=24AF=4d2=452.39mm2查表得凸緣的修邊余量為=2.2故凸緣的可看作圓環(huán) 外圓直徑D=522+2.2 內(nèi)圓環(huán)直徑d=40AA=4(D2-d2)=3588.01A毛坯=AA+AB+AC+AD+AE+AF=8047.454mm2又A毛坯=4D毛坯2解得 D毛坯=101mm3.2 確定拉深系數(shù)及拉深次數(shù)3.2.1 判斷能否一次拉深df/d=74/30=2.466，t/D=1/101=0.99，查表得首次拉深允許的最大相對高度為h1/d1=0.220.27。而制件的相對高度h/d=1.2，所以一次拉不成。決定實(shí)際采用的毛坯直徑考慮到板料的厚度，為了防止后續(xù)拉伸出現(xiàn)拉破的現(xiàn)象，決定首次拉深按表面積計(jì)算多拉入5的材料，在后續(xù)拉深再將多拉入的料返還到凸緣，就可以防止再拉深時(shí)因凸緣材料再流入凹模而出現(xiàn)拉破現(xiàn)象。則實(shí)際采用的毛坯直徑D1為D1=1.05D=103.49103.5mm3.2.2 計(jì)算首次拉深直徑要確定帶凸緣件的首次拉深系數(shù)mt，需已知df/d1，單但首次拉深直徑d1尚未拉出，只好先假定一個(gè)df/d1值，計(jì)算出d1后，再驗(yàn)算所取mt是否合適。設(shè)df/d1=1.54，由表查的mt=0.47則首次拉深直徑為d1=mtD1=0.47103.5=48.64mm3.2.3 驗(yàn)算所選的mt是否合適由表查的首次拉深允許的最大相對高度為h/d，再計(jì)算首次拉深工序件的相對高度h1/d1。為了計(jì)算首次拉深工序件的高度，需要首先確定拉深的圓角半徑rp與rd。取rp=rd=r1r1=0.8(D1-d1)t=7.45mm則h1=0.25(D12-df2)d1+0.86r1其中D1=103.5mm df=74mm d1=48mm t=1mm代入數(shù)字，解得h1=33.3424mmh1/d1=0.686表中所給h/d=0.370.44h1/d1h/d顯然所選取的mt不合適。重新選取df/d1=1.48查的mt=0.5 則d1=mtD1=0.5103.5=51.7551mm取rp=rd=r1r1=0.8(D1-d1)t則h1=0.25(D12-df2)d1+0.86r1其中D1=103.5mm df=74mm d1=51mm t=1mm代入數(shù)字，解得h1=30.8mmh1/d1=0.6表中所給h/d=0.450.53h1/d1h/d顯然所選取的mt還不合適。重新選取。設(shè)df/d1=1.3，由表查的mt=0.53則首次拉深直徑為d1=mtD1=0.53103.5=54.8mm55mm取rp=rd=r1r1=0.8(D1-d1)t則h1=0.25(D12-df2)d1+0.86r1其中D1=103.5mm df=74mm d1=55mm t=1mm r1=5mm代入數(shù)字，解得h1=28.97mmh1/d1=0.53表中所給h/d=0.50.6h1/d1h/d達(dá)到允許的h/d值的上限，可以拉成，故選取的mt=0.53基本合適，可進(jìn)行后續(xù)拉深工藝的計(jì)算。 3.2.4 計(jì)算再拉深工序件的直徑查表得m2=0.76 d2=m2 d1=0.7655=41.8mm42mmm3=0.79 d3=m3d2=0.7942=33mmm4=0.81 d4=m4d3=0.8133=26.73mm實(shí)際d4=30 顯然此件可以經(jīng)過4次拉深成形。則m4=0.93.3 確定各次拉深的圓角半徑凹模的圓角半徑，它影響著拉伸力的大小，拉深件的質(zhì)量及拉深模的壽命，故凹模圓角半徑的值既不能太大也不能太小，在生產(chǎn)上一般應(yīng)盡量避免采用過小的凹模圓角半徑，在保證工件質(zhì)量的前提下取大值，以滿足模具壽命的要求，通常可按經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算=0.8=5mm其中 D毛坯直徑(mm)；d本道工序拉深后的直徑(mm)。根據(jù)計(jì)算值和經(jīng)驗(yàn)值得：rp1=rd1=r1=5mm rp2=rd2=r2=4mm rp3=rd3=r3=3mm rp4=rd4=r4=2mm確定各次拉深高度h1=11mm h2=9mm h3=8mm h4=8mm逐步拉深如右圖3所示以下各圖4、圖5、圖6、圖7分別為拉深的尺寸 圖3圖4 首次拉深 圖5 二次拉深圖6 三次拉深 圖7 四次拉深3.4 拉深凸模與凹模的工作尺寸計(jì)算零件尺寸精度，零件圖上未標(biāo)注公差的尺寸，屬于自由尺寸，可按IT14確定工件尺寸的公差。由于尺寸標(biāo)注在外形，因此以凹模設(shè)計(jì)為準(zhǔn)。首次拉深模具工作部分尺寸凹模部分=(Dmax0.75)0+d=(550.750.46)0+0.08=54.6550+0.08mm凸模部分= (Dmax0.752Z)P0=(550.750.4621)0.050=52.655-0.050mm二次拉深模具工作部分尺寸: 凹模部分=(Dmax0.75)0+d=(420.750.39)0+0.07=41.70750+0.07mm凸模部分= (Dmax0.752Z)P0=(420.750.3921)0.050=39.7075-0.040mm三次拉深模具工作部分尺寸:凹模部分=(Dmax0.75)0+d=(330.750.33)0+0.07=32.75250+0.07mm凸模部分= (Dmax0.752Z)P0=(330.750.3321)0.040=30.7525-0.040mm四次拉深模具工作部分尺寸:凹模部分=(Dmax0.75)0+d=(300.750.33)0+0.07=29.75250+0.07mm凸模部分= (Dmax0.752Z)P0=(300.750.3321)0.040=27.7525-0.040mm3.5 拉深力的計(jì)算 在實(shí)際生產(chǎn)中，首次拉深的拉深力采用以下經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行計(jì)算 F拉=d1tbK1 式中 F拉拉深力（N）； d1拉深后工件的直徑（mm）； t毛坯厚度（mm）； b材料抗拉強(qiáng)度（MPa）； K1修正系數(shù)，查課本表5-10可得K1=1.0帶入數(shù)據(jù)，得 F拉=5514121=65977.68N66KN F壓邊力=A F拉A初始有效壓邊面積 F總拉力=F拉+F壓邊力69.4KN3.6 沖裁工藝計(jì)算3.6.1 排樣與搭邊的設(shè)計(jì)采用有搭邊的排樣方式，如下圖排樣圖：查表得最小工藝搭邊值a=1.2，a=1.2，步距s=104.2mm查課本表2-12剪板機(jī)下料公差=0.6按公式計(jì)算條料寬度B=(D+2 a+) 得B=105.4mm根據(jù)課本公式2-14計(jì)算一個(gè)步距的材料利用率：=76%A一個(gè)步距內(nèi)工件的有效面積(mm2)S送料步距(mm)B料寬(mm)3.6.2 壓力中心的計(jì)算分析零件結(jié)構(gòu)可知，零件落料毛坯為圓形，沖壓時(shí)的壓力中心就在圓心上，而拉深時(shí)也是沿圓筒四周均勻拉深，故其壓力中心也在圓心上。在設(shè)計(jì)模具時(shí)模柄軸線應(yīng)該與落料凸模軸線重合。3.6.3 沖裁凸模與凹模刃口尺寸的確定3.6.3.1 沖裁模間隙值的確定落料時(shí)間隙值的確定 由于零件對落料的要求并不高，而且拉深留有足夠的修邊余量，所以為降低制造成本并延長模具壽命，選用較大的凸凹模間隙值即可。查新編實(shí)用沖壓手冊表（曹立文 王冬主編）表220，得雙面間隙值Z=0.050.07mm。3.6.3.2 落料時(shí)的刃口尺寸的確定 落料時(shí)，采用凸模與凹模配合加工的加工方法制造凸模、凹模。由于落料時(shí)，落料件的實(shí)際尺寸基本與凹模刃口尺寸一致，所以落料時(shí)應(yīng)以凹模為基準(zhǔn)件來配做凹模。凹模型孔為圓形，在凹模磨損后尺寸變大，按一般落料凹模尺寸公式計(jì)算 Dd=( DmaxX )0+d 式中 Dd落料凹模刃口尺寸； Dmax工件的最大極限尺寸； X補(bǔ)償刃口磨損量系數(shù)； 工件公差； d凹模尺寸上偏差；工件按IT14級取，計(jì)算式中=0.87mm，Dmax=103.4mm，查課本表2-21系數(shù)x取為0.5，帶入以上公式，得 Dd=（103.4-0.50.87） =102.965mm落料時(shí)的凸?；境叽鐬?02.965mm，尺寸偏差按照凹模尺寸進(jìn)行配做加工，裝配后保證雙面間隙值2C=0.050.07mm。即Dp=102.965mm3.6.3.3 沖裁力的計(jì)算平刃口沖裁模的沖裁力F一般按照下式進(jìn)行計(jì)算： F沖= KLtb 式中 F沖沖裁力（N）； L沖裁輪廓的總長度（mm）； b材料抗剪強(qiáng)度（MPa）； t材料厚度（mm）； K系數(shù)。在沖裁時(shí)，一般取經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)K=1.3，代入數(shù)據(jù)，得：F沖=1.3103.410.8412=138579.0016N138.6KN影響沖裁力的因素主要有材料的力學(xué)性能、材料的厚度、模具的間隙、凸凹模表面粗糙度、零件形狀和尺寸以及潤滑情況。實(shí)際生產(chǎn)中常用下列經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算：F卸=K卸F沖查課本表1-7知，卸料力系數(shù)K卸=0.02。因而 F卸=0.02138.7KN=2.77KN所以 F= F沖 + F推=141.37KN 第4章 壓力機(jī)選擇沖壓設(shè)備的選擇是工藝設(shè)計(jì)中的一項(xiàng)重要內(nèi)容，它直接關(guān)系到設(shè)備的合理使用、安全、產(chǎn)品質(zhì)量、模具壽命、生產(chǎn)效率和成本等一系列重要問題。沖壓設(shè)備的選擇包括兩個(gè)方面：類型及規(guī)格。對于中小型沖裁件、彎曲件或淺拉深件多用開式曲柄壓力機(jī)。而壓力機(jī)規(guī)格的應(yīng)根據(jù)沖壓力的大小，沖壓件尺寸和模具尺寸來確定。為安全起見，防止設(shè)備的過載，可按公稱壓力F壓（1.61.8）F總的原則選取壓力機(jī)。壓力機(jī)滑塊行程大小，應(yīng)保證成形零件的取出和方便毛坯的放進(jìn)。在沖壓工藝中，拉深和彎曲工序一般需要較大的行程。對于拉深工序所用壓力機(jī)的行程，至少應(yīng)為成品零件高度的兩倍以上，一般取2.5倍。壓力機(jī)的裝模高度是指滑塊處于下死點(diǎn)位置時(shí)，滑塊下表面到工作墊板上表面的距離。模具的閉合高度是指工作行程終了時(shí)，模具上模座上表面與下模座下表面之間的距離。壓力機(jī)的閉合高度是裝模高度與墊板厚度之和。大多數(shù)壓力機(jī)，其連桿長度是可以調(diào)節(jié)的，也就是說壓力機(jī)的裝模高度是可以調(diào)整的。設(shè)計(jì)模具時(shí)，必須使模具的閉合高度介于壓力機(jī)的最大裝模高度與最小裝模高度之間。工作臺面和滑塊底面尺寸應(yīng)大于沖模的平面尺寸，并還留有安裝固定模具的余地。一般壓力機(jī)臺面應(yīng)大于模具底座尺寸5070mm以上。工作臺和滑塊的形式應(yīng)充分考慮沖壓工藝的需要必須與模具的打料裝置，出料裝置及卸料裝置等的結(jié)構(gòu)相適應(yīng)。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，在選用落料拉深復(fù)合模時(shí)，落料間段的總沖壓力P不要超過壓力機(jī)額定壓力的30%40%F總沖壓力= F30%=141.37KN/30%=371.2KN查由楊玉英、崔令江主編的實(shí)用沖壓工藝及模具設(shè)計(jì)手冊，選取開式可傾臺壓力機(jī)。其主要參數(shù)如下：公稱壓力：400KN公稱壓力時(shí)，滑塊離下死點(diǎn)的位置：7mm滑塊行程：100mm行程次數(shù)：80最大閉合高度：300閉合高度調(diào)節(jié)量：80工作臺尺寸：630420模柄孔尺寸：5070第5章 落料拉深復(fù)合模主要零部件的設(shè)計(jì)與選用參考落料拉深復(fù)合模的典型組合，初步打算選用如下圖8所示的模具結(jié)構(gòu)。凸凹模裝在上模，落料凹模和拉深凸模裝在下模，采用逆出件。按照各零件在模具中的作用和特點(diǎn)，可以將其分為兩大類：圖8工藝零件 這類零件直接參與完成工藝過程并和毛坯直接發(fā)生作用，包括：工作零件，定位零件，卸料和壓料零件。結(jié)構(gòu)零件 這類零件不直接參與完成工藝過程，也不和毛坯直接發(fā)生作用，包括：導(dǎo)向零件，支撐零件，固定零件和其他零件。5.1 工藝零件的設(shè)計(jì)與選用凸凹模 分析圖可知，凸凹模同時(shí)起到落料凸模跟拉深凹模的作用，下面分別進(jìn)行設(shè)計(jì)與計(jì)算。5.1.1 落料凸模部分 落料件為圓形板料，所以凸模形狀為圓柱狀，可以采用標(biāo)準(zhǔn)圓凸模，其結(jié)構(gòu)形式如下圖9。其中凸模刃口部分按照落料凹模配做加工，基本尺寸值為102.965mm，裝配后保證雙面間隙值。凸模安裝部分應(yīng)該與凸模固定板采取H7/m6過盈配合。凸模長度主要根據(jù)模具結(jié)構(gòu)，并考慮修磨，操作安全，裝配等的需要來確定。采用彈性卸料板和導(dǎo)料板沖模，其凸模長度按下式計(jì)算圖9L=h1+h2+h3+h4+h其中 h1凸模固定板高度(mm)； h2橡膠塊高度(mm)； h3卸料板厚度(mm)； h4導(dǎo)料板厚度(mm) h增加高度。它包括凸模的修磨量，凸模進(jìn)入凹模的深度，凸模固定板與卸料板之間的安全距離（一般取1020mm），首次拉深高度等。本次設(shè)計(jì)中 h1=30mmh2=40mmh3=18mmh4=4mmh=12mmL=104mm5.1.2 拉深凹模部分 拉深凹模部分的尺寸值為55mm，裝配后保證單面間隙值Z=1.05t=1.05mm。凹模圓角半徑r=5mm落料凹模 經(jīng)計(jì)算，落料凹模刃口為Dd=102.965mm，又凹模刃口為圓形，其壓力中心就是圓心，凹模有效面積LB=103103，故其壓力中心與矩形的中心重合.考慮到布置連接螺釘孔和銷釘孔的需要同時(shí)保證凹模的剛度和強(qiáng)度，設(shè)計(jì)時(shí)參考課本表2-17選擇C=52.整體凹模板的厚度H由經(jīng)驗(yàn)公式H=K1K230.1F=35mm。故確定凹模板的的外形尺寸LBH=25025035如下圖10所示：圖105.2 卸料、頂件和推件裝置設(shè)計(jì)5.2.1卸料板 本沖裁件的材料為H62，質(zhì)軟，且料厚t=1mm。故選用彈壓卸料裝置。選擇彈性元件為聚氨酯橡膠。在裝配模具時(shí)，彈壓卸料板的壓料面應(yīng)超出凸模端面0.5mm，其形孔與凸模取H7h6配合。5.2.2橡膠塊的選用5.2.2.1 考慮了模具結(jié)構(gòu)，決定選用4個(gè)厚壁筒形的聚氨酯彈性體；5.2.2.2 計(jì)算每個(gè)彈性體的預(yù)壓力Fy Fy= F4 =2018.1408N;5.2.2.3 考慮橡膠塊的工作壓縮量較小，取預(yù)壓縮量y=10%，并由課本表2-27查的單位壓力Fq=1.1Mp。5.2.2.4 計(jì)算彈性體的截面面積AA=Fy/Fq=1834.6735mm25.2.2.5選用直徑為8mm的卸料螺釘，選取彈性體穿卸料螺釘孔的直徑d=10。，則彈 D=4A+d2=47.8mm48mm5.2.2.6 H=hx+hmj+y=12+435%-10%=40mmhx卸料工作行程；hm刃磨磨損量；j聚氨酯橡膠極限壓縮量； y聚氨酯橡膠與壓縮量；5.2.2.7橡膠塊高度的校核H/D=40/48=0.833 0.5 H/D1.5 合適5.3 推件與頂件裝置推件裝置 落料拉深復(fù)合模中的推件裝置由打桿，推板，連接推桿和推件塊組成。剛性推件裝置推件力大，工作可靠。頂件裝置 頂件裝置由頂桿、頂件塊和裝在下模底下的彈頂器組成。這種結(jié)構(gòu)的頂件力容易調(diào)節(jié)，工作可靠。5.4定位零件的設(shè)計(jì)落料拉深復(fù)合模中的擋料裝置采用固定擋料銷。落料拉深復(fù)合模中的導(dǎo)料裝置采用導(dǎo)料板。板厚H=4mm第6章 其他沖模零件模架 本套落料拉深復(fù)合模選用后側(cè)導(dǎo)柱模架。模柄 中小型模具一般時(shí)通過模柄將上模固定在壓力機(jī)滑塊上的。本套落料拉深復(fù)合模選用凸緣模柄。有所選定的壓力機(jī)確定選用5070的模柄。凸凹模、凹模固定板 凸凹模、凹模固定板主要用于凸凹模、凹模等工作零件的固定。固定板的外形與凹模輪廓尺寸基本上一致，厚度?。?.6-0.8），材料可選用Q235或45鋼。固定板與凸模為過渡配合（H7/n6或H7/m6），壓裝后將凸模端面與固定板一起磨平。墊板 在凸凹模固定板與上模座之間加一塊淬硬的墊板，可避免硬度較低的模座因局部受凸模較大的沖擊力而出現(xiàn)凹陷，致使凸模松動。墊板的平面形狀尺寸與固定板相同，其厚度一般取610mm，參照冷沖壓模具設(shè)計(jì)航天部標(biāo)準(zhǔn)，取為10mm。校核壓力機(jī) 經(jīng)校核各種參數(shù)，所選壓力機(jī)合適。第7章 翻孔模具的設(shè)計(jì)7.1 翻孔工藝計(jì)算由于設(shè)定工藝流程為在拉深件底部沖孔后進(jìn)行翻孔，故工藝計(jì)算包含兩方面內(nèi)容：一是確定孔底直徑d,二是核算翻孔高度H。工件翻孔后的中徑為D=14 mm，高H=3.2mm，板厚t=1mm，圓角r=1mm，7.2 計(jì)算底孔直徑 參考由曹立文、王冬主編的新編實(shí)用模具設(shè)計(jì)手冊計(jì)算預(yù)翻孔直徑dd=D-2（H-0.43rd-0.72t） 取d=8.9mm. 故由公式Hmax=D2(1-K)+0.43r+0.72t得Hmax=3.4mm因?yàn)镠Hmax,故可以一次翻孔成型。7.3 首次翻孔系數(shù)由沖壓設(shè)計(jì)資料查知：H62的首次翻孔系數(shù)為K=0.720.68。極限翻孔系數(shù)為Kmin=0.68，而本件的翻孔系數(shù)為m=d/D=0.72Kmin，故可以一次翻孔成型。綜上所述該件的翻孔可以一次翻孔成型。7.4 孔力及頂件力的計(jì)算翻孔力 F翻=1.1(D-d)ts=1.14.11196=2775.6344N卸料力 F卸=K1F翻=0.022775.6344=55.5ND翻邊后孔的直徑(mm)；d翻邊前底孔的直徑(mm)；t材料的壁厚(mm);s板料屈服應(yīng)力(mm);沖壓設(shè)備的選擇：一般按所需公稱壓力的范圍是9.6KN10.8KN則選擇J23-16公稱壓力：160KN滑塊行程：55mm行程次數(shù)：120最大閉合高度：220閉合高度調(diào)節(jié)量：45工作臺尺寸：300450模柄孔尺寸：30607.5 翻孔模刃口尺寸的計(jì)算當(dāng)翻孔的內(nèi)孔有尺寸精度要求時(shí)，主要取決于凸模。翻孔凸模與凹模的尺寸按參考文獻(xiàn)知公式計(jì)算可得：查 表得：=0.87mm查表得翻孔的單邊間隙Z/2=0.7t =1.05mm。參考文獻(xiàn)知公式計(jì)算可得： =（+）=(13+0.87) =13.87mm （+Z）=（13.87+21.05）mm =15.97 mm 其中 翻孔凸模直徑； 翻孔凹模直徑； 、翻孔凹模、凸模直徑的公差； 翻孔豎孔最小內(nèi)徑； 翻孔豎孔內(nèi)徑的公差。翻孔模如下圖11所示圖11參考文獻(xiàn)1鐘毓斌主編. 沖壓工藝與模具設(shè)計(jì). 北京:機(jī)械工業(yè)出版社，2000.52曹文立，王冬，丁海娟.郭士清編.新編實(shí)用沖壓模具設(shè)計(jì)手冊. 北京：人民郵電出版社,2007.103周大雋等編著. 沖模結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要領(lǐng)與范例. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2005，114孫京杰編著.沖壓模具設(shè)計(jì)與制造. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2009，85史鐵梁主編.冷沖模設(shè)計(jì)指導(dǎo). 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