外文翻譯--當(dāng)涉及到型腔的方形平板和排管道時(shí)氣體輔助注塑成型的流向分析 中文版

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南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 1 當(dāng)涉及到型腔的方形平板和排管道時(shí)氣體輔助注塑成型的流向分析 1 128 004 . 004) 摘要 ： 在這樣一個(gè)復(fù)雜的情況 下 ， 由于型 腔的兩方板連接至 型 腔組成的四個(gè)同樣長(zhǎng)度和不同直徑管道 以 串聯(lián)和并聯(lián) 方式 連接，其 抗藥性的 型 腔的兩方板應(yīng)結(jié)合管道，以確定氣體輔助注塑成型 的 氣體的方向 。 在 該流模型的牛頓流體先前提議下扇形幾何包括相對(duì)薄腔兩方板時(shí) ,10 r 11 220 120 不過(guò)，有人可能會(huì)經(jīng)常遇到的 問(wèn)題 是 比較厚的扇形腔兩方板在 2能 是 110 和 2 其中之一。 該法則 包括 第一階近似流模型 由 攝動(dòng)技術(shù)引入顯示，在定性方式 中 ，根據(jù)前列幾何學(xué) ， 阻力對(duì)厚腔的兩方板 有沒可能 影響氣 體 方向氣輔注塑。 隨后， 在 各種模擬演 示 下 ， 除 了 直徑的管道 ， 各方面條件的型 腔的兩方板和管道固定 。 模擬結(jié)果進(jìn)行比較，結(jié)果的經(jīng)驗(yàn)法則（ 載有近似流模型 ，而 那些在另一法則（ 的 厚腔的兩方板 相 對(duì)無(wú)阻力。模擬的結(jié)果大體上是一致的，前者在定性的方 式下來(lái) 確定氣體的方向氣體輔助注射成型，即使一個(gè)比較大的值 應(yīng)作為 值 來(lái)形容相對(duì)厚腔的兩方板。此外， 型腔 的管道和 流道 參與配置 時(shí)的 情況處理。該 法則用于初始速度 的比例 ， 和 在第一次變化時(shí) 重新計(jì)算 直徑的比例， 與 模擬結(jié)果 是相對(duì)一致的 。 關(guān)鍵詞 ： 氣體輔助注塑成型，經(jīng)驗(yàn)法則，首選方向的氣體，最 小 阻力，初步樹脂速度 引言 在氣體輔助注塑成型（氣輔注塑） 過(guò)程中 ，應(yīng) 先計(jì)算 氣 體的流動(dòng) 方向。如果氣體在一個(gè)錯(cuò)誤的方向發(fā)展，許多問(wèn)題 有可能 發(fā)生，包括一 種 現(xiàn)象 打擊 和另一種現(xiàn)象 滲透到薄壁地區(qū) 。如果氣 體 沒有進(jìn)入到 那 里，這是預(yù)期的一個(gè)問(wèn)題，叫 縮水現(xiàn)象?？刂茪怏w的方向是最關(guān)鍵的問(wèn)題之一在各 個(gè)技術(shù) 方面。 許多研究者 1995； et 1995； et 1996a， b； et 1997； 1997， 2001； et 2002調(diào)查 初級(jí) 和中 級(jí) 氣體 的 普及程度，在氣輔 注塑 中 氣液界面和聚合物熔體 的 前沿 方面 。 1995 實(shí)驗(yàn) 的調(diào)查，在 實(shí)驗(yàn)研究 和 數(shù)值模擬 中 氣輔注塑 的 螺旋管 中 二手氣 體 普及 率。 995的 模擬主要 是 氣體穿透階段的氣輔注塑過(guò)程中使用歐拉邊界元法。 et 1996a， b 中，研究氣體和熔體流動(dòng)對(duì)氣輔注塑 影響 ， 對(duì) 設(shè)計(jì)薄板 /斜支架部分與氣道與數(shù)值模擬 中 采 用控制體積 /有限元法。 et 1997 制定了一個(gè)數(shù)學(xué)模型，能夠預(yù)測(cè)氣體穿透使用多注氣單位。 1997 開發(fā) 的 模型在氣輔注塑南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 2 中 預(yù)測(cè)氣液界面和聚合物熔體前沿的廣義牛頓流體。后來(lái) 2001 研制出一種算法的商業(yè)軟件來(lái)預(yù)測(cè)聚合物熔體前沿，氣 體層 和固體層氣輔注塑。 et 2002 進(jìn)行了計(jì)算機(jī)模擬 ,在 氣輔注塑過(guò)程中使用的模具流 與 商業(yè)軟件其結(jié)果進(jìn)行了比較，與實(shí)驗(yàn)結(jié)果相吻合。然而，他們 的做法 不能被視為一條經(jīng)驗(yàn)法則，但 是在 氣輔注塑 中 數(shù)值模擬演 示中， 利用控制 體積 /有限元法或邊界元法， 卻 很接近了商業(yè)軟件的道路。 這是一個(gè)眾所周知的經(jīng)驗(yàn)法則，先決條件為氣體流量，是存在的一項(xiàng)填補(bǔ)地區(qū)或短期開槍的時(shí)刻注氣 。 氣去的方向上樹脂填補(bǔ)區(qū) ，是許多氣輔注塑工程師和模具 /部分設(shè)計(jì)師 的 一件很平常的聲明。一旦這項(xiàng)填補(bǔ)地區(qū) 是 存在的，氣體流量 就會(huì) 朝此方向發(fā)展 。 但是，當(dāng)一個(gè)以上的地區(qū)存在 時(shí) ，模具設(shè)計(jì)工程師 利用氣輔注塑技術(shù)填補(bǔ)樹脂 。 商業(yè)軟件的氣輔注塑（例如，模具流） ，可用于它的模具設(shè)計(jì)以確定向 那 個(gè)方向 的 氣體。不過(guò)，商業(yè)軟件一般昂貴，而且有時(shí)是很難熟悉的詞匯。本文的目標(biāo)是提出一個(gè)經(jīng)驗(yàn)法則 來(lái)預(yù)測(cè) 氣體 方向氣輔注塑重要 的 信息。當(dāng)存在一個(gè)以上的未 填充 區(qū) 域 和這些通路的競(jìng)爭(zhēng)方向的氣體，人們一直相信，氣 體 首選方向的阻力最小。換言之，在注射階段，氣體通常需最小的方向流動(dòng)阻力，以趕上與熔體前沿 et 1996a ， b 。因此， “ 氣 流動(dòng) 的方向 阻力最小 ” 已 成為 氣輔注塑專家 的 另一種較常見的聲明 。 該經(jīng)驗(yàn)法則 的氣體流量為氣輔注塑已被調(diào)查 1999； 2000； 2002； 2003； 2004a， b； 2004； 仿真軟件已被用來(lái)驗(yàn)證氣體方向 的 預(yù)測(cè) 。 2000 根據(jù) 壓力降的要求 ，為 抵抗氣體方向，用壓差要求作為一 個(gè)變量， 使 抵抗的氣體流量成正比，保持速度 ，使得兩邊一致 。 經(jīng)比較壓力下降的雙方，氣 體 方向 使 預(yù)測(cè)到 的 一邊氣壓下降 。 在復(fù)雜的形勢(shì)下 ， 這種方法 是 難以適用 的 。 1999 假定壓力的區(qū) 別， 氣體注射點(diǎn) 和 適當(dāng)?shù)男沟貐^(qū) 在 雙方保存完好的模具是平等的。因此，壓力下降時(shí)，雙方都等同比較熱阻和預(yù)測(cè)天然氣方向發(fā)展。如果 阻力 在句中 氣 體流動(dòng)的 方向阻力最小 ，是流動(dòng)阻力利率，這一說(shuō)法 并不總是正確的。在氣輔注塑 中 預(yù)測(cè)的氣流方向 ， 流動(dòng)阻力利率不能是一個(gè)標(biāo)準(zhǔn) 。 2000 定性 認(rèn)為 處理的特殊情形 時(shí) ，根據(jù)幾何這兩個(gè)同組不同的管道在一系列位于平行相連 ，使 抗流率為雙方造成同一流量。 2002 建議阻力的定義，根據(jù)最簡(jiǎn)單的幾何形狀，兩個(gè)不同的管道連接在一個(gè)連接點(diǎn) ， 以速度來(lái)預(yù)測(cè)天然氣的首選方向 。 但是，如果 有 復(fù)雜幾何形狀的參與，改變?nèi)诨瘶渲乃俣?是 不可避免的。因此，作為一個(gè)經(jīng)驗(yàn)法則，一個(gè)較南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 3 精密 的定義，抗性速度應(yīng)該建立起來(lái)。在這種復(fù)雜形勢(shì)下，作為 流道 或厚腔的兩方板連接至 型 腔組成 的 相同長(zhǎng)度和不同直徑四個(gè)管道連接串聯(lián)和并聯(lián)， 2003 提出了發(fā)展觀的一個(gè) 標(biāo)準(zhǔn) ， 根據(jù) 最近的幾何學(xué) ， 預(yù)測(cè)中氣輔注塑的氣體流動(dòng)方向由于阻力的管道初始速度的聚合物熔體 到 達(dá) 氣體注射點(diǎn) 。 2004 為穩(wěn)流通過(guò)一個(gè)普通扇形腔形成的兩平行平板提出了一個(gè)新的方程來(lái)描述壓降要求 。 然后定義產(chǎn)生抗性的初始速度，提出了作為一個(gè)經(jīng)驗(yàn)法則，采用所建議的經(jīng)驗(yàn)法則比較仿真結(jié)果由這樣的一個(gè)商業(yè)軟件作為模具流與那些處理 方向的氣體流量。 004 首先表 示 建模代數(shù)對(duì)氣輔注塑過(guò)程中所使用的兩個(gè)質(zhì)量 平衡的樹脂 ， 在審議包覆層包括凍結(jié)層和流體力學(xué)層留下近模壁和方程描述壓力降的要求，以預(yù)測(cè)時(shí)間依賴的長(zhǎng)度氣體穿透之間的 氣體注射點(diǎn)和 流道 氣液界面。 2004 運(yùn)用模型對(duì)氣輔注塑過(guò)程各種幾何形狀的模腔 ， 包括兩個(gè) 方形 平板以及一個(gè)集管道 ， 2004 先前所建議。 圖 1 流通過(guò)小組之間的領(lǐng)域扇形幾何 ,熔融聚合物液體送入模具在壓力 1P 下 1和 流出 模具 的 在壓力 1P 下0 在本文中，根據(jù) 2003 查處一起 的 預(yù)測(cè)幾何表示，作者應(yīng)結(jié)合起來(lái)阻力腔的兩方板與管道，以確定氣體的方向。 在 流量模型的牛頓流體先前提議下扇形幾何包括相對(duì)薄腔的兩方板時(shí) ,10 r 11 220 120 1999， 2004a 。不過(guò)，有人可能會(huì)經(jīng)常遇到的問(wèn)題 是 比較厚 腔之間的兩方板在 2 110 和 2 是其中之一 。對(duì)于這些條件，根據(jù)前 面，幾何及模擬結(jié)果應(yīng)與經(jīng)驗(yàn)法則 的 結(jié)果，為雙方的條件第一階近似流模型和 首要法則 應(yīng)引入查看是否有抵抗的比較厚腔的兩方板，可能會(huì)影響 氣體 方向氣輔注塑。 方法 1 理論 不可壓流體，連續(xù)性方程在圓柱坐標(biāo)變?yōu)椋?南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 4 01 ) 當(dāng) V 假定為零速度。 忽略重力 ,動(dòng)量方程為牛頓流體，就變成： 2222211r r r r rr z rp rt r z r r r v v vv v Vr z （ 2） 2222211z z z z z rt r z z r r rv v v v v （ 3） 為了比較每任期環(huán)境質(zhì)量的標(biāo)準(zhǔn)大小順序 , （ 1）至（ 3） ,一個(gè) 可能使這些方程因次。 作為 壓力扇形幾何的特征（圖一） ， 平衡力 間 ,（隨機(jī) 選擇的 1和0和0可近似 表達(dá) 為 ： r 2,2000, 2 （ 4） 是頂角的扇面形徑向流，而 僅平均速度的 ,和 0，而且 表示 速度特性研發(fā)方向。 在圖 1，0主 導(dǎo) 作用的 熔體相陣線和底模具適當(dāng)?shù)呐艢饷娣e， 微不足道 的 假定 到 ,P ，使 0,0, 。 因此情商（ 4）可減少到： r 2,20, 2 （ 5） 設(shè)置 ,R 作為 20R， ,P 變成 20 43 r也就是 20 43 r。 因此，特征壓力 ， P 可能被設(shè)置為 20 H，令無(wú)維的壓力 P 變成 一步因次變量是： , 0 其 選定為被定為然后 提供 連續(xù)性和動(dòng)量方程進(jìn)入 無(wú)維的 形式如下 ： 01 6） 南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 5 222220202201117） 222022224030111（ 8） 當(dāng) 11 220 20（ 1 ） ，而忽略了最終的影響，雙方在 方向 上， 在常規(guī)注塑成 型中 該行為流動(dòng)間扇形板，可視為部分 ( . ., 2 )的兩整輪板 之間 徑向流。 當(dāng) 2 200 1 , 1 1 H R H R 和 2 20 1 根據(jù) 扇形幾何 牛 頓流體 的 流量模型先前 被 提議 1999,2004a。 在另一方面， 220 0 01 H R H R H R 和 2 20 1可能改成小參數(shù)， 當(dāng) 2 是該指令的一個(gè)時(shí)。 因此， 公式（ 7）和（ 8）可能減少到穩(wěn)定的狀態(tài)方程為： 22 22 11 00 rr z r r r r （ 9） 2 22 00 （ 10） 除了 P ， 00 , 動(dòng) 技術(shù)而使用，在 條件下為： 201 0P P P （ 11） 201 0v v （ 12） 201 0z z zv v v （ 13） 公式（ 11）到（ 13）可代入公式（ 9）到（ 10）中。 那么那些方程及其邊界條件，在 和 時(shí)， 根據(jù) 每任期兩個(gè)方 程該 程序的規(guī)模，可加以整理 。 1） 0（ 1）： 2002 0 rP （ 14） 南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 6 00（ 15） 0 0 . 5 02)0() ： 22 011022 2 11 0 rr rP vv z r r r r （ 16） 012 0 zP （ 17） 1 0 . 5 0適當(dāng)?shù)慕鉀Q方案的 公式 （ 14）及（ 15）可 能被 導(dǎo)出，如先前導(dǎo)出 在 1999, 2004a中 ,如下： 10 200010 11 , 24r z （ 18） 0 ,0zv r z （ 19） 那么，壓力分布 0（ 1）變成 ： 1000 00010 n r （ 20） 而以公式（ 19）和（ 20） 分別 變成公式（ 16）和（ 17）， 有人 可以得到一套類似的偏微分方程為 0() ， 或 0（ 1）如下： 2112 0 rP （ 21） 10（ 22） 1 0 南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 7 因此， 0（ ）的 解變?yōu)椋?10 21111 V,24z (23a) 1 ,0zv r z (23b) 那么， 0（ ）的 壓力分布變成 ： 1011 01110 r （ 24） 因此，可以得到以下的解決辦法截?cái)鄺l 件 小于或等于 0（ 2 ） ： 221010 11 ,024r z （ 25） 2 ,0zv r z （ 26） 210 010 l n 0r （ 27a） 200 1 H R H R 和 2 是 0（ 1）。 因此，壓力分布可第一階近似忽略 0（ 2 ） 到 （ 27a）， 因?yàn)椋?1001 00R （ 27b） 而壓 力1 在10 的 。 流速剖面也可逼近至一階為： 2210210,12r （ 28） 當(dāng) 200 1 H R H R 和 2 是 0（ 1）時(shí)。 南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 8 圖 2a 腔組成的兩個(gè)管道，管 1 和管 2 ，連 接 平行。厚腔的兩方平板（ 塊） ，是隸屬，各自表述這些管道。長(zhǎng)度，深度和寬度的一腔間的 別為 202 40 圖 2b 腔組成的兩個(gè)管道，管 1 和管 2 ，連 接 平行。在左側(cè)的這些分支管道 的流道 是更換了厚厚腔的兩方板提供樹脂， 作為 雙方的管道。 結(jié)合 ,rv r z， 從 公式 （ 28 ）隨 Z ，表達(dá)熔體相流率（ Q ）的 公式 （ 29），得到： 3 100 012 2,3 r H v v r z r d （ 29） ：平均速度熔體兩相流 公式 （ 29 ） ，可重新安排為： 0023 111212 l n l n rf a n p l a t e （ 30） 當(dāng) 200 1 H R H R 和 2 是 0（ 1）時(shí)。 其中一個(gè)可能經(jīng)常遇到的問(wèn)題，扇形腔兩方板在 2010 而非限制條件 20 1和 2 其中之一 。 公式 （ 28），（ 29）和（ 30） 在 無(wú)重大錯(cuò)誤 的 問(wèn)題扇形幾何的情況下，不僅 20 1 ， 而且 20偶數(shù)周圍 110 符合條件的 200 H R H R 。 2 阻力異構(gòu)幾何 南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 9 圖 2a 和 2b 顯示腔組成的兩個(gè)管道，管 1 和管 2 ，并聯(lián)起來(lái)。相對(duì)厚 型腔的兩個(gè) 面積 各自表述這些輸送管道圖 在 2a 中。 左側(cè)相對(duì)厚腔的兩方板改為兩個(gè)流道在圖 2b 中。 管 1 組成的管 11 和管道連接 12 個(gè)系列，和管道輸送 2 組成的管 21 和管 22 。這四個(gè)管道具有相同的長(zhǎng)度，并可能或可能不會(huì)有同樣的直徑。聚合物和 氣體注射點(diǎn) 設(shè)在該中心的接待方的一個(gè)比較厚腔兩方板在左邊 。 管一 側(cè)上側(cè)和管道輸送的 材料 二是在較低 的一方。在本文中標(biāo) 11 和 12 分別代表第一管道和第二管道左邊上側(cè)，標(biāo) 21 和 22 分別代表第一管道和第二管道左邊下側(cè)。 2議阻力定義 定義中的阻力可能是發(fā)達(dá)國(guó)家和建議予以 r 時(shí)，作為抵抗至初始速度 V 的聚合物熔體在最近的幾何學(xué) 到達(dá) 氣體注射點(diǎn) ，而流動(dòng)阻力率為先前定義為 r 2003 。 因此，建議抵抗的穩(wěn)態(tài)流的牛頓液體按照下列幾何，可重新安排如下。 議阻力為四個(gè)管道 1 1 1 1 1 1 1p Q r V r V r （ 31） 2 2 2 2 2 1 2p Q r V r V r （ 32） 而 22 1 1 1 21 1 1 1 1441 1 1 2324 （ 33） 222 1 2 22 2 1 2 1 442 1 2 2324 D （ 34） 因此， 22 2 2121 1 11r r Dr （ 35） 2議阻力為腔間的 兩個(gè) 式 （ 30） 可轉(zhuǎn)化成表格，其中包括速度（ V ） ， 而不是流速（ Q），在一半以上的距離，初步領(lǐng)先的熔體前沿。然后建議抵抗的穩(wěn)態(tài)流的牛頓液體下扇形幾何，可重新安排如下 : P V r 而002112 R （ 36） 如果 200 1 H R H R 和 2 是 0（ 1）。 2議 的經(jīng)驗(yàn)法則下的幾何組成的一個(gè)洞兩 四個(gè)管道 有人可能認(rèn)為頂角的扇形路徑 . .,燃?xì)馄占奥?，可分為兩個(gè)部分為上層和南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 10 下層。每一方頂角有可能成為 2 。 流速（1Q）為上側(cè)，可以說(shuō)是與初始速度 的熔融樹脂一半的距離，初步領(lǐng)先熔體前沿為： 00112 2 2 V r （ 37） 壓差下 條件下 結(jié)合幾何形狀，可表示為 ：11P V r（ 38） 而， 00 1 1 1 21 443 1 1 1 1 2 1 2 1 2 8 ， 如果 200 1 H R H R 和 2 是 0（ 1）。 壓差下結(jié)合幾何形狀，可表示為 ：1221（ 39） 00 1 1 1 21 243 1 1 1 1 2 1 2 1 2 8 （ 40） 00 2 1 2 22 243 1 2 1 2 2 1 2 1 2 8 （ 41） 表 1 模具 流的 仿真條件 模擬因子 描述 填充樹脂 短射成型 （ 85 氣體控制 總量控制指標(biāo) 樹脂 樹脂熔融溫度 2100C 模具溫度 1000C 注氣壓力 150M 帕斯卡爾 氣體延遲時(shí)間 氣體活塞時(shí)間 1 秒 3 模擬與模型預(yù)測(cè) 模擬和模型預(yù)測(cè)結(jié)果，根據(jù)幾何組成兩個(gè)管道（管 1 和管 2 ）連接的并行以及兩個(gè)相對(duì)厚腔之間的兩方平面板（ 塊），各自表述他們所顯示的圖南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 11 2a。最初的聚合物切斷，完全填補(bǔ) 型腔 的管道 1 和管道 2 （中心） ，以及左邊（聚合物 /氣體噴嘴方）腔間的 在另一方 面有腔間的 分填補(bǔ)的85 與熔融樹脂短期一槍。長(zhǎng)度 ， 深度和寬度的一腔間的 分別是201240管 1 和管 2 組成的兩個(gè)相同或不同的管道，分別是是 50端管 1 和管 2 分 別 連接到左和右腔間的 連接點(diǎn)之間的管道和腔間的 位于該中心的第 1 和第 2 次一半的空腔的寬度。該頂角（ ）的扇形腔最初 保持在這個(gè)值，在初始階段氣體穿透。 因此，價(jià)值頂角（ ）被選為 適用于該建 議的經(jīng)驗(yàn)法則或流模型。此外，模擬與模型的預(yù)測(cè)結(jié)果，根據(jù)幾何組成兩個(gè)管道（管 1 和管 2 ）并聯(lián)起來(lái)，也是一個(gè) 流道 和一個(gè)比較厚腔 附 左邊刻度和 分別所示圖 2a。 仿真條件同時(shí)正 （ 如表 1） 給出了商業(yè)軟件的模具流（版本的 ，在表 2 和表 3 中， 是用來(lái)執(zhí)行該模擬個(gè)案顯示。表 2和表 3 顯示的幾何條件坐落當(dāng)腔的管道（中心） ，以及兩腔間的 左和右）和 型腔 的管道（中心） ，一個(gè) 流道 也是一個(gè)腔間的 ）參與了這一設(shè)定，分別 在圖 2a 和圖 2b。 在表 2 和表 3 中 各 管 直徑多樣，從 2 10表 2 和 表3 每個(gè) 例子 樹脂填充體積比在聚合物關(guān)閉 時(shí) 選為 85 間，以避免噴 嘴 在階段中 的注氣。表 4 顯示綱號(hào)碼值量為各種價(jià)值觀的直徑管（長(zhǎng)為 100屬該腔的兩個(gè) 中的標(biāo)準(zhǔn)符合條件是 220 12和 2010條件是 200 H R H R ，以滿足 公式 （ 38），即使 較小 ，成為較大規(guī)模。 表 2 各種幾何條件的管道， 由于 在圖 2a 例子 1 5 4 5 5 50 6 5 7 5 8 5 9 10 11 6 3 各種幾何條件 的 流道管道 和管道，因?yàn)樵趫D 2b 例子 ,1D,2 12 圖 12 3 13 30 14 3 15 3 16 3 17 3 18 3 19 3 4 鋼號(hào)的價(jià)值 D(L(rV(m/s) 0R 220122 100 100 100 100 100 100 100 100 0 100 1R，0 的價(jià)值分別為 112 20 公式（ 38）中0 2算，假設(shè) 粘度 270 pa/s 圖 3 管 11 直徑為 5長(zhǎng)度為 50連接管道 12 直徑為 5度 50 21 直徑6長(zhǎng)度 50接在同系列管 22 直徑為 4長(zhǎng)度 50 南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 13 圖 4 幾何形狀是一樣的圖 3 除 了 管道 21 直徑 長(zhǎng) 8 有限元法（ 通過(guò)模擬中心（管道）和左，右 兩 側(cè)（個(gè) ，仿照 線性元素 和三角元素分別 在 圖 2a 環(huán)境中的 模具 流（版本的 。類似的方式如在圖 2b，有限元法（ 獲得通過(guò)模擬中心（管道），左（ 流道 ）和右邊（個(gè) ，分 別 仿照線元素，線元素和三角元素。 表 5 比較仿真結(jié)果并提出 首要法則 （ 例子 動(dòng)方向（仿真結(jié)果） 圖 3 ） ） 高 圖 4 ） ） 高 圖 5 ） ） 高 圖 6 ） ） 高 圖 7 ） ） 底 圖 8 ） ） 高 圖 9 ） 底 圖 10 ） 底 圖 11 ） ） 高 結(jié)果 是 分別從 公式 （ 39）和（ 35） 提出的經(jīng)驗(yàn)法則。 0R，1 的 價(jià)值觀分別 是 1 20 12 “ O” 和“ X”分別表示“正確”和“不正確”。 C 的標(biāo)在表 5 中代表 其電阻 比 例非常接近。 結(jié)果與討論 1 有溶洞的管道和厚板參與配置形勢(shì) 正如圖 2a 在上側(cè)管 11 長(zhǎng)度 為 50接管 12 具有相同的直徑和長(zhǎng)度，同時(shí)由于管 11 在 下側(cè)，管 21 長(zhǎng)度為 50接串聯(lián)管 22 同樣長(zhǎng)度 為 50用管道 的直 徑 如 表 2 所示?？紤]下列情形：樹脂 液 在穩(wěn)定狀態(tài) 下 流向的右邊。 從圖3 到 10 公式（ 39）的 經(jīng)驗(yàn)法則用來(lái)獲取的價(jià)值比率 （ 的初步樹脂徑向速度南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 14 0 2上下側(cè)配 置。同樣，公式（ 35）的經(jīng)驗(yàn)法則 用來(lái)評(píng)價(jià)比例的初始軸向速度為 因此 能用來(lái)作為標(biāo)準(zhǔn)，以確定氣體流量之間向上層管道并降低管道， 能被用來(lái)確定氣體的流動(dòng)速度之間的內(nèi)上管 道 和里面下管 道 。 表5 提供了從圖 3 到圖 11 的 值。 模擬的結(jié)果一般都符合前者，除了圖 7 在一個(gè)定性的方法 上 來(lái)確定氣體輔助注塑成型 的 氣 體 方向，即使一個(gè)比較大的值 用作為值 來(lái)形容一個(gè)比較厚腔的兩方板 。 一個(gè) 可觀察到氣體流動(dòng)稍快或慢，在上側(cè)的腔兩個(gè) 在較低的一方為 圖 3， 4， 5， 8 和 11 或 圖 9 和 10 分別在那 里的值 近 不過(guò)， 氣體 方向初步認(rèn)定的一面在圖 6，如果氣 體 流量大于上側(cè)值 為 不過(guò)，這可以說(shuō)氣體流量稍快或慢，在管 1 比在較低管 21 如圖 3， 4， 5， 6， 8 和 11 或 圖 7 ，分別是流動(dòng)方向 的 預(yù)測(cè)，根據(jù) 見表 5 。在特殊情況下， 不符 合 的仿真結(jié)果（即流動(dòng)方向）在案 子 圖 7， 雖然 案 子圖 9 和 10 中 并不一致。這可能是一般的解釋，圖 7 ，由于該氣體可能不會(huì)流向管側(cè)如 果 氣體進(jìn)入較早流量減慢，在管的 另一邊； 和 圖9 和 10，由于該氣體 可能有 流向管道的副作用如 果 氣體進(jìn)入較早，即使在 這些管中 氣體流量 稍 慢。因 此 ，這樣一個(gè)發(fā)達(dá)的模式，時(shí)間依賴的模式是須說(shuō)明瞬態(tài)行為之間的接氣相和樹脂階段，其中在本文 的 第 2 部分 處理 。 表 5 幾何形狀是一樣的圖 3除了管 21 的直徑是 10 表 6 管 11 直徑為 50接管道 12 直徑為 5度 50 21直徑 2度 50接在同 系列 管 22 一個(gè)直徑 8度 50 南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 15 表 7 幾何形狀是一樣的圖 6 除直徑管道 21 長(zhǎng) 4 表 8 管 11 直徑 5度 50接管道 12 直徑為 5度 50 管 21 直徑為 5長(zhǎng)度為 50接在同系列管 22 直徑為 度為 50 表 9 幾何形狀是一樣的 圖 8 除直徑管道 1 是 圖 10 管 11 ，直徑 長(zhǎng)度 50接管道 12 直徑 長(zhǎng)度為 50 21與直徑 長(zhǎng)度 50接在同系列管 22 一個(gè)直徑 5度 50 南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 16 圖 11 管 11 ，直徑 6長(zhǎng)度 50接管道 12 直徑 60 管 21 一個(gè)直徑為 度 50接在同系列管 22 一個(gè)直徑 600度為 50 圖 12 幾何相似圖 4 而不是一厚腔的兩方板，分枝 流道 直徑 3加在左邊樹脂管 道的 上側(cè)和下側(cè)。 圖 13 幾何相似圖 5 而不是一厚腔的兩方板，分枝 流道 直徑 3加在左邊樹脂管 道的 上側(cè)和下側(cè)。 圖 14 幾何相似圖 6 而不是一厚腔的兩方板，分枝 流道 直徑 3附加在左邊樹脂管 道的 上側(cè)和下側(cè)。 南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 17 圖 15 幾何相似圖 7 而不是一厚腔的兩方板，分枝 流道 直徑 3附加在左邊樹脂管道道的 上側(cè)和下側(cè)。 圖 16 幾何相似圖 7 除直徑管 21 是 不是一厚腔的兩方板，分枝 流道 直徑 3附加在左邊樹脂管 道的 上側(cè)和下側(cè)。 圖 17 幾何相似圖 8 除直徑管道 21 是 7不是一厚腔的兩方板，分枝 流道 直徑 3附加在左邊樹脂管 道上午 上側(cè)和下側(cè)。 圖 18 幾何相似圖 8 除直徑管道 21 是 8不是一厚腔的兩方板，分枝 流道 直徑 3附加在左邊樹脂管道 的 上側(cè)和下側(cè) 。 南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 18 圖 19 幾何相似圖 8 除直徑管道 21 日是 9不是一厚腔的兩方板，分枝 流道 直徑 3附加在左邊樹脂管 道的 上側(cè)和下側(cè)。 2 有溶的管 道型腔 和 流道 參與配置 時(shí)的情況 圖 2 顯示腔組成的兩個(gè)管道，管 1 和管 2 ，并聯(lián)起來(lái)。在左側(cè)的這些管 的厚腔的兩方板以雙方的管道換成分支 流道 交付樹脂。長(zhǎng)度（ ）和直徑（ 的 流道 ，在上側(cè)的管道是 51 3樣的幾何條件是提出申請(qǐng)，要求 流道在較低一側(cè)管道。這里首要（ ）是指 流道 連接到管 道 。在這種情況下，氣 體 已選擇首選方向 為 管道 1 和管道 2 之間在分界點(diǎn)的 流道 或 氣體注射點(diǎn)處 。 因此速度的 兩個(gè)方向在這個(gè)分界點(diǎn)應(yīng)加以比較 。 應(yīng)用直徑的管 道 和 流道 給出 ， 見表 3。 公式 （ 35 ） 的法則已 被修改，包括 流道 效果，并用來(lái)評(píng)價(jià)初步軸向速度在（ 上側(cè)和下側(cè)的關(guān)系 的 比例值。表 6 提供的值逆轉(zhuǎn)錄為 圖 12 至 19。 值的逆轉(zhuǎn)錄最終證明 了 結(jié)果相一致的模擬圖 12 至 14。 然而，價(jià)值觀的逆轉(zhuǎn)錄并不一致，與模擬結(jié)果（即流動(dòng)方向） 相比較， 在 例子圖 15 至 19 在那里，他們都非常接近。自從值逆轉(zhuǎn)錄獲得基于最初的速度在兩邊 的流動(dòng) 方向，氣體流量可能得到扭轉(zhuǎn)，根據(jù)其余電阻雙方 ， 值逆轉(zhuǎn)錄非常接近 2003。 因此，該比率的初始速度應(yīng)重新計(jì)算 最先 改變的，直徑雙方（即1以取得該糾正的比例初始速度（ 在表 6 中，值的 分接近 一致 。 因此，值的 認(rèn)為只有值的 近 一致。 流動(dòng)方向的預(yù)測(cè)根據(jù)該值的 模擬的結(jié)果 是 一致的 （模具流）。 南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 19 結(jié)論 一個(gè)可能經(jīng)常遇到的問(wèn)題 是 比較厚的扇形腔兩方板在 2約是 110 和2 的其中之 一。對(duì)于這些條件 首要法則 含第一階近似流模型介紹顯示，在 定性方式根據(jù)上述幾何，阻力相對(duì)厚腔的兩方板 可 能會(huì)影響 氣體 方向氣輔注塑。隨后，各種模擬演 示 的條件下，除 了 直徑的管 道， 所有尺寸的腔的兩方板和管固定 ， 和仿真結(jié)果進(jìn)行比較，結(jié)果法則（ 有近似流模型 ， 以及那些在另一法則（ 厚腔的兩方板相對(duì)無(wú)阻力。 能被用來(lái)作為標(biāo)準(zhǔn)，以確定氣體流量之間 提前向上層管道，降低管道， 能用來(lái)確定氣體的流動(dòng)速度之間的內(nèi)上管 道 和 內(nèi)下管 道 。 與 前一個(gè)定性方式模擬的結(jié)果 想比較 大體上是一致的，確定氣體輔助注塑成型 的 氣體方向，即使一個(gè)比較大的值 作值 來(lái)形容一個(gè)比較厚腔 兩方板。也有一些例外的情況即 模擬結(jié)果（ 即 ,;流動(dòng)方向）并不一致 。這兩種情況下，如 果 氣體進(jìn)入較早氣 體 流量減慢 ， 可能被解釋為這氣體不會(huì)流向管側(cè) 。 在管 道 的 另 一邊，如 果 氣體進(jìn)入較早，即使在這些管道氣體流量有點(diǎn)慢 ，可以解釋為氣體流向管道的副作用。因此，這種發(fā)展模式，隨著時(shí)間依賴性模型須說(shuō)明瞬態(tài)行為之間的接氣相和樹脂階段，其中將在本 文 第 2 部分 處理 。 此外 ，復(fù)雜 形勢(shì)時(shí) 型腔 的管道和 流道型腔 參與這一配置 的處理 。該法則用于比例的初始速度， 要重新計(jì)算 在 首次變化的 直徑的比例與模擬結(jié)果 是 一致的。 南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 20 參考文獻(xiàn) 1 “of in a 22, 319 (1995). 2 “a J. 38, 335 (1996a). 3 “of a J. 39, 2957 (1996b). 4 “a 14, 90(1998). 5D. M., K. T., G., “of 9, 282 (1997). 6R. E., A. L. P., “A 57, 253 (1995). 7K. H., “1. . 21, 48 (2004a). K. H., “of a a 8 10(3), 416 (2004b). 9K. H. S. H., “2. . 21, 59 (2004). 10K. H. E. J., “. 20(3), 592 (2003). 11K. H. Y. S., “ 3, 31 (1999). 12W. L., J. C. P., “昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 21 4d., 1986). 13M. A., N. S., Y. C. S. B., “ 121, 27 (2002). 14Y. K., “on 24, 295 (1997). 15Y. K., “ 28, 139 (2001). 16Y. S. K. H., “ 60, 482 (2002). 17Y. S., “19, 955 (2000). 18