基于計(jì)算機(jī)的電廠鍋爐監(jiān)控系統(tǒng)外文翻譯、中英文翻譯、外文文獻(xiàn)翻譯

基于計(jì)算機(jī)的電廠鍋爐監(jiān)控系統(tǒng)外文翻譯、中英文翻譯、外文文獻(xiàn)翻譯,基于,計(jì)算機(jī),電廠,鍋爐,監(jiān)控,系統(tǒng),外文,翻譯,中英文,文獻(xiàn) 附錄A 譯文基于計(jì)算機(jī)的電廠鍋爐監(jiān)控系統(tǒng)J Taler1, BWeglowski1, W Zima1*, P Duda1, S Gradziel1,T Sobota1,A Cebula1,and D Taler2工藝和電力工程研究所，克拉科夫大學(xué)，波蘭AGH科技大學(xué)，波蘭接受時(shí)間：2007.2.2， 公布時(shí)間（經(jīng)修改）2007.10.24摘要以計(jì)算機(jī)為基礎(chǔ)的鍋爐性能監(jiān)測(cè)系統(tǒng)的開(kāi)發(fā)，首要進(jìn)行熱工計(jì)算，測(cè)量各種溫度，熱通量，壓力和燃料，分析數(shù)據(jù)，這些數(shù)據(jù)被用來(lái)進(jìn)行傳熱分析，以便控制蒸發(fā)器，電爐，以及流量等。一個(gè)新的工藝技術(shù)熱通量管，用來(lái)確定所吸收的熱通量。通量管安裝在不同級(jí)別的鍋爐中，其工作條件類(lèi)似于水墻管。熱通量測(cè)量燃煤蒸汽鍋爐是目前比較好的選擇。鍋爐負(fù)荷是變化的，水循環(huán)必須不能超出一定范圍。迅速增加的壓力可能會(huì)導(dǎo)致水因過(guò)渡沸騰而使水冷壁無(wú)法保護(hù)爐墻，而迅速下降的壓力，導(dǎo)致鍋爐系統(tǒng)中的鍋爐蒸發(fā)器所有要素迅速下降。這兩種情況下會(huì)導(dǎo)致水循環(huán)流動(dòng)停滯 ，導(dǎo)致管道開(kāi)裂。兩個(gè)流量計(jì)組裝在210（蒸汽能力 210X103千克/小時(shí)）鍋爐自然水循環(huán)過(guò)程中進(jìn)行。根據(jù)這些測(cè)量，壓力改變時(shí)鍋爐過(guò)熱器最高速度應(yīng)被限制。根據(jù)實(shí)時(shí)計(jì)算，燃燒室可以實(shí)時(shí)確定需要多少熱流量轉(zhuǎn)移到電站鍋爐蒸發(fā)器。此外， 表面清潔度，選擇性吹灰，也可用在具體的問(wèn)題中介紹。鍋爐監(jiān)控系統(tǒng)也提供詳細(xì)的鍋爐效率的變化和經(jīng)營(yíng)狀況，在后一階段對(duì)特定吹灰序列進(jìn)行分析和優(yōu)化。本文還分析了在啟動(dòng)和關(guān)閉的鍋爐時(shí)，鍋爐氣鼓中的壓力關(guān)鍵詞：電站鍋爐，熱通量的測(cè)量，蒸發(fā)器，水循環(huán)，性能和熱應(yīng)力監(jiān)測(cè)1 緒論電站鍋爐關(guān)閉和啟動(dòng)進(jìn)程，以及鍋爐負(fù)荷的變化過(guò)程中，不容許鍋爐應(yīng)力超過(guò)限制，而至關(guān)重要的是水循環(huán)要時(shí)刻保持著。迅速增加的壓力可能會(huì)導(dǎo)致水因過(guò)渡沸騰而使水冷壁無(wú)法保護(hù)爐墻，而迅速下降的壓力，導(dǎo)致鍋爐系統(tǒng)中的鍋爐蒸發(fā)器所有要素迅速下降，這兩種情況下會(huì)導(dǎo)致流動(dòng)停滯水循環(huán)中的蒸發(fā)器，導(dǎo)致管道開(kāi)裂。因此，在210（鍋爐容量為 210X103千克/小時(shí)的生活蒸汽，9.8兆帕的壓力和530到545的溫度）鍋爐自然水循環(huán)過(guò)程中要組裝兩個(gè)流量計(jì)。根據(jù)水循環(huán)參數(shù)確定一個(gè)鍋爐蒸發(fā)器的最大壓力。控制的主要任務(wù)是鍋爐負(fù)荷變化限制在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)。比如說(shuō)鍋爐汽鼓，特別是汽鼓和鍋爐管道的連接處，特別要強(qiáng)調(diào)在這些連接處，同等的分配壓力，因?yàn)樗麄冊(cè)诤艽蟪潭壬希瑢?duì)鍋爐汽包的加熱和冷卻率有影響。鍋爐制造商建議的具體加熱和冷卻率是有所保留的，鍋爐汽鼓，往往可能是比建議的大些。通過(guò)提高利用率的這種方法，鍋爐瞬變的時(shí)間可縮短。 監(jiān)測(cè)的任務(wù)還包括鍋爐監(jiān)測(cè)范圍內(nèi)很多的其他參數(shù)，包括影響其效率和安全性的參數(shù)。目前提出了一種系統(tǒng)，可以在線監(jiān)測(cè)的運(yùn)行條件下的蒸發(fā)器。其基本內(nèi)容是一套原始熱通量管用來(lái)確定溫度和熱負(fù)荷分布的高度鍋爐燃燒室。重要的是檢測(cè)正常運(yùn)行的蒸發(fā)器和燃燒室。所得結(jié)果也可以用來(lái)監(jiān)測(cè)流通水蒸汽混合物和沉積物在水冷壁管內(nèi)表面的沉積多少。該系統(tǒng)輔以測(cè)量蒸汽水的流量，控制循環(huán)系統(tǒng)，鍋爐的在線模式也應(yīng)考慮到由于系統(tǒng)的可變性，可能會(huì)導(dǎo)致空氣過(guò)量的問(wèn)題，這直接影響鍋爐效率。其解決的辦法，可減少相應(yīng)的供給，如鼓風(fēng)量和相應(yīng)開(kāi)關(guān)的開(kāi)通量，同時(shí)利用熱通量管設(shè)在不同的層次。空氣分配應(yīng)確保排放的氮氧化物和內(nèi)含易燃物、內(nèi)含容粉煤灰低于允許的水平。那個(gè)正確的估計(jì)程度的結(jié)渣中的鍋爐燃燒室也非常重要。時(shí)間變化的分庭墻結(jié)渣系數(shù)，隨著變化的水體流向 ，其它系統(tǒng)可可根據(jù)程序自動(dòng)激活并運(yùn)行，包括送煤機(jī)、除渣機(jī)和鼓風(fēng)機(jī)。 比較，計(jì)算和測(cè)量過(guò)熱蒸汽質(zhì)量流量，燃燒室壁平均結(jié)渣一定程度的時(shí)間。這樣吹灰器可以充分自動(dòng)化的運(yùn)行在一個(gè)燃燒室，因此也會(huì)充分使用吹灰器并增加水冷壁壽命。在線計(jì)算燃燒室實(shí)時(shí)熱流量，其流量是轉(zhuǎn)移到電站鍋爐蒸發(fā)器?；谀芰科胶?，計(jì)算電站鍋爐蒸發(fā)器的過(guò)熱蒸汽質(zhì)量流量。一些調(diào)查人員已促成各種方面的熱性能和剩余壽命理論研究來(lái)監(jiān)測(cè)發(fā)電廠。檢測(cè)熱信號(hào)的在線檢測(cè)被許多論文中被認(rèn)可5，6，用于在線檢測(cè)疲勞退化程度的有限元的疲勞監(jiān)測(cè)系統(tǒng)顯示在參考7，文件 8 介紹了實(shí)際已經(jīng)執(zhí)行部分在線監(jiān)測(cè)的發(fā)電廠。2 熱負(fù)荷測(cè)量燃燒室壁由于測(cè)量高溫?zé)煔鈺r(shí)有很多困難的，鍋爐燃燒室在熱負(fù)荷運(yùn)行，對(duì)其檢測(cè)，用測(cè)溫用儀器如圖1。熱負(fù)荷的密度吸收熱通量，其定義是：同比熱流量吸收爐墻表面積熱量，溫度測(cè)量器的插入前端（如圖1中1處），溫度測(cè)量選擇四個(gè)鎳鎳鉻熱電偶（外直徑鞘相當(dāng)于1毫米） ，放置在洞內(nèi)，插入到平行軸，避免錯(cuò)誤造成的熱傳導(dǎo)沿軸的滑動(dòng)空隙流出。這種分配原因是溫度保持不變， 20毫米寬槽，是溫度計(jì)所在，是涵蓋了3毫米耐熱金屬板材，預(yù)防被焚燒（圖1）。中心被填充20g鋼，導(dǎo)熱系數(shù)K的確定K(T)=53.26-0.0235684TW/(mk) （1）插入是否能夠安全工作，計(jì)算方法采用有限元方法演算。平均壓力假設(shè)為P=11 MPa和系統(tǒng)的溫度被假設(shè)為T(mén)=370攝氏度，利用軟件，參考10 可等于118兆帕的壓力，而最大應(yīng)力在假定負(fù)荷等于73兆帕。因此，最大應(yīng)力低于允許值。圖中，我水冷壁管;， 離心管;，耐熱金屬薄膜覆蓋;，管以外的鍋爐，以及1-5個(gè)位置圖1 熱負(fù)荷測(cè)量。Fig.1 Heat load measuring inser2.1 熱負(fù)荷能力說(shuō)明為了確定水冷壁熱負(fù)荷的供給，溫度T1、T2、T3、和T4四點(diǎn)測(cè)得測(cè)量值。熱分布計(jì)算使用方法為有限容量的CFD軟件 11 。平均溫度差 （2）由于對(duì)稱(chēng)性的溫度測(cè)量器插入，只有插入一半的截面，插入表面的密度變化的熱通量取決于結(jié)渣因子C ，其中的變化顯著的位置。插入表面上的分散熱通量密度接近使用步驟線。后表面插入和管完全絕緣。管的內(nèi)表面屬于第三種邊界條件，需要的知識(shí)有熱傳熱系數(shù)A和平均溫度等假定，熱負(fù)荷可以表示為一個(gè)函數(shù)的測(cè)量溫度差 （3）其中溫差有公式2獲得。溫度T1、T2、T3、和T4四點(diǎn)計(jì)算使用CFD軟件 11 在熱負(fù)荷q及傳熱系數(shù)和溫度介質(zhì)假設(shè)的前提下Tm為320度。結(jié)果的數(shù)值計(jì)算近似使用的功能（ 3 ）通過(guò)最小二乘法。常數(shù)A和B ，其中取決于傳熱系數(shù)A對(duì)內(nèi)表面的插入深度。a=8367.9549W/m2 b=5357.8165W/(m2k) for a=6800.9789W/m2 b=5432.89W/(m2k) for a=4899.9549W/m2 b=5519.0645W/(m2k) for 分析的變化，證明，傳熱系數(shù)A的內(nèi)表面的管道有一個(gè)輕微影響熱負(fù)荷值q。這略微令人吃驚的結(jié)果可以解釋事實(shí)上，當(dāng)值的減小，導(dǎo)致溫度通過(guò)厚度的壁。同時(shí)，減少系數(shù)原因增加了插入溫度對(duì)一側(cè)的爐，而這反過(guò)來(lái)又造成減少熱傳導(dǎo)k確定由方程（ 1 ）和增加的溫度通過(guò)減少厚度的墻。這兩個(gè)相反的現(xiàn)象。 （4）方程（ 4 ）得出的假設(shè)，即插入的內(nèi)部表面是干凈的，沒(méi)有殘留的低導(dǎo)熱系數(shù)（鍋爐規(guī)?；蜩F的氧化物）的表面。如果內(nèi)部表面插入覆蓋規(guī)模沉積，然后增加插入溫度前表面，反過(guò)來(lái)又造成增加周?chē)鸁崃髟跍p少。為了證明正確的熱負(fù)荷q在測(cè)量時(shí)，當(dāng)插入內(nèi)表面上沉積特征的規(guī)模使低導(dǎo)熱系數(shù)積累，計(jì)算溫度分布，插入清潔內(nèi)表面和骯臟的內(nèi)表面那樣，用流利溫度測(cè)量器插入位于十五點(diǎn)四米水平的正面墻上密度吸收熱通量流Q計(jì)算運(yùn)用這些數(shù)據(jù)，一是插入時(shí)沒(méi)有任何沉積物，另一個(gè)是有一點(diǎn)厚度的沉積物d=0.5毫米，兩者進(jìn)行比較，計(jì)算如下 （6）表1在橫截面的特征點(diǎn)的溫度Table 1 Temperatures at the characteristic points of thecross-section溫度無(wú)沉積物溫度標(biāo)準(zhǔn)溫度有沉積物溫度T1404.43405.1642.00T2402.05402.4636.58T3365.59366.8600.86T4363.99364.1596.36T5318.2318.2344.65分析結(jié)果證明，標(biāo)準(zhǔn)溫度相對(duì)與有沉積物的溫度更接近與無(wú)沉積物的溫度，假設(shè)有沉積物溫度為T(mén)，根據(jù)公式4密度的熱流Q計(jì)算 （7）所獲得熱負(fù)荷價(jià)值和公式6所的結(jié)果非常的相似q=220135.9W/m2沉積物對(duì)熱負(fù)荷的測(cè)量沒(méi)有不良影響。2.2 熱負(fù)荷測(cè)量所描述的傳感器被安裝在210鍋爐的燃燒事的水冷壁的前端，4個(gè)傳感器安裝在不同的高度，12.6，15.4，19.3，23m。實(shí)時(shí)計(jì)算，傳感器的熱負(fù)荷Q可以顯示在監(jiān)視器上。熱負(fù)荷的參數(shù)連續(xù)函數(shù)如圖2（a）。分析數(shù)字證明，最高值出現(xiàn)的熱負(fù)荷略高于刻錄機(jī). 受影響最大的是在15。4米處。如圖2（b）選定的測(cè)量和計(jì)算結(jié)果：（a）測(cè)量溫度的歷史和熱負(fù)荷計(jì)算的測(cè)量插入位于高度為15.4米，和（ b ）熱載荷分布1 - 4 測(cè)量刀片，第一和第二兩排燃燒器位置，分別在高度為10.4和12.6米。圖2（a）溫度和熱流量隨時(shí)間變化圖，（b）傳感器高度和熱流量關(guān)系Fig 2 (a) temperature and heat flux variation with time, (b) the sensor height and the relationship between heat flux3 鍋爐水循環(huán)系統(tǒng)的測(cè)量鍋爐的啟動(dòng)和關(guān)閉過(guò)程，以及鍋爐負(fù)荷的變化中，不超過(guò)允許應(yīng)力，而水循環(huán)基本維持在一定的范圍，迅速增加的壓力可能會(huì)導(dǎo)致水因過(guò)渡沸騰而使水冷壁無(wú)法保護(hù)爐墻，而迅速下降的壓力，導(dǎo)致鍋爐系統(tǒng)中的鍋爐蒸發(fā)器所有要素迅速下降。這兩種情況下會(huì)導(dǎo)致水循環(huán)流動(dòng)停滯 ，導(dǎo)致管道開(kāi)裂。210鍋爐實(shí)際水循環(huán)中水流率連續(xù)測(cè)量?jī)纱危◤目偟?0 ）。降液管的外徑二百七十三毫米和壁厚25 mm。流量計(jì)安裝在高度為10.5和11.5 m處。在穩(wěn)態(tài)鍋爐運(yùn)行（鍋爐效率之間波動(dòng)180-210X103 千克/小時(shí)）,和流通計(jì)算分析如圖，速度在下降管中介于1.6和1.8米/秒，而流通比率約為8到9。在此基礎(chǔ)上測(cè)量水的流量及其變化范圍，允許的最大壓力變化率被確定為的DP / dt的蒸發(fā)器（以避免停滯的水循環(huán)蒸發(fā)器） 。測(cè)量水的流速（1.6到1.8米/秒）和壓力p =10.79兆帕，開(kāi)始的時(shí)候，的允許壓力應(yīng)降低到范圍從0.023到0.027兆帕/ s（圖4 （ a ） ） 。因制造商的建議在鍋爐汽包降低壓力，定為2K/分。圖3測(cè)量水流速度Fig 3 Measured water velocity histories圖4 減壓比例： （a）允許壓力降率近似值以及（b）時(shí)間與壓力下降率之間的關(guān)系Fig 4 Decompression ratio of: (a) allow the approximation of pressure drop rate and (b) pressure drop in the rate of time and the relationship between壓力降低率的測(cè)量目的是蒸發(fā)器中的水循環(huán)圖4（b） 。分析證明，如果加熱鍋爐汽包和冷卻速度不超過(guò)制造商建議，就沒(méi)有不穩(wěn)定的風(fēng)險(xiǎn)。4 熱工檢測(cè)下面談?wù)摰腻仩t效率的缺陷，燃料和生活蒸汽大規(guī)模流動(dòng)以及爐結(jié)焦的因素是討論的細(xì)節(jié)。當(dāng)煤燃燒，一小部分的灰會(huì)造成沉積，高溫結(jié)渣是為熔融形成，部分熔融沉積爐墻壁和其他表面。污染影響對(duì)流換熱吸收，如過(guò)熱器和再熱器，渣和污染關(guān)鍵是影響燃煤電站鍋爐可靠性和可用性。然而，鍋爐表面存在的渣僅是一小部分，沉積是多方面的，污染以間接的形式影響高蒸汽和煙氣溫度，它們所造成的低質(zhì)量流量飽和蒸汽由蒸發(fā)器溫度進(jìn)入對(duì)流表面，造成溫度過(guò)熱蒸汽增加，并保持恒定的高溫度的，所以鍋爐必須定期除渣，例如，煙氣溫度離開(kāi)煙囪過(guò)熱，就應(yīng)該開(kāi)始吹灰，吹氣時(shí)，達(dá)到一定壓力值，說(shuō)明已經(jīng)結(jié)渣和污染狀況，但這些跡象可能造成一定錯(cuò)誤，墻吹灰器是最常用的一個(gè)除渣工具，每天一次和三次，后者使用頻率可能是令人驚訝。必須最大限度地吸收熱量，以防止有時(shí)再熱蒸汽溫度過(guò)熱。基于計(jì)算機(jī)的鍋爐性能監(jiān)控，在爐膛和對(duì)流表面檢測(cè)溫度，壓力，流動(dòng)和氣體分析的數(shù)據(jù)被用來(lái)執(zhí)行傳熱分析爐膛和對(duì)流，由測(cè)量值說(shuō)明表面清潔度，風(fēng)機(jī)順序可根據(jù)實(shí)際優(yōu)化，清潔的要求，而不是固定時(shí)間，鍋爐監(jiān)控系統(tǒng)還提供細(xì)節(jié)的變化，鍋爐效率和吹灰條件，可事后分析與優(yōu)化。4.1 鍋爐效率 鍋爐效率的計(jì)算采用在線模式。注意鍋爐效率隨時(shí)間的變化，可以改變參數(shù)，如質(zhì)量流量，空氣供應(yīng)，以提高效率，確定熱效率首先是基于熱值和煤量。 （8）介質(zhì)全部熱量（水和水蒸汽），隨煤和空氣進(jìn)如鍋爐的熱量，損失的熱量。 （9）損失有以下集中一，干煙氣損失;二，未燃盡氣體損失;三，可燃的煤粉煤灰;四，燃燒爐底灰;五，輻射和下落不明的損失;六，合理的熱損失在爐底灰。4.2 燃料質(zhì)量流量和蒸汽爐膛結(jié)渣的因素穩(wěn)定狀態(tài)條件基于鍋爐效率評(píng)估在線模式下，煤炭質(zhì)量流量將取決于鍋爐熱效率如圖5（ a ）圖5控制質(zhì)量和能量平衡Fig 5 to control the quality and energy balance（a）鍋爐： 1 ，鍋爐; 2第一階段過(guò)熱; 3 ，第二階段過(guò)熱; 4 ，最后過(guò)熱; 5第一階段保溫; 6 ，第二階段保溫(b)鍋爐蒸發(fā)器： 1 ，滾筒; 2 ，下降管; 3 ，蒸發(fā)器; 4 ，水冷壁 ; 5 ，第一階段過(guò)熱; 6 ，第二次現(xiàn)階段過(guò)熱; 7 ，最后過(guò)熱; 8，第一次階段保溫; 9，第二階段保溫 （10）經(jīng)過(guò)一些變換方程，繼獲得公式（11）計(jì)算實(shí)際空氣流動(dòng)的公式 （12）質(zhì)量和體積流量上根據(jù)煙氣計(jì)算出來(lái)的。方程（ 11 ）只適用于穩(wěn)態(tài)條件下燃料質(zhì)量流量，鍋爐蒸發(fā)器負(fù)荷從質(zhì)量和能量平衡角度考慮，圖5（b） （13） （14）由公式13和14得到 （15）結(jié)渣C因子估方程 （18）活蒸汽流量米計(jì)算利用方程（ 15 ），作為結(jié)渣因子c.取決于鍋爐孔板在出口流量實(shí)測(cè)流量4.3燃料質(zhì)量流量蒸汽質(zhì)量流量從鍋爐蒸發(fā)器開(kāi)始，質(zhì)量和能在量整個(gè)蒸發(fā)器多少可以控制，這是水和水蒸汽混合。 （17） （18）結(jié)合質(zhì)量守恒和能量守恒定律（19）從條件中饒了質(zhì)量是確定的 （20）計(jì)算熱流量是方程（19）是一個(gè)功能。計(jì)算燃料質(zhì)量流量的情況，可以用非線性方程（ 20 ）解決，運(yùn)用區(qū)間搜索或反復(fù)，例如，牛頓迭代法。 4.3 結(jié)果基于計(jì)算機(jī)的在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，檢測(cè)鍋爐的性能，如上文所述安裝在210電站鍋輸入數(shù)據(jù)運(yùn)行監(jiān)測(cè)列于表2 。選定的結(jié)果與使用本系統(tǒng)中顯示圖6和7。表2輸入數(shù)據(jù)和鍋爐運(yùn)行檢測(cè)結(jié)果Table 2 Input data and the results of monitoring powerboiler operation數(shù)據(jù)結(jié)論蒸汽壓力蒸汽溫度空氣溫度給水溫度出口溫度煙氣相對(duì)濕度含氧量?jī)魺嶂祵捲谌剂匣曳趾棵悍廴紵剂蠠煔庖谎趸及俜直人魉俣炔迦朦c(diǎn)放在四個(gè)傳感器溫度蒸汽質(zhì)量流量水保溫質(zhì)量流量的排污水流重汽包壓力噴水溫度引水溫鍋爐效率過(guò)量空氣計(jì)算鍋爐熱功率燃料質(zhì)量流量燃?xì)饬髁吭谌紵页隹谌紵龤怏w溫度結(jié)渣的因素燃燒室熱負(fù)荷蒸汽質(zhì)量流量空氣損失量燃料損失量圖6 （ a ）鍋爐效率（ b ）和燃料質(zhì)量流量Fig.6(a)Boiler efficiency(b)and fuel mass flow圖7在爐膛出口燃燒氣體溫度（ a ）和質(zhì)量流量（ b ）Fig.7 Combustion gas temperature(a)and mass flow(b)at the furnace chamber outlet圖8 鍋爐汽包的加熱和冷卻： （a） 溫度和壓力的歷史（ b ）在鍋爐啟動(dòng)時(shí)熱負(fù)荷和壓力分布。Figure 8 Boiler heating and cooling: (a) the history of temperature and pressure (b) start in the boiler heat load and pressure distribution.圖9鍋爐汽包降交界處：（a）應(yīng)力集中點(diǎn)（點(diǎn)P）和（b）周向應(yīng)力Figure 9 down at the junction of boiler drum: (a) stress concentration point (point P) and (b) circumferential stress計(jì)算機(jī)在在線檢測(cè)下，并繪出圖形，進(jìn)行監(jiān)測(cè)選定的參數(shù)，結(jié)渣的因素確定方程（ 16 ）取決于清潔燃燒爐墻和范圍從0.5至0.72 。5 強(qiáng)度條件的控制對(duì)210鍋爐下降管強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算，考慮鍋爐汽包加熱/冷卻速度，確保壓力平衡210鍋爐加熱和冷卻在圖8（a）中顯示。計(jì)算的溫度和應(yīng)力場(chǎng)進(jìn)行了一個(gè)邊緣降。鍋爐汽包材質(zhì)是K22M鋼，其外徑一千八百八十零毫米和壁厚90 mm.Downcomers與外直徑102毫米，壁厚6毫米考慮到這些因素，鼓飽和壓力才能確定，根據(jù)溫度的變化（圖8（a）項(xiàng)）。 減少內(nèi)部的熱負(fù)荷，啟動(dòng)鍋爐是在圖8 （ b ）項(xiàng)。鍋爐鼓降交界處周向應(yīng)力的變化是在圖（a），鍋爐汽包內(nèi)表面點(diǎn)應(yīng)力變化圖（ b ）證明，鍋爐啟動(dòng)和關(guān)閉最大應(yīng)力點(diǎn)的應(yīng)力約束低于允許值，計(jì)算表明，如果制造鍋爐汽包加熱和冷卻率超過(guò)建議值，沒(méi)有超過(guò)允許應(yīng)力和不會(huì)造成造成不穩(wěn)定的水循環(huán)。鍋爐啟動(dòng)和關(guān)閉程序是一個(gè)重要組成部分，即鍋爐汽包不能超過(guò)允許溫度變化的最小和最大值，分析這一數(shù)字表明，在最初的熱化階段，允許利率上升是由于承擔(dān)鍋爐啟動(dòng)程序.開(kāi)始啟動(dòng)過(guò)程中，密集的蒸汽冷凝發(fā)生在鍋爐汽包中。圖10 210鍋爐的鍋爐汽包升溫速率和壓力Figure 10 210 boiler drum boiler heating rate and pressure6 結(jié)論基于計(jì)算機(jī)的性能監(jiān)控鍋爐系統(tǒng)基于鍋爐在線檢測(cè)的模式，檢測(cè)溫度，壓力，熱通量，流量。這些數(shù)據(jù)被用來(lái)進(jìn)行傳熱分析，以便控制蒸發(fā)器，電爐，以及流量等。為了控制水循環(huán)，流量計(jì)安裝在210鍋爐兩下降管中，并在此基礎(chǔ)上計(jì)算水流通.測(cè)量水的速度，最大允許壓力，變化中的蒸發(fā)器，防止水蒸汽停滯 ，分析強(qiáng)調(diào)鍋爐運(yùn)行可得出結(jié)論，如果鍋爐汽包超過(guò)制造商建議的加熱和冷卻利率，但不能超過(guò)允許壓力.利用有限元方法，由210鍋爐下降管的壓力分析，人們可以看到，鍋爐汽包在在一個(gè)允許的速率v=2K/min和冷卻速率在v=2K/min，溫度差異，達(dá)到約60 K,超過(guò)制造商的允許標(biāo)準(zhǔn).這是由于啟動(dòng)過(guò)程，鍋爐汽包只是部分裝滿(mǎn)了水。該系統(tǒng)開(kāi)發(fā)的監(jiān)測(cè)熱流量和強(qiáng)度，通過(guò)適當(dāng)?shù)姆峙淇諝忮仩t可提高鍋爐效率，使氣體排放和粉煤灰等可燃元素不超過(guò)允許值。此外，該系統(tǒng)可定期確定以下參數(shù)：燃料質(zhì)量流量，空氣流通，煙氣流動(dòng)，煙氣溫度.它允許評(píng)估燃燒室一定程度的污染. 燃燒室結(jié)渣因素，計(jì)算和測(cè)量鍋爐質(zhì)量效率。改變水的質(zhì)量流量，以并改變排煙溫度，第二階段的蒸汽過(guò)熱器，可以形成根自動(dòng)激活系統(tǒng)的爐渣和鼓風(fēng)機(jī)。高精度測(cè)量水冷壁熱負(fù)荷，鍋爐燃燒水冷壁溫度變化（燃燒和煙氣溫度監(jiān)測(cè)）。測(cè)量結(jié)果也可用于控制的流通汽水和內(nèi)表面沉積的規(guī)模，對(duì)水冷壁檢測(cè).可用于燃燒室分析。附錄B 外文文獻(xiàn)