5-6號橋墩間鋼箱梁施工方案設(shè)計計算分析報告報告材料

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1、word 5-6號橋墩間鋼箱梁施工方案計算分析報告 一．施工方案介紹 圖1-1 施工方案布置圖 21 / 21 由施工方提供的資料可知：5、6號橋墩之間鋼箱梁跨度為60m，其間跨過鐵路和G108。根據(jù)施工現(xiàn)場的場地條件，現(xiàn)將鋼箱梁分為17m，26m，17m三段，焊接好后再鋪設(shè)混凝土路面。如圖1所示，在鐵路上方搭設(shè)便橋1，國道上方搭設(shè)便橋2，以作為支撐鋼箱梁的臨時平臺。在施工時，需首先設(shè)置臨時支柱，然后在臨時支柱上放雙H600X450X14X20，最后在雙H型鋼上搭設(shè)貝雷架。待貝雷梁做成的便橋施工完成后，在便橋上放50b的普通工字鋼，作為鋼箱梁的支承點(diǎn)。在焊接鋼箱梁之前，只

2、需設(shè)置鋼梁拼接線兩邊的支承工字鋼，焊接好后增設(shè)其它支撐用的工字鋼，再鋪設(shè)混凝土路面。 二．焊接鋼箱梁前貝雷梁的驗(yàn)算 鋼箱梁自重取50KN/m，各拼接段計算如下： 第一拼接段〔17m〕的計算： 圖2-1 第一段〔17m〕的計算簡圖 求得支座反力R2=466.13 KN，即第一根50b普通工字鋼所承受的力為466.13 KN。 第二拼接段〔26m〕的計算： 圖2-2 第二段〔17m〕的計算簡圖 求得支座反力R2= R3=670.55KN，即第二根和第三根50b普通工字鋼所承受的力均為670.55 KN。 第三拼接段〔17m〕的計算： 圖2-3 第三段〔17m〕的

3、計算簡圖 求得支座反力R2 =488.34KN，即第四根50b普通工字鋼所承受的力為488.34KN。 2. 2計算50b普通工字鋼傳遞給貝雷架的力 50b普通工字鋼自重1.01KN/m，貝雷梁布置間距為225mm，如此由2.1的計算結(jié)果知，四根工字鋼傳遞給貝雷梁的力分別為：P1=(1.01+466.13/4) × P2=(1.01+670.55/4) × P3=(1.01+670.55/4) × P4=(1.01+488.34/4) × 2. 3驗(yàn)算便橋1中各片鋼箱梁下的貝雷梁 ×/㎡ 橫梁

4、(28b工字鋼)間距250mm q㎡ KN/㎡ 貝雷架自重q= 折算為線荷載 由2. 1知，便橋1上兩根工字鋼傳給貝雷梁的力分別為75.89KN，55.4KN。 第一片鋼箱梁下貝雷梁計算： 圖2-4 第一片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用計算簡圖 圖2-5 第一片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用剪力圖 圖2-6 第一片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用彎矩圖 產(chǎn)生的支座反力為R2=108.2KN，R3=73KN 產(chǎn)生的最大剪力Vmax=108.2KN，最大彎矩Mmax·m 第二片鋼箱梁下貝雷梁計算： 圖2-7 第二片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用計算簡圖 圖2-8 第二片

5、鋼箱梁下貝雷梁恒載作用剪力圖 圖2-9 第二片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用彎矩圖 產(chǎn)生的支座反力為R2=99.5KN，R3 產(chǎn)生的最大剪力Vmax=99.5KN，最大彎矩Mmax·m 第三片鋼箱梁下貝雷梁計算： 圖2-10 第三片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用計算簡圖 圖2-11 第三片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用剪力圖 圖2-12 第三片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用彎矩圖 產(chǎn)生的支座反力為R2=91KN，R3 產(chǎn)生的最大剪力Vmax=91KN，最大彎矩Mmax·m 第四片鋼箱梁下貝雷架計算： 圖2-13 第四片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用計算簡圖 圖2-

6、14 第四片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用剪力圖 圖2-15 第四片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用彎矩圖 產(chǎn)生的支座反力為R2=82.4KN，R3 產(chǎn)生的最大剪力Vmax=98.4KN，最大彎矩Mmax·m 第五片鋼箱梁下貝雷梁計算： 圖2-16 第五片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用計算簡圖 圖2-17 第五片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用剪力圖 圖2-18 第五片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用彎矩圖 產(chǎn)生的支座反力為R2=71.8KN，R3 產(chǎn)生的最大剪力Vmax=109.9KN，最大彎矩Mmax·m 第六片鋼箱梁下貝雷梁計算： 圖2-19 第六片鋼箱梁下貝雷梁恒載

7、作用計算簡圖 圖2-20 第六片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用剪力圖 圖2-21 第六片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用彎矩圖 產(chǎn)生的支座反力為R2=61.8KN，R3 產(chǎn)生的最大剪力Vmax=119.97KN，最大彎矩Mmax·m 第七片鋼箱梁下貝雷梁計算： 圖2-22 第七片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用計算簡圖 圖2-23 第七片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用剪力圖 圖2-24 第七片鋼箱梁下貝雷梁恒載作用彎矩圖 產(chǎn)生的支座反力為R2=52.6KN，R3 產(chǎn)生的最大剪力Vmax=124.2KN，最大彎矩Mmax·m 活載取3 KN/㎡，折算為線荷載 活載下貝雷梁計

8、算 圖2-25 活載作用下貝雷梁計算簡圖 產(chǎn)生的支座反力為R2=12.1KN，R3 產(chǎn)生的最大彎矩為Mmax·m 比照七片鋼箱梁下貝雷梁計算結(jié)果可知，恒載下貝雷梁受到的最大剪力為124.4KN，最大彎矩為563.14 KN·M，將恒載和活載組合后，貝雷梁受力為Vmax=166.22KN，Mmax=KN·m 下表1為“321〞系列貝雷梁容許力表 貝雷梁截面剪力承載力驗(yàn)算：查上表可知，不加強(qiáng)單排單層貝雷梁剪力承載力為245.2KN＞166.2KN，即剪力承載力滿足要求。 N·M·M，即彎矩承載力滿足要求。 2. 4驗(yàn)算便橋2中各片鋼箱梁下的貝雷梁 由2.1.1可

9、知，便橋2上50b工字鋼對貝雷架的作用力分別為75.89KN，55.4KN，其它恒載跟便橋1上的一樣。 圖2-26 恒載作用下便橋2貝雷梁計算簡圖 圖2-27 恒載作用下便橋2貝雷梁剪力圖 圖2-28 恒載作用下貝雷梁彎矩圖 產(chǎn)生的最大剪力為V max=82.4KN，最大彎矩為Mmax·m 活載取3 KN/㎡，折算為線荷載 圖2-29 活載作用下貝雷梁計算簡圖 圖2-30 活載作用下貝雷梁剪力圖 圖31 活載作用下貝雷梁彎矩圖 產(chǎn)生的支座反力為R2=3.97KN，R3 產(chǎn)生的最大彎矩為Mmax·m 將恒載和活載組合后，貝雷梁受力為V

10、max=104.43KN，Mmax=10.305KN·m 貝雷梁截面剪力承載力驗(yàn)算：查表1可知，不加強(qiáng)單排單層貝雷梁剪力承載力為245.2KN＞104.43KN，即剪力承載力滿足要求。 N·M·M，即彎矩承載力滿足要求。 三．焊接好鋼箱梁，鋪設(shè)混凝土路面后貝雷梁的驗(yàn)算 增加支承點(diǎn)后，50b工字鋼的布置見圖1-1，鋼箱梁自重為50KN/m，計算各片鋼箱梁下工字鋼受力如下： 第一片鋼箱梁 圖3-1 第一片鋼箱梁下各支承點(diǎn)處反力計算簡圖 求得反力從左到右依次為R2=2314.97KN，R3=4KN，R4=739.165KN，R5=1.677KN，R6=191.623KN，

11、R7=131.827KN，R8=181.066KN，R9=43.91KN，R10=543.308KN，R11=-1317.139KN，R12=1897.66KN，R13=1794.515KN，R14=-651.56KN，R15=-2202.846KN，R16=3074.64KN〔負(fù)號表示支座反力向上〕 第二片鋼箱梁 圖3-2 第二片鋼箱梁下各支承點(diǎn)處反力計算簡圖 求得反力從左到右依次為R2=1877.46KN，R3=-KN，R4=533.856KN，R5=46.517KN，R6=180.176KN，R7=133.18KN，R8=187.2KN，R9=18.003KN，R10=640

12、.78KN，R11=-1681.14KN，R12=2259.53KN，R13=2164.122KN，R14=-1023.647KN，R15=-2108.76KN，R16=3058.18KN〔負(fù)號表示支座反力向上〕 第三片鋼箱梁下支承點(diǎn)與第二片的布置一樣，故反力一樣。 第四片鋼箱梁 圖3-3 第四片鋼箱梁下各支承點(diǎn)處反力計算簡圖 求得反力從左到右依次為R2=1479.663KN，R3=-KN，R4=430.49KN，R5=74.07KN，R6=173.21KN，R7=133.08KN，R8=194.45KN，R9=-10.88KN，R10=749.03KN，R11=-2085.41

13、KN，R12=2653.21KN，R13=2565.87KN，R14=-1436.423KN，R15=-2004.39KN，R16=3039.922KN〔負(fù)號表示支座反力向上〕 第五片鋼箱梁 圖3-4 第五片鋼箱梁下各支承點(diǎn)處反力計算簡圖 求得反力從左到右依次為R2=1023.386KN，R3=-KN，R4=317.81KN，R5=104.06KN，R6=165.95KN，R7=132.153KN，R8=205.44KN，R9=-53.92KN，R10=910.244KN，R11=-2687.06KN，R12=3227.55KN，R13=3151.61KN，R14=-2050.15

14、KN，R15=-1849.2KN，R16=3012.77KN〔負(fù)號表示支座反力向上〕 第六片鋼箱梁 圖3-5 第六片鋼箱梁下各支承點(diǎn)處反力計算簡圖 求得反力從左到右依次為R2=922.57KN，R3=-KN，R4=294.123KN，R5=110.352KN，R6=164.168KN，R7=131.77KN，R8=208.428KN，R9=-65.49KN，R10=953.534KN，R11=-2848.645KN，R12=3379.99KN，R13=3306.99KN，R14=-2214.9KN，R15=-1807.546KN，R16=3005.48KN〔負(fù)號表示支座反力向上〕

15、 第七片鋼箱梁 圖3-6 第七片鋼箱梁下各支承點(diǎn)處反力計算簡圖 求得反力從左到右依次為R2=736.88KN，R3=-KN，R4=252.137KN，R5=121.486KN，R6=161.92KN，R7=130.85KN，R8=214.68KN，R9=-89.6KN，R10=1043.71KN，R11=-3185.235KN，R12=3695.37KN，R13=3628.5KN，R14=-2557.99KN，R15=-1720.79KN，R16=2990.31KN〔負(fù)號表示支座反力向上〕 50b普通工字鋼自重1.01KN/m，貝雷架布置間距為225mm，如此由3.1的計算結(jié)果

16、知，各片鋼箱梁下貝雷架所受的力為： 第一片鋼箱梁： P2 P3=(1.01-1645.84/4) × P4=(1.01+739.165/4) ×0.235=43.661KN P5=(1.01+1.677/4) × P6=(1.01+191.623/4) ×0.235=11.49KN P7=(1.01+131.83/4) × P8=(1.01+181.07/4) ×0.235=10.87KN P9=(1.01+43.91/4) × P10=(1.01+543.31/4) ×0.235=32.16KN

17、 P11=(1.01-1317.14/4) × P12=(1.01+1897.66/4) ×0.235=111.72KN P13=(1.01+1794.52/4) × P14=(1.01-651.56/4) ×0.235=-38.042KN P15=(1.01-2202.85/4) × P16=(1.01+3074.64/4) × 第二片鋼箱梁： P2=(1.01+/4) ×0.235=KN P3=(1.01-1281.94/4) × P4=(1.01+533.856/4) ×0.235=31.60KN

18、 P5=(1.01+46.52/4) × P6=(1.01+180.07/4) ×0.235=10.82KN P7=(1.01+133.18/4) × P8=(1.01+187.2/4) ×0.235=11.23KN P9=(1.01+18.00/4) × P10=(1.01+640.78/4) ×0.235=37.88KN P11=(1.01-1681.139/4) × P12=(1.01+2259.53/4) ×0.235=132.98KN P13=(1.01+2164.122/4) × P14=(1

19、.01-1023.647/4) ×0.235=-59.9KN P15=(1.01-2108.76/4) × P16=(1.01+3058.18/4) × 第三片鋼箱梁與第二片一樣 第四片鋼箱梁： P2=(1.01+/4) ×0.235=KN P3=(1.01-896.05/4) × P4=(1.01+430.49/4) ×0.235=25.53KN P5=(1.01+74.07/4) × P6=(1.01+173.21/4) ×0.235=10.41KN P7=(1.01+133.085/4) × P8=

20、(1.01+194.45/4) ×0.235=11.66KN P9=(1.01-10.88/4) × P10=(1.01+749.03/4) ×0.235=44.24KN P11=(1.01-2085.412/4) × P12=(1.01+2653.21/4) ×0.235=156.98KN P13=(1.01+2562.87/4) × P14=(1.01-1436.42/4) ×0.235=-84.15KN P15=(1.01-2004.39/4) × P16=(1.01+3039.922/4) × 第五片鋼箱梁：

21、 P2=(1.01+/4) ×0.235=KN P3=(1.01-672.28/4) × P4=(1.01+370.56/4) ×0.235=22.00KN P5=(1.01+90.03/4) × P6=(1.01+169.3/4) ×0.235=10.18KN P7=(1.01+132.73/4) × P8=(1.01+199.75/4) ×0.235=11.97KN P9=(1.01-31.75/4) × P10=(1.01+827.26/4) ×0.235=48.84KN P1

22、1=(1.01-2377.29/4) × P12=(1.01+2933.323/4) ×0.235=172.57KN P13=(1.01+2851.58/4) × P14=(1.01-1734.232/4) ×0.235=-101.649KN P15=(1.01-1929.09/4) × P16=(1.01+3026.748/4) × 第六片鋼箱梁： P2=(1.01+/4) ×0.235=KN P3=(1.01-286.84/4) × P4=(1.01+294.122/4) ×0.235=17.517KN P5=(1

23、.01+110.352/4) × P6=(1.01+164.467/4) ×0.235=9.9KN P7=(1.01+131.77/4) × P8=(1.01+208.83/4) ×0.235=12.48KN P9=(1.01-65.49/4) × P10=(1.01+953.534/4) ×0.235=56.257KN P11=(1.01-2848.645/4) × P12=(1.01+3379.96/4) ×0.235=198.81KN P13=(1.01+3306.99/4) × P14=(1.01-22

24、14.9/4) ×0.235=-129.88KN P15=(1.01-1807.54/4) × P16=(1.01+3005.48/4) × 第七片鋼箱梁： P2=(1.01+/4) ×0.235=KN P3=(1.01-230.04/4) × P4=(1.01+252.137/4) ×0.235=15.05KN P5=(1.01+121.48/4) × P6=(1.01+161.916/4) ×0.235=9.75KN P7=(1.01+130.85/4) × P8=(1.01+214.687/4) ×

25、0.235=12.85KN P9=(1.01-89.6/4) × P10=(1.01+1043.71/4) ×0.235=61.56KN P11=(1.01-3185.24/4) × P12=(1.01+3695.36/4) ×0.235=217.34KN P13=(1.01+3628.5/4) × P14=(1.01-2557.99/4) ×0.235=-150.045KN P15=(1.01-1720.793/4) × P16=(1.01+2990.31/4) × ×/㎡ 橫梁(28b工字鋼)間距250mm

26、q=4× KN/㎡ 貝雷架自重q= 折算為線荷載 另外，由圖1-1可知，P2～P12作用在便橋1上。 現(xiàn)取每片鋼箱梁下的一根貝雷梁驗(yàn)算，該片貝雷梁上承受了由11根工字鋼傳遞的荷載。具體計算如下： 第一片鋼箱梁： 圖3-7 增設(shè)支承點(diǎn)后，第一片鋼箱梁下貝雷梁受恒載簡圖 圖3-8 增設(shè)支承點(diǎn)后，第一片鋼箱梁下貝雷梁受恒載剪力圖 圖3-9 增設(shè)支承點(diǎn)后，第一片鋼箱梁下貝雷梁受恒載彎矩圖 由圖3-8和3-9可知，產(chǎn)生的最大剪力Vmax=136.24KN，最大彎矩MmaxKN·m。 第二片鋼箱梁： 圖3-10 增設(shè)支承點(diǎn)后，第二片鋼箱梁下貝雷梁受恒載簡圖

27、 圖3-11 增設(shè)支承點(diǎn)后，第二片鋼箱梁下貝雷梁受恒載剪力圖 圖3-12 增設(shè)支承點(diǎn)后，第二片鋼箱梁下貝雷梁受恒載彎矩圖 由圖3-11和3-12可知，產(chǎn)生的最大剪力Vmax=132.98KN，最大彎矩MmaxKN·m。 第三片鋼箱梁： 圖3-13 增設(shè)支承點(diǎn)后，第三片鋼箱梁下貝雷梁受恒載簡圖 圖3-14 增設(shè)支承點(diǎn)后，第三片鋼箱梁下貝雷梁受恒載剪力圖 圖3-15 增設(shè)支承點(diǎn)后，第三片鋼箱梁下貝雷梁受恒載彎矩圖 由圖3-14和3-15可知，產(chǎn)生的最大剪力Vmax=105.85KN，最大彎矩MmaxKN·m。 第四片鋼箱梁： 圖3-16 增設(shè)支承

28、點(diǎn)后，第四片鋼箱梁下貝雷梁受恒載簡圖 圖3-17 增設(shè)支承點(diǎn)后，第四片鋼箱梁下貝雷梁受恒載剪力圖 圖3-18 增設(shè)支承點(diǎn)后，第四片鋼箱梁下貝雷梁受恒載彎矩圖 由圖3-17和3-18可知，產(chǎn)生的最大剪力Vmax=136.24KN，最大彎矩MmaxKN·m。 第五片鋼箱梁： 圖3-19 增設(shè)支承點(diǎn)后，第五片鋼箱梁下貝雷梁受恒載簡圖 圖3-20 增設(shè)支承點(diǎn)后，第五片鋼箱梁下貝雷梁受恒載剪力圖 圖3-21 增設(shè)支承點(diǎn)后，第五片鋼箱梁下貝雷梁受恒載彎矩圖 由圖3-20和3-21可知，產(chǎn)生的最大剪力Vmax=139.43KN，最大彎矩MmaxKN·m。 第六

29、片鋼箱梁： 圖3-22 增設(shè)支承點(diǎn)后，第六片鋼箱梁下貝雷梁受恒載簡圖 圖3-23 增設(shè)支承點(diǎn)后，第六片鋼箱梁下貝雷梁受恒載剪力圖 圖3-24 增設(shè)支承點(diǎn)后，第六片鋼箱梁下貝雷梁受恒載彎矩圖 由圖3-23和3-24可知，產(chǎn)生的最大剪力Vmax=167.32KN，最大彎矩MmaxKN·m。 第七片鋼箱梁： 圖3-25 增設(shè)支承點(diǎn)后，第七片鋼箱梁下貝雷梁受恒載簡圖 圖3-26 增設(shè)支承點(diǎn)后，第七片鋼箱梁下貝雷梁受恒載剪力圖 圖3-27 增設(shè)支承點(diǎn)后，第七片鋼箱梁下貝雷梁受恒載彎矩圖 由圖3-26和3-27可知，產(chǎn)生的最大剪力Vmax=188.89

30、KN，最大彎矩MmaxKN·m。 KN·m KN·m。 KN·m。 貝雷梁截面剪力承載力驗(yàn)算：查表1可知，不加強(qiáng)單排單層貝雷梁剪力承載力為245.2KN＞243.6KN，即剪力承載力滿足要求。 N·m·m，即彎矩承載力滿足要求。 3. 4驗(yàn)算便橋2中各片鋼箱梁下的貝雷梁 由圖1-1可知，P13～P16作用在便橋1上，其它恒載與便橋1上一樣。 第一片鋼箱梁： 圖3-28 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第一片鋼箱梁下貝雷架受恒載簡圖 圖3-29 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第一片鋼箱梁下貝雷架受恒載剪力圖 圖3-30 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第一片鋼箱梁下貝雷架受恒載彎矩圖

31、 由圖3-29和3-30可知，該貝雷梁所受的最大剪力Vmax=128.18KN，最大支座反力Rmax=91.3KN，最大彎矩MmaxKN·m。 第二片鋼箱梁： 圖3-31 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第二片鋼箱梁下貝雷架受恒載簡圖 圖3-32 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第二片鋼箱梁下貝雷架受恒載剪力圖 圖3-33 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第二片鋼箱梁下貝雷架受恒載彎矩圖 由圖3-32和3-33可知，該貝雷梁所受的最大剪力Vmax=123.6KN，最大支座反力Rmax=94.9KN，最大彎矩MmaxKN·m。 第三片鋼箱梁下貝雷架與第二片貝雷架受力一樣，故其所受最大剪力Vmax=1

32、23.6KN，最大支座反力Rmax=94.9KN，最大彎矩MmaxKN·m。 第四片鋼箱梁： 圖3-34 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第四片鋼箱梁下貝雷架受恒載簡圖 圖3-35 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第四片鋼箱梁下貝雷架受恒載剪力圖 圖3-36 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第四片鋼箱梁下貝雷架受恒載彎矩圖 由圖3-35和3-36可知，該貝雷架所受的最大剪力Vmax=117.52KN，最大剪力Rmax=98.89KN，最大彎矩MmaxKN·m。 第五片鋼箱梁： 圖3-37 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第五片鋼箱梁下貝雷架受恒載簡圖 圖3-38 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第五片鋼箱梁

33、下貝雷架受恒載剪力圖 圖3-39 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第五片鋼箱梁下貝雷架受恒載彎矩圖 由圖3-36和3-39可知，該貝雷架所受的最大剪力Vmax=113.01KN，最大剪力Rmax=101.77KN，最大彎矩MmaxKN·m。 第六片鋼箱梁： 圖3-40 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第六片鋼箱梁下貝雷架受恒載簡圖 圖3-41 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第六片鋼箱梁下貝雷架受恒載剪力圖 圖3-42 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第六片鋼箱梁下貝雷架受恒載彎矩圖 由圖3-41和3-42可知，該貝雷架所受的最大剪力Vmax=129.8KN，最大剪力Rmax=114.4KN，最大彎矩M

34、maxKN·m。 第七片鋼箱梁： 圖3-43 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第七片鋼箱梁下貝雷架受恒載簡圖 圖3-44 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第七片鋼箱梁下貝雷架受恒載剪力圖 圖3-45 增設(shè)支承點(diǎn)后，便橋2第七片鋼箱梁下貝雷架受恒載彎矩圖 由圖3-44和3-45可知，產(chǎn)生的最大剪力Vmax=140.04KN，最大支座反力Rmax=126.14KN，最大彎矩MmaxKN·m。 KN·m KN·m。 KN·m。 貝雷梁截面剪力承載力驗(yàn)算：查表1可知，不加強(qiáng)單排單層貝雷梁剪力承載力為245.2KN＞173.65KN，即剪力承載力滿足要求。 N·m·m，即彎矩承載力滿足要

35、求。 四．貝雷梁下雙H600×450×14×20〔Q345鋼〕的驗(yàn)算 雙H600×450×14×20的驗(yàn)算 通過比擬各種工況下貝雷梁的受力，貝雷梁支座處產(chǎn)生的最大反力取P1× 圖4-1 便橋1中雙H600×450×14×20在恒載下的受力簡圖 圖4-2 便橋1中雙H600×450×14×20在恒載下的剪力圖 圖4-3 便橋1中雙H600×450×14×20在恒載下的彎矩圖 由圖4-2，4-3可知，恒載作用下雙H型鋼所受最大剪力Vmax=1788.235KN，最大支座反力Rmax=1788.235KN，最大彎矩MmaxKN·m。 活載取3 KN/㎡，折算

36、為線荷載3×18/2=27 KN/m。 圖4-4 便橋1中雙H600×450×14×20在活載下的受力簡圖 圖4-4 便橋1中雙H600×450×14×20在活載下的剪力圖 圖4-5 便橋1中雙H600×450×14×20在活載下的彎矩圖 由圖4-4，4-6可知，活載載作用下雙H型鋼所受最大剪力Vmax=77.46KN，最大彎矩MmaxKN·m。 截面幾何特性：2，Ix4， S=(450×20×290+14×280×280/2)×2=3158800×2mm3 根據(jù)4.1.1和4.1.2的計算結(jié)果，將恒載和活載組合后，雙H型鋼所受最大剪力與最大彎矩分別為 KN

37、·m。 抗剪強(qiáng)度為：，滿足要求。 抗彎強(qiáng)度為：，滿足要求。 雙H600×450×14×20的驗(yàn)算 通過比擬各種工況下貝雷梁的受力，貝雷梁支座處產(chǎn)生的最大反力取× 圖4-6 便橋2中雙H600×450×14×20在恒載下的受力簡圖 圖4-7 便橋2中雙H600×450×14×20在恒載下的剪力圖 圖4-8 便橋2中雙H600×450×14×20在恒載下的彎矩圖 由圖4-7，4-8可知，恒載作用下雙H型鋼所受最大剪力Vmax=1776.62KN，最大支座反力Rmax=1776.62KN，最大彎矩MmaxKN·m。 活載取3 KN/㎡，折算為線荷載3×6/

38、2=9 KN/m。 圖4-8 便橋2中雙H600×450×14×20在活載下的受力簡圖 圖4-9 便橋2中雙H600×450×14×20在活載下的剪力圖 圖4-10 便橋3中雙H600×450×14×20在活載下的彎矩圖 由圖4-4，4-6可知，活載載作用下雙H型鋼所受最大剪力Vmax=25.82KN，最大支座反力Rmax=25.82KN，最大彎矩MmaxKN·m。 截面幾何特性：2，Ix4， S=(450×20×290+14×280×280/2)×2=3158800×2mm3 根據(jù)4.2.1和4.2.2的計算結(jié)果，將恒載和活載組合后，雙H型鋼所受最大剪力與

39、最大彎矩分別為 KN·m。 抗剪強(qiáng)度為：，滿足要求。 抗彎強(qiáng)度為：，滿足要求。 五．柱子φ630×16〔Q345鋼〕的驗(yàn)算 由可知，由上部結(jié)構(gòu)傳給柱子的軸力為，柱子自重為2.42KN/m，高度為8米，故柱子恒載下的軸力為。 由可知，柱子在活載下的軸力為。 當(dāng)計算主要承重結(jié)構(gòu)時： 式中 —風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值〔KN/㎡〕； —高度z處的風(fēng)振系數(shù)； —風(fēng)荷載體型系數(shù)； —風(fēng)壓高度變化系數(shù)； —根本風(fēng)壓〔KN/㎡〕。 地面粗糙度類別為B類，在離地面8米的地方，取其風(fēng)風(fēng)振系數(shù)=1.8，壓高度變化系數(shù)=1.00，另外考慮到場地條件，對風(fēng)壓高度變化系數(shù)進(jìn)展修正，取修正值為η

40、=1.5。 地區(qū)根本風(fēng)壓為。 對于貝雷架，即單榀桁架而言，體型系數(shù)ust=φus〔其中us為桁架構(gòu)件的體型系數(shù)取1.3，φ=An/ A，An為桁架桿件和節(jié)點(diǎn)擋風(fēng)的凈投影面積，A=h·l為桁架的輪廓面積〕，經(jīng)計算φ=0.255。 如此縱向風(fēng)荷載由貝雷架傳給柱頭的集中力為 F=1.8×1.00×1.5×0.225×1.3×0.4×1.5×18/2 柱子上所受的縱向風(fēng)荷載由平面外水平系桿與交叉撐桿承當(dāng)，這里不予計算。 橫向風(fēng)荷載傳給柱頭的集中力為 F’=1.8×1.00×1.5×1.3×0.4×1.5× 對于柱子，整體計算時，其體型系數(shù)查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)》續(xù)表7.3.1可知，u

41、s =0.53，可將橫向風(fēng)荷載作用下，柱子上所受風(fēng)荷載折算為線荷載q=1.8×1.00×1.5××0.4×0.63=0.36KN/m。 圖5-1 縱向排架風(fēng)荷載作用下的受力簡圖 圖5-2 縱向排架風(fēng)荷載作用下的剪力圖 圖5-3 縱向排架風(fēng)荷載下的彎矩圖 KN·m。 圖5-4 橫向排架風(fēng)荷載作用下的受力簡圖 圖5-5 橫向排架風(fēng)荷載作用下的剪力圖 圖5-6 橫向排架風(fēng)荷載作用下的彎矩圖 KN·m。 柱子截面為φ630×2，Ix = Iy4，，ix= iy 根據(jù)5.1.1，5.1.2和5.1.3的計算結(jié)果，將恒載，活載和風(fēng)載作用下柱子所受

42、軸力與其彎矩組合后，得到： N=2277.56KN，平面外彎矩My=18.9 KN·m，平面彎矩Mx=49.5 KN·m 5.1.4.1 強(qiáng)度驗(yàn)算： 滿足要求 驗(yàn)算整體穩(wěn)定性 有側(cè)移框架柱在平面的計算長度系數(shù)μ由K1/ K2確定，其中K1表示相交與柱上端、柱下端的橫梁線剛度之，K2表示柱的線剛度之和。對底層框架柱，當(dāng)柱與根底剛接時，K2=10。 對貝雷梁，其慣性矩為I=～〔〕，其中分別為上下弦桿的截面面積，分別為上下弦桿的截面高度。由此求得： 查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)》〔GB50017—2003〕表D—2可知，μ=2.03。 ，滿足要求。 縱向柱子間最大2.5m間距設(shè)

43、有支撐，如此，滿足要求。 查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)》〔GB50017—2003〕表C—2可知，， 滿足要求。 由4.2.1可知，由上部結(jié)構(gòu)傳給柱子的軸力為17KN，柱子自重為2.42KN/m，高度為5米，故柱子恒載下的軸力為P=17+2.42×5=KN。 由4.2.2可知，柱子在活載下的軸力為KN。 根據(jù)5.1.3中查得各系數(shù)，可知： 縱向風(fēng)荷載由貝雷架傳給柱頭的集中力為 F=1.8×1.00×1.5×0.225×1.3×0.4×1.5×6/2 柱子上所受的縱向風(fēng)荷載由平面外水平系桿與交叉撐桿承當(dāng)，這里不予計算。 橫向風(fēng)荷載傳給柱頭的集中力為

44、F’=1.8×1.00×1.5×1.3×0.4×1.5× 橫向風(fēng)荷載作用下，柱子上所受風(fēng)荷載折算為線荷載q=1.8×1.00×1.5××0.4×0.63=0.36KN/m。 圖5-7 縱向排架風(fēng)荷載作用下的受力簡圖 圖5-8 縱向排架風(fēng)荷載作用下的剪力圖 圖5-9 縱向排架風(fēng)荷載作用下的彎矩圖 KN·m。 圖5-10 橫向排架風(fēng)荷載作用下的受力簡圖 圖5-11 橫向排架風(fēng)荷載作用下的剪力圖 圖5-12 橫向排架風(fēng)荷載作用下的彎矩圖 KN·m。 柱子截面為φ630×2，Ix = Iy4，，ix= iy 根據(jù)5.2.1，5.2.2和5.

45、2.3的計算結(jié)果，將恒載，活載和風(fēng)載作用下柱子所受軸力與其彎矩組合后，得到： N=2132KN，平面外彎矩My=4.14 KN·m，平面彎矩Mx=49.5 KN·m 5.2.4.1 強(qiáng)度驗(yàn)算： 滿足要求。 5.2驗(yàn)算整體穩(wěn)定性 有側(cè)移框架柱在平面的計算長度系數(shù)μ由K1/ K2確定，其中K1表示相交與柱上端、柱下端的橫梁線剛度之，K2表示柱的線剛度之和。對底層框架柱，當(dāng)柱與根底剛接時，K2=10。 對貝雷梁，其慣性矩為I=～〔〕，其中分別為上下弦桿的截面面積，分別為上下弦桿的截面高度。由此求得： 查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)》〔GB50017—2003〕表D—2可知，μ=2.0

46、3。 ，滿足要求。 縱向柱子間最大2m間距設(shè)有支撐，如此，滿足要求。 查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)》〔GB50017—2003〕表C—2可知，， 滿足要求。 六．便橋1臨時柱根底的驗(yàn)算 根據(jù)施工方提供的資料可知，鐵路邊坡路面標(biāo)高為877.413m，如此根底土層信息如下： ① Q3eol粉土: 厚度，土層承載力根本容許值[σ0]=120kPa ② Q3al+pl卵石土: 厚度m，土層承載力根本容許值[σ0]=350kPa ③ Q2eol粉土:厚度m，土層承載力根本容許值[σ0]=150kPa 便橋1的根底混凝土采用C30

47、，根底埋深d=1.0，采用一階階型根底，平臺連接。根底寬2.0m，高1.5m。根底底板設(shè)C10混凝土墊層100mm厚，鋼筋保護(hù)層厚度40mm，底板X向配筋為Φ20100，Y向配筋為Φ20100。 根底覆土的加權(quán)平均重度：γm=(18×0.913+18×0.087)/1=18 kN/m3 基底處土層重度：γ=18 kN/m3 根底底面寬度小于3m，按3m計算。如此地基承載力特征值： fa=fak+ηbγ×(b-3)+ηd×γm×(d-0.5) =350+3×18×(3-3)+4.4×18×(1.5-0.5) = kPa=350+3×18×(3-3)+4.4×18×(1-0.5

48、) 基底以上總體積：V=L×B×(d-Δd)=2700×2000×(1-0×0.5)×10-6=5.4 m3 根底體積：Vc=8.1 m3 根底與回填土總重標(biāo)準(zhǔn)值：Gk=(V-Vc)×γm+Vc×ρc×g =[(5.4-8.1)×1.8×10-5+8.1×2.5×10-5]×106=153.9 kN 控制工況：恒+活 如此由5.1.1和5.1.2可知，該工況下力為N=1885.05 kN；Vx=0 kN；Vy=0 kN；Mx=0 kN·m；My=0 kN·m 基底豎向合力值：Fk+Gk= N+Gk =1885.05+153.9=2038.95 kN 由于剪力與彎矩值均為

49、零，故基底X向和Y向力矩值都為零。由此求得該工況下： 基底平均壓力值：Pk=(Fk+Gk)/A=2038.95/54000×104，滿足。 基底最大壓力值：Pkmax=(Fk+Gk)/A+|Myk|/Wy=377.583 kPa≤ fa=515.04，滿足。 如此由5.1.1和5.1.2可知，該工況下力為N=2277.55 kN；Vx=0 kN；Vy=0 kN；Mx=0 kN·m；My=0 kN·m 根底與覆土自重設(shè)計值：G=(153.9+0)×1.2-0=184.68 kN 基底豎向力值：Fd×10^4=377.583 kPa≤429.2，滿足 由于剪力與彎矩值均為零，故

50、基底X向和Y向力矩值都為零。 根底的最大沖切應(yīng)力出現(xiàn)在根底X向右側(cè)第1階處，沖切錐體抗沖切承載力計算： 根底第1階有效高度：h0=1500-40-10=1450 mm βh=1-(h0-800)/12000=1-(1450-800)/12000=0.9417Pkmax=(Fk+Gk)/A+|Myk|/Wy 沖切破壞錐體上邊長：bt=1060 mm 沖切破壞錐體下邊長：bb=2000 mm 沖切破壞錐體中邊長：bm=(bb+bt)×0.5=(2000+1060)×0.5=1530 mm 抗沖切承載力：Fh=0.7*βh*bm*H0*ft××1530×1450××10-3=2091.

51、177 kN 沖切驗(yàn)算取用的基底面積呈矩形分布，區(qū)域地基凈壓力分布 (kPa)為：沖切矩形寬度：l=ar=2000 mm；沖切矩形高度：h=0 mm。 基底沖切壓力值：Fl=0 kN≤2091.177 kN，滿足。 按保守簡化方法(均布最大凈反力)計算的沖切壓力為： 沖切作用基底面積：Al=l×h=0 cm2 沖切壓力值：Fl=Al*(pmax-G/A)= 0 kN≤2091.177 kN，滿足。 控制工況：1.35恒+0.98活，如此由5.1.1和5.1.2可知，該工況下力為N= kN；Vx=0 kN；Vy=0 kN；Mx=0 kN·m；My=0 kN·m 根底與覆土自重設(shè)

52、計值：G=(153.9+0)×1.35-0=207.76 kN 基底豎向力值：Fd=N+G=2516.161+207.76=2723.926 kN 由于剪力與彎矩值均為零，故基底X向和Y向力矩值都為零。 根底的最大剪切應(yīng)力出現(xiàn)在根底X向右側(cè)第1階處，如此： 根底第1階有效高度：h0=1500-40-10=1450 mm βh=(800/h0) =(800/1450) 根底第1階抗剪切面面積Av=(2000×1450)×10-6=2.9 m2 基底剪切矩形地基凈壓力分布 (kPa)為：基底剪切矩形寬度：l=2000 mm；基底剪切矩形高度：h=820 mm。 經(jīng)積分計算，剪切壓力

53、值：Fl=764.167 kN≤2501.858 kN，滿足。 按保守簡化方法(均布最大凈反力)計算的剪切壓力： 剪切作用基底面積：Al=l×h=2000×820×10-2=16400 cm2 剪切壓力值：Fl=Al×(Pmax-G/A)=16400×(500.156-34.2)×10-4=764.167 kN≤2501.858 kN，滿足。 按素混凝土驗(yàn)算柱下根底混凝土的局部受壓，考慮局部受壓面上荷載均勻分布，取荷載分布影響系數(shù)：ω5××14.3=12.155 N/mm2 控制工況：1.35恒+0.98活，如此由5.1.1和5.1.2可知， N= kN。 局部受壓面積：Al=

54、Xc×Yc=1060×1060×10-2=11236 cm2 計算底面X向增大寬度：bx=50 mm 計算底面Y向增大寬度：by=50 mm 計算底面積：Ab=(Xc+2×bx)×(Yc+2×by)=(1060+2×50)×(1060+2×50)×10-2=13456 cm2 強(qiáng)度提高系數(shù)：βl=(Ab/Al) =(13456/11236) 柱下局壓應(yīng)力比：ξ=N/(ω·fcc·βl·Al)=2516.161/(12.155×1.094×11236)×10=0.1684≤1，滿足。 控制工況：1.35恒+0.98活，如此由5.1.1和5.1.2可知，該工況下力為N= kN

55、；Vx=0 kN；Vy=0 kN；Mx=0 kN·m；My=0 kN·m 基底作用力的計算同6.5。 根底X向最大有效面積：Ax=29000 cm2；根底X向?qū)嵟滗摻蠲娣e：Asx=62.832 cm2。 根底X向配筋率：ρsx=Asx/Ax×100=62.832/29000×100=0.2167%≥0.15%，滿足。 根底的最大抗彎應(yīng)力出現(xiàn)在根底X向右側(cè)第1階處，底板鋼筋總拉力：Fs=fbx×Abx×l=210×3141.593×2000×10-3=1319.469 kN 根底作用面有效高度：h0=1500-40-10=1450 mm 混凝土受壓區(qū)高度：x=46.135 mm 相

56、對受壓區(qū)高度：ξ=x/h0≤ξb=0.614，滿足。 底板鋼筋力臂長度：S=h0 第1階的抗彎承載力為：Mu=Fs×S=1882.793 kN·m 抗彎驗(yàn)算取用的基底面積呈梯形分布，區(qū)域地基凈壓力分布 (kPa)為：基底梯形下寬：l=2000 mm；基底梯形上寬：bc=1060 mm；梯形上邊到根底下邊距離為470 mm；基底梯形高度：h=820 mm。 基底凈壓力對第1階的截面彎矩為：264.221 kN·m≤1882.793 kN*m，滿足。 按(保守簡化方法)均布最大凈反力計算的截面彎矩： M=h2×(2×l+bc)×(Pmax-G/A)/6 =8202×(2×2000+1

57、060)×(504.431-38.475)/6×10-9 =264.224 kN·m≤1882.793 kN·m，滿足。 控制工況與基底作用力同6.7.1。 根底Y向最大有效面積：Ay=39150 cm2；根底Y向?qū)嵟滗摻蠲娣e：Asy= cm2。 根底Y向配筋率：ρsy=Asy/Ay××100=0.2167%≥0.15%，滿足。 根底的最大抗彎應(yīng)力出現(xiàn)在根底Y向上側(cè)第1階處，底板鋼筋總拉力：Fs=fby×Aby×l=210×3141.593×2700×10-3=1781.283 kN。 根底作用面有效高度：h0=1500-40-10=1450 mm 混凝土受壓區(qū)高度：x=46

58、.135 mm 相對受壓區(qū)高度：ξ=x/h0≤ξb=0.614，滿足。 底板鋼筋力臂長度：S=h0 第1階的抗彎承載力為：Mu=Fs×S=2541.77 kN·m 抗彎驗(yàn)算取用的基底面積呈梯形分布,區(qū)域地基凈壓力分布 (kPa)為：基底梯形下寬：l=2700 mm；基底梯形上寬：bc=1060 mm；梯形上邊到根底左邊距離為820 mm；基底梯形高度：h=470 mm。 基底凈壓力對第1階的截面彎矩為：110.819 kN·m≤2541.77 kN*m，滿足。 按(保守簡化方法)均布最大凈反力計算的截面彎矩： M=h2×(2×l+bc)×(Pmax-G/A)/6 =4702×(

59、2×2700+1060)×(504.431-38.475)/6×10-9 =110.821 kN·m≤2541.77 kN*m，滿足。=2038.95/54000×10^4+0/243000=377.583 kPa≤515.04，滿足=389.6 kPa 七．便橋2臨時柱根底的驗(yàn)算 國道路面的承載力根本容許值保守取[σ0]=350kPa。 便橋2的根底混凝土采用C30，采用一階階型根底，平臺連接。根底寬2.0m，高0.5m。根底底板設(shè)C10混凝土墊層100mm厚，鋼筋保護(hù)層厚度40mm，底板X向配筋為Φ25200，Y向配筋為Φ25200。fa=fak+ηbγ*(b-3)+ηd*

60、γm*(d-0.5) 根底置于國道路面，寬度小于3m，如此地基承載力特征值fa=fak=350 kPa。 基底以上總體積：V=L×B×(d-Δd)=2700×2000×(0-0×0.5)×10-6=0 m3 根底體積：Vc=2.7 m3 根底與回填土總重標(biāo)準(zhǔn)值：Gk=(V-Vc)×γm+Vc×ρc×g =[(0-2.7)×0+2.7×2.5×10-5]×106=67.5 kN 控制工況：恒+活 如此由5.2.1和5.2.2可知，該工況下力為N= kN；Vx=0 kN；Vy=0 kN；Mx=0 kN·m；My=0 kN·m 基底豎向合力值：Fk+Gk= N+Gk=18

61、13.82+67.5=1881.32 kN 由于剪力與彎矩值均為零，故基底X向和Y向力矩值都為零。由此求得該工況下： 基底平均壓力值：Pk=(Fk+Gk)/A=1881.32/54000×104=348.393 kPa≤350，滿足。 基底最大壓力值：Pkmax=(Fk+Gk)/A+|Myk|/Wy=348.393 kPa≤ fa=420，滿足。 如此由5.2.1和5.2.2可知，該工況下力為N=2439.104 kN；Vx=0 kN；Vy=0 kN；Mx=0 kN·m；My=0 kN·m 根底與覆土自重設(shè)計值：G=(67.5+0)×1.35-0=91.125 kN 基底

62、豎向力值：Fd=N+G =2439.104+91.125=2530.229 kN×10^4=377.583 kPa≤429.2，滿足 由于剪力與彎矩值均為零，故基底X向和Y向力矩值都為零。 根底的最大沖切應(yīng)力出現(xiàn)在根底X向右側(cè)第1階處，沖切錐體抗沖切承載力計算： 根底第1階有效高度： h0=500-70-10=420 mm≤800，取βh=1。 沖切破壞錐體上邊長：bt=900 mm 沖切破壞錐體下邊長：bb=1740 mm 沖切破壞錐體中邊長：bm=(bb+bt)×0.5=(1740+900)×0.5=1320 mm 抗沖切承載力：Fh=0.7*βh*bm*H0*ft3×10-

63、3=2091.177 kN 沖切驗(yàn)算取用的基底呈梯形分布，區(qū)域地基凈壓力分布(kPa)為：沖切梯形下寬：l=2000 mm；沖切梯形上寬：ar=1740 mm；沖切梯形高度：h=480 mm；梯形上邊到根底下邊距離：a1=130 mm；梯形上邊到根底上邊距離：a2=130 mm。 基底沖切壓力值：Fl=425.985 kN≤554.954 kN，滿足。 按保守簡化方法(均布最大凈反力)計算的沖切壓力為： 沖切作用基底面積：Al=l*h-(a12+a22)/2=[2000×480-(1302+1302)/2]×10-2=9431 cm2 沖切壓力值：Fl=Al*(pmax-G/A)=9

64、431×(468.561-16.875)×10-4=425.985 kN≤554.954 kN，滿足。 控制工況與基底作用力同7.4。 根底的最大剪切應(yīng)力出現(xiàn)在根底X向右側(cè)第1階處，如此： 根底第1階有效高度：h0=500-70-10=420 mm≤800，取βh=1。 根底第1階抗剪切面面積Av=(2000×420)×10-6=0.84 m2。 抗剪切承載力：Fv=0.7×βh×Av×ft=0.7×1×0.84×1.43×103=840.84 kN 基底剪切矩形地基凈壓力分布 (kPa)為：基底剪切矩形寬度：l=2000 mm；基底剪切矩形高度：h=900 mm。 經(jīng)積分計

65、算，剪切壓力值：Fl=813.035 kN≤840.84 kN，滿足。 按保守簡化方法(均布最大凈反力)計算的剪切壓力： 剪切作用基底面積：Al=l×h=2000×900×10-2=18000 cm2 剪切壓力值：Fl=Al×(Pmax-G/A)=18000×(468.561-16.875)×10-4=813.035 kN≤840.84 kN，滿足。 按素混凝土驗(yàn)算柱下根底混凝土的局部受壓，考慮局部受壓面上荷載均勻分布，取荷載分布影響系數(shù)：ω5××14.3=12.155 N/mm2 控制工況：1.35恒+0.98活，如此由5.2.1和5.2.2可知， N= kN。 局部受壓面積

66、：Al=Xc×Yc=900×900×10-2=8100 cm2 計算底面X向增大寬度：bx=50 mm 計算底面Y向增大寬度：by=50 mm 計算底面積：Ab=(Xc+2×bx)×(Yc+2×by)=(900+2×50)×(900+2×50)×10-2=10000 cm2 強(qiáng)度提高系數(shù)：βl=(Ab/Al) =(10000/8100)= 柱下局壓應(yīng)力比：ξ=N/(ω·fcc·βl·Al)=××8100)×≤1，滿足。 控制工況：1.35恒+0.98活，如此由5.2.1和5.2.2可知，該工況下力為N= kN；Vx=0 kN；Vy=0 kN；Mx=0 kN·m；My=0 kN·m 基底作用力的計算同7.4。 根底X向最大有效面積：Ax=8400 cm2；根底X向?qū)嵟滗摻蠲娣e：Asx= cm2。 根底X向配筋率：ρsx=Asx/Ax×100=×100=0.5844%≥0.15%，滿足。 根底的最大抗彎應(yīng)力出現(xiàn)在根底X向右側(cè)第1階處，底板鋼筋總拉力：Fs=fbx×Abx×l=210×2454.369×2000×10-3= kN 根底作用面有效高度：h0=500